液率
- 通訊基站分離式熱管換熱器的傳熱性能實(shí)驗(yàn)研究
響實(shí)驗(yàn)，就工質(zhì)充液率對性能的影響進(jìn)行了深入的研究。Yue等［17］分析了不同接觸角下表面潤濕性對微通道分離熱管蒸發(fā)器內(nèi)工質(zhì)熱特性和流動(dòng)特性的影響。Ding等［18］對分離熱管系統(tǒng)中沸騰傳熱和流動(dòng)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，并對分離式熱管系統(tǒng)沸騰換熱系數(shù)的不同經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行了比較分析。郝長生等［19］研究發(fā)現(xiàn)熱管散熱器可代替機(jī)房內(nèi)空調(diào)的使用，并且大大降低基站內(nèi)的溫控能耗。Xia等［20］建立了微通道分離式熱管的準(zhǔn)三維分布式參數(shù)模型，能很好地預(yù)測微通道分離熱管在各種加熱
- 起伏管氣液兩相攜液能力的試驗(yàn)研究*
得到考慮傾角的持液率計(jì)算關(guān)系式; H.MUKHERJEE 等[6]針對Beggs-Brill 半經(jīng)驗(yàn)式中的問題開展試驗(yàn)研究并得到全部傾角范圍內(nèi)的相關(guān)式; XIAO J.J.等[7]針對不同的流型建立動(dòng)量、 質(zhì)量方程, 得到對應(yīng)的持液率計(jì)算式。 國內(nèi)外學(xué)者建立了傾斜管和起伏管氣液兩相的機(jī)理模型[8]。 A.S.KAYA 等[9]采用 Ansari 等的方法建立了微傾管的機(jī)理模型; A.R.HASAN等[10]基于漂移模型提出簡易的兩相流機(jī)理模型。王琦[11]
石油機(jī)械 2023年5期2023-06-15
- 非飽和礦堆溶液滲流遲滯與毛細(xì)擴(kuò)散行為表征
遲滯實(shí)驗(yàn)，利用持液率、殘余穩(wěn)態(tài)持液率對非飽和礦石顆粒堆的持液行為進(jìn)行了研究；王雷鳴等[11]立足于制粒礦堆，基于自主研發(fā)的持液行為原位監(jiān)測系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了對不可動(dòng)液、可動(dòng)液的量化表征；毛細(xì)擴(kuò)散過程對非飽和堆（如破碎礦堆、制粒礦堆等）持液行為的影響不可忽略[12]，毛細(xì)入滲率與毛細(xì)速率、含水率呈正相關(guān)[13–14]；隨著多種無擾動(dòng)探測設(shè)備技術(shù)的進(jìn)步與引入，對溶液滲流的研究逐漸步入了微細(xì)觀層面[15–16]，英國劍橋大學(xué)Fagan等[17]利用核磁共振技術(shù)（Magn
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2023年3期2023-01-20
- 基于改進(jìn)型SVM 算法的氣液兩相流持液率計(jì)算模型
071）引 言持液率又稱截面含液率，是指在氣液兩相流動(dòng)過程中，液相的過流斷面面積占總過流面積的比值，表征液相在整個(gè)流動(dòng)空間內(nèi)的填充程度。兩相流持液率的精準(zhǔn)計(jì)算對于氣液兩相流流型識別、管道腐蝕評價(jià)與預(yù)測以及輸氣管道輸送過程中沿程壓降計(jì)算等方面都具有重要的意義［1-4］。國外關(guān)于持液率計(jì)算模型的研究起步較早［3，5-12］，主要包括兩類：（1）基于室內(nèi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合得到的經(jīng)驗(yàn)、半經(jīng)驗(yàn)相關(guān)式計(jì)算模型（如Eaton模型、Beggs-Brill模型、Mukherjee
- 麥秸稈基高吸水性樹脂的制備及性能研究
考察了合成樹脂吸液率的影響因素，并使用掃描電鏡和紅外光譜，對合成樹脂的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了表征。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 主要試劑和儀器丙烯酸、過硫酸鉀、硝酸、氫氧化鈉、氯化鈉，N,N-亞甲基雙丙烯酰胺（均為分析純）。小麥秸稈粉。DF-101S型集熱磁力攪拌器，DHG-9030A型干燥箱，Nicolet380型紅外光譜儀，S-3400N型掃描電鏡，F(xiàn)A324C型電子天平。1.2 麥秸稈纖維素的制備稱取10g小麥秸稈粉于燒杯中，加入20%的NaOH溶液100mL，于80℃下
化工技術(shù)與開發(fā) 2022年11期2022-11-29
- 扁平微槽道熱管蒸發(fā)冷凝極限模型
的結(jié)構(gòu)參數(shù)，如充液率[12]，使熱管發(fā)揮最大傳熱能力。 而通過實(shí)驗(yàn)優(yōu)化熱管結(jié)構(gòu)參數(shù)不但成本高，而且十分耗費(fèi)時(shí)間和精力，因此，通過建立理論模型探究熱管的傳熱極限具有十分重要的意義。目前學(xué)者們主要開發(fā)了兩類方法計(jì)算熱管的傳熱極限。 第一類方法是根據(jù)傳熱極限的產(chǎn)生機(jī)制，建立經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，分別描述冷凝傳熱極限、粘滯極限、冷凍啟動(dòng)極限、連續(xù)流動(dòng)極限、聲速極限、攜帶極限、毛細(xì)極限和沸騰極限[13-16]。 這一類方法簡便直接，容易操作，但是由于熱管的種類和形式過于繁多，
能源工程 2022年5期2022-11-15
- 加注過程液艙晃蕩與運(yùn)動(dòng)耦合試驗(yàn)與數(shù)值模擬研究
討了液艙模型與載液率、激勵(lì)幅值和運(yùn)動(dòng)周期3個(gè)因素的關(guān)系；邵珠峰通過試驗(yàn)與數(shù)值模擬研究了不同工況(波浪頻率、浪向角和載液率)對液艙運(yùn)動(dòng)的影響；ACANFORA等在客輪船體上進(jìn)行了實(shí)船試驗(yàn)研究，研究了甲板、發(fā)動(dòng)機(jī)等機(jī)艙障礙物對破損船舶進(jìn)水后船舶橫搖響應(yīng)的影響；KAWAHASHI等討論了FLNG運(yùn)動(dòng)與內(nèi)部液體在不同載液率狀態(tài)下晃蕩的耦合影響。本文首先根據(jù)文獻(xiàn)[2-4]了解到加注中的液艙晃蕩這一復(fù)雜耦合運(yùn)動(dòng)主要受加注速度的影響，并據(jù)此設(shè)計(jì)出試驗(yàn)中關(guān)于加注的部分；其
江蘇船舶 2022年4期2022-10-10
- 水平氣井氣液兩相管流壓降預(yù)測
提出一種簡單的持液率模型，并通過文獻(xiàn)及現(xiàn)場生產(chǎn)測壓數(shù)據(jù)對模型的適用范圍和精度進(jìn)行驗(yàn)證.1 氣井氣液兩相管流壓降方程對于穩(wěn)定的氣液兩相流動(dòng)而言，壓力降由重力項(xiàng)、摩阻項(xiàng)和加速度項(xiàng)組成，表達(dá)式為其中，p為壓力，單位：Pa；z為管道或井筒長度，單位：m；ρm為兩相混合密度，單位：kg/m3；g為重力加速度，單位：m/s2；θ為管道/井筒與水平方向的夾角，單位：°；f為摩阻系數(shù)；vm為氣液混合物表觀速度，單位：m/s；D為管道直徑，單位：m；vSG為氣相表觀流速，單
深圳大學(xué)學(xué)報(bào)（理工版） 2022年5期2022-09-27
- 基于CFD的液艙晃蕩與船舶耦合運(yùn)動(dòng)數(shù)值模擬
激勵(lì)下的50%載液率的駁船進(jìn)行試驗(yàn)研究，分析液艙晃蕩現(xiàn)象。NAM等對規(guī)則波作用下的帶有2個(gè)液艙的LNG-FPSO模型進(jìn)行模型試驗(yàn)。駱陽等、洪亮運(yùn)用勢流方法求解了液艙晃蕩與船舶耦合運(yùn)動(dòng)問題。LEE等、JIANG等采用粘勢流結(jié)合的方法求解了該類問題。莊園等運(yùn)用CFD方法求解液艙晃蕩與船舶耦合問題。上述研究表明，船舶運(yùn)動(dòng)會(huì)引起液艙內(nèi)自由液面運(yùn)動(dòng)，對艙壁產(chǎn)生砰擊作用，進(jìn)一步影響船舶的運(yùn)動(dòng)性能。運(yùn)用勢流方法在模擬液艙晃蕩時(shí)，無法模擬液艙內(nèi)液體的翻卷與破碎，存在一定的
江蘇船舶 2022年3期2022-08-17
- 水平氣井斜井段氣流攜液分析研究
平氣井斜井段，持液率，臨界攜液，氣液兩相流型流態(tài)1. 引言水平井與直井在開采機(jī)理[1]、井身結(jié)構(gòu)[2] [3]、適用條件等方面均存在較大差異，水平氣井特殊的井身結(jié)構(gòu)使其在斜井段能量損失較大，造成其在開采過程中易產(chǎn)生積液[4]，導(dǎo)致氣井產(chǎn)量大幅降低[5]，甚至迫使氣井停產(chǎn)[6]。目前普遍認(rèn)為水平氣井斜井段氣流攜液最為困難，因?yàn)樾本螝庖簝上嗔飨蜣D(zhuǎn)變劇烈、流體能量損失最為嚴(yán)重、最易產(chǎn)生積液，給實(shí)際氣井穩(wěn)產(chǎn)造成較大困擾。為此，準(zhǔn)確預(yù)測分析水平井斜井段內(nèi)的氣流攜液
石油天然氣學(xué)報(bào) 2022年2期2022-07-28
- 真實(shí)地形下天然氣管道傾斜角度對氣體流動(dòng)特性的影響
程中各點(diǎn)壓降、持液率等參數(shù)的變化情況；韓煒[7]基于各種瞬態(tài)流動(dòng)模型，對于管道氣液兩相流工藝中的壓降、溫降、持液率計(jì)算進(jìn)行了研究和對比。對于處于山地、丘陵地形的天然氣田，集輸管道沿地表敷設(shè)因而往往具有一定傾斜角度，使得其管道內(nèi)部的天然氣流動(dòng)狀態(tài)與水平管流相差較大[8]，同時(shí)管流狀態(tài)還受到不同起伏地形下重力的影響，故其流動(dòng)特性變化情況相較于氣體或者液體的單相管流更加復(fù)雜。鄧道明等[9]對長距離、高壓、大直徑、地形起伏條件下天然氣兩相管流計(jì)算中的氣液界面模型選
當(dāng)代化工研究 2022年13期2022-07-25
- 多起伏大高差油氣混輸管道停輸和再啟動(dòng)瞬態(tài)流動(dòng)規(guī)律研究
線溫度、壓力和持液率分布如圖3所示。由圖3（a）可以看出，從首站開始運(yùn)行至加熱站之前、從加熱站運(yùn)行至下一個(gè)加熱站、從最后一個(gè)加熱站運(yùn)行至末站時(shí)，管內(nèi)沿線溫度不斷下降，由于管道運(yùn)行時(shí)管內(nèi)流體溫度高于環(huán)境溫度，管內(nèi)流體向外散熱，造成熱損耗，在加熱站加熱后順利到達(dá)終點(diǎn)；冬季降溫速率最大，春秋兩季次之，夏季降溫速率最小。這是由于季節(jié)不同時(shí)管道外土壤溫度不同，蓄熱量也不同，冬季土壤溫度低，蓄熱量小，管內(nèi)流體與管外環(huán)境溫差較大，傳熱較快，故降溫速率較大；夏季土壤溫度高
遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-05-20
- 氧化石墨烯/水脈動(dòng)熱管傳熱強(qiáng)化及性能預(yù)測
率、工質(zhì)種類及充液率等。納米流體是近年來研究的熱點(diǎn)，相比傳統(tǒng)工質(zhì)，納米流體可以明顯提升PHP 的啟動(dòng)及傳熱特性。納米流體改善PHP 的傳熱性能的原因主要有以下兩點(diǎn)：①在基液中添加納米粒子，顯著增大了液體的熱導(dǎo)率；②在基液中添加納米顆?？稍黾雍嘶c(diǎn)，強(qiáng)化沸騰換熱。與其他納米顆粒相比，石墨烯納米片（graphene nanoplatelet，GNP）具有超高的熱導(dǎo)率為3000～5000W/(m·K)，為二維納米材料，相較于零維納米顆粒和一維納米管，其熱傳輸特性
化工進(jìn)展 2022年4期2022-04-26
- 紡織品耐光、洗復(fù)合色牢度的測試方法研究及分析
保證其有一定的帶液率。（3）將浸泡過皂液的試樣固定在防水白板上，裝在試樣架上，置于風(fēng)冷日曬牢度儀Q--SUN Xe-2內(nèi)暴曬，暴曬終點(diǎn)參照GB/T 14576—2009中的規(guī)定，即藍(lán)色羊毛標(biāo)樣4的變色達(dá)到灰卡4～5級，暴曬即可終止。（4）取出試樣，用三級水在室溫下清洗1min，然后懸掛在不超過60℃的空氣中晾干。1.5 評級本文的試樣評級均在標(biāo)準(zhǔn)光源箱VeriVide CAC150下進(jìn)行。2 結(jié)果與分析2.1 皂液濃度對耐光、洗復(fù)合色牢度的影響為了研究皂液
中國纖檢 2022年4期2022-04-25
- 頁巖氣水平井井筒積液流動(dòng)規(guī)律研究
——以C01井區(qū)為例
、調(diào)整的關(guān)鍵。持液率為管道內(nèi)氣液兩相流動(dòng)的一個(gè)重要參數(shù)，它可用于確定井筒內(nèi)的液相分布情況，進(jìn)而根據(jù)持液率剖面變化確定積液井的積液位置。根據(jù)前人研究，可將計(jì)算持液率的模型總結(jié)為4大類：無滑脫模型、滑脫模型、漂移流模型、以及經(jīng)驗(yàn)公式。其中，Beggs模型及Mukherjee模型應(yīng)用廣泛[7-12]，但由于頁巖儲(chǔ)層低孔低滲，直接應(yīng)用模型計(jì)算誤差較大。此外，管道內(nèi)的氣液兩相流動(dòng)還可以通過實(shí)驗(yàn)方法與數(shù)值模擬方法進(jìn)行研究[13-15]。其中，實(shí)驗(yàn)方法易受人為因素影響，
石油與天然氣化工 2022年2期2022-04-20
- 基于Workbench的油罐車流固耦合系統(tǒng)諧響應(yīng)分析
者研究的是不同充液率罐體,因此選擇VOF多相流模型.罐內(nèi)的相為氣液混合,分別選擇空氣、Gasoil-liquid材料作為第一、第二相,設(shè)置壓力求解器,湍流模型為k-epsilon(2eqn)模型,設(shè)置罐內(nèi)參考壓強(qiáng)為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓,z軸的負(fù)方向?yàn)橹亓Ψ较?大小為9.81 m/s2,施加側(cè)向加速度(y軸方向),大小為0.981 m/s2(0.1g).其他設(shè)置保持默認(rèn),進(jìn)行求解,結(jié)果見圖3～圖6.圖2 罐體三維模型Fig.2 Three-dimensional
沈陽化工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2022-04-11
- 基于VOF的U形重力熱管的數(shù)值模擬
阻，研究了不同充液率下熱管的傳熱性能。劉剛[2]對重力熱管內(nèi)部工質(zhì)選擇進(jìn)行分析，從工質(zhì)物性的角度對熱管的傳熱影響進(jìn)行了討論。戰(zhàn)洪仁等[3]用FLUENT軟件和UDF對重力熱管內(nèi)部的工質(zhì)蒸發(fā)冷凝做出模擬，結(jié)果能夠成功做出冷凝過程。戰(zhàn)洪仁等[4]研究了改變蒸發(fā)端工質(zhì)蒸發(fā)速率的螺紋式內(nèi)壁的重力熱管仿真研究，分析了螺紋內(nèi)壁對熱管的傳熱影響。賈雷雷等[5]研究了基于不銹鋼-水重力熱管在變重力方向的工況下，不同充液率對重力熱管的傳熱影響。陳軍等[6]在管內(nèi)填充兩種工質(zhì)
機(jī)械工程師 2022年2期2022-02-19
- 基于大數(shù)據(jù)分析的段塞流持液率預(yù)測模型
要問題[1]。持液率是指管道內(nèi)實(shí)際的液體體積分?jǐn)?shù)，通常是計(jì)算壓力損失時(shí)最重要的參數(shù)，同時(shí)對預(yù)測水合物的形成和蠟的沉積也是必要的[2]。段塞流是氣液兩相流體管道中常見的流型之一，它對管道的腐蝕以及下游分離器的設(shè)計(jì)等都有很大的影響[3]，段塞流持液率是段塞流模擬的一個(gè)重要參數(shù)。對于持液率的預(yù)測，國內(nèi)外的學(xué)者提出過不少機(jī)理模型和經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，大都是基于流型的預(yù)測，然后根據(jù)流型計(jì)算相對應(yīng)的持液率[4]。目前來看，根據(jù)流型計(jì)算持液率是最準(zhǔn)確的一種方式。Ghassan 等
石油化工應(yīng)用 2021年12期2022-01-18
- 數(shù)據(jù)中心熱管背板空調(diào)熱管充液率對系統(tǒng)能效的影響研究
率最佳的選擇。充液率對熱管性能影響較大，其表示工質(zhì)的充注量與熱管內(nèi)部總?cè)莘e之比，張瑞瑛等基于不銹鋼—水重力熱管，實(shí)驗(yàn)研究了變傾角在不同充液率（15%、30%和45%）下對傳熱的影響，分析討論了傾角對壁溫時(shí)間響應(yīng)特性、上下壁面溫差分布及傳熱系數(shù)等傳熱性能的影響[1]。蒸發(fā)段和冷凝段管壁上下表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)均隨傾角增大呈先增后減的趨勢。卿倩等研究了重力熱管內(nèi)部的相變及傳熱過程，計(jì)算了4種不同充液率下熱管的壁溫分布及熱阻大小，發(fā)現(xiàn)熱管總熱阻隨著加熱功率的增大而減少[
通信電源技術(shù) 2021年14期2022-01-10
- 基于大數(shù)據(jù)方法的持液率預(yù)測模型
要問題[1]。持液率是指管道內(nèi)實(shí)際的液體體積分?jǐn)?shù),是計(jì)算壓力損失時(shí)最重要的參數(shù),同時(shí)也對預(yù)測水合物的形成和蠟的沉積十分重要[2]。對于持液率的預(yù)測,國內(nèi)外學(xué)者提出了大量的機(jī)理模型和經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?部分使用較普遍,而另一部分的應(yīng)用范圍則較窄。大部分的方法都始于流態(tài)的預(yù)測,每種流態(tài)都有相關(guān)的預(yù)測持液率方法,但這種方法取決于流型預(yù)測的準(zhǔn)確性,且在跨流型過渡邊界,會(huì)出現(xiàn)預(yù)測模型不連續(xù)問題,模型隨著流動(dòng)條件的變化會(huì)出現(xiàn)差異,使得選擇最合適的流動(dòng)相關(guān)性模型具有挑戰(zhàn)性。持液率
天然氣與石油 2021年4期2021-08-27
- 某單井站場管道積液及腐蝕特性研究*
]對10種截面含液率計(jì)算式進(jìn)行評價(jià)，并將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)場生產(chǎn)數(shù)據(jù)對比，得出Minami-BrillⅠ，Minami-BrillⅡ，Lockhart-Martinelli 3種計(jì)算式的計(jì)算結(jié)果誤差較小，可以指導(dǎo)現(xiàn)場生產(chǎn)；郭永鑫等[8]分析模擬“V”型復(fù)雜管路充水過程中的氣液兩相流態(tài)變化特性，并建立充水過程的氣液兩相流控制方程；Su等[9]運(yùn)用ANSYS Fluent軟件模擬分析輸氣管道異常振動(dòng)現(xiàn)象，結(jié)果發(fā)現(xiàn)管道振動(dòng)與管內(nèi)的流體壓力波動(dòng)密切相關(guān)，并提出相應(yīng)的減振
中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2021年7期2021-08-20
- 武漢地區(qū)建筑廢棄泥漿泥水分離試驗(yàn)研究
依據(jù)清液濁度和清液率為主要指標(biāo)，尋求對廢棄泥漿顆粒處理的最佳方式。1 樣品來源及其主要地層性狀選取武漢地區(qū)工程實(shí)踐中不同地層類型、不同施工工藝的4 個(gè)泥漿樣品來進(jìn)行試驗(yàn)。泥漿均從泥漿池返漿口處取得，樣品主要特征見表1。表1 各泥漿樣品的主要特點(diǎn)Table 1 Main characteristics of mud samples2 廢棄泥漿基本物理和化學(xué)性質(zhì)采用NB-1 型泥漿密度計(jì)、1006 型泥漿粘度計(jì)、NA-1 型泥漿含砂量測定儀、PH-10 型pH
鉆探工程 2021年8期2021-08-18
- 紡織品耐唾液色牢度測試方法的優(yōu)化研究
未明確規(guī)定,如帶液率、試樣浸泡溫度[2],標(biāo)準(zhǔn)中對帶液率只要求用合適的方式(如2根玻璃棒)夾去多余的試液,對試樣浸泡溫度的要求是“室溫下”。在一些第三方檢測實(shí)驗(yàn)室,有些檢測人員對這些未明確規(guī)定的因素操作時(shí)會(huì)產(chǎn)生爭議[3]。同時(shí),亦有相關(guān)專家認(rèn)為標(biāo)準(zhǔn)中在試樣浸泡時(shí)相對溫和,應(yīng)在試樣浸泡時(shí)施加一定作用力,用以模擬現(xiàn)實(shí)中嬰幼兒啃咬衣服這一動(dòng)作。陸孟亮[4]、張國華[5]等研究得出紡織品帶液率在一定程度上可能會(huì)對試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生影響。但如果將帶液率設(shè)定為一個(gè)詳細(xì)數(shù)值,
紡織科技進(jìn)展 2021年6期2021-07-07
- 履帶式負(fù)壓振動(dòng)篩在海洋平臺(tái)鉆井廢棄物處置中的應(yīng)用*
篩布速率下泥漿含液率的變化對經(jīng)過履帶式負(fù)壓振動(dòng)篩前后的泥漿進(jìn)行檢測，數(shù)據(jù)檢測分為入口含液率檢測、出口固相含液率檢測、入口泥漿性能檢測及出口濾清液性能檢測等4個(gè)部分，其中含液率k通過烘烤后稱重計(jì)算獲得。式中，Q1為烘烤前總質(zhì)量，kg；Q2為烘烤后總質(zhì)量，kg。篩布速率分別取履帶滿載旋轉(zhuǎn)速率的25%、35%、45%和55%進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)初期將設(shè)備直接接入一級固控系統(tǒng)，井口返出巖屑不經(jīng)傳統(tǒng)振動(dòng)篩，直接由螺旋輸送機(jī)送至負(fù)壓振動(dòng)篩后返出巖屑，在負(fù)壓振動(dòng)篩入口與出口進(jìn)
能源化工 2021年1期2021-04-19
- 油氣田集輸管道多相流腐蝕直接評估方法與應(yīng)用
的溫度、壓力、持液率等參數(shù)變化趨勢曲線圖[9]。全線溫度壓力變化如圖2所示，溫度從入口40 ℃下降至出口27 ℃，壓力從入口4.0 MPa下降至出口3.2 MPa，與實(shí)際運(yùn)行參數(shù)相符。圖2 管道沿線溫度、壓力變化趨勢圖如圖3所示，管線持液率隨管線高程而變化，當(dāng)流體處于管線低洼處時(shí)，液態(tài)水在管線低洼處聚集，因此管線持液率迅速升高，TZ集輸干線的持液率最高可達(dá)39%。在管線爬坡過程中，持液率基本保持不變，在管線下坡段，持液率迅速降低。在管線相對平緩的地方，管內(nèi)
油氣與新能源 2021年1期2021-02-27
- 壓電泵驅(qū)動(dòng)閉式水冷回路實(shí)驗(yàn)研究
方法研究在不同充液率下壓電泵驅(qū)動(dòng)閉式水冷回路的啟動(dòng)及穩(wěn)態(tài)運(yùn)行工作性能。1 雙腔串聯(lián)有閥壓電泵為了給傳熱回路提供較大的驅(qū)動(dòng)壓力和泵送流量，本文研制了一個(gè)雙腔串聯(lián)有閥壓電泵，如圖1所示。除壓電晶體材料外，泵蓋、泵體、閥片都是金屬材料制作。壓電振子由壓電晶體和振子基片組成，兩者用導(dǎo)電環(huán)氧樹脂膠粘接。為了避免金屬基片與泵體接觸造成短路，在基片泵腔一側(cè)貼有絕緣膠。壓電晶體直徑為37 mm，厚為0.3 mm；振子基片直徑為41 mm，厚為0.3 mm。雙腔串聯(lián)壓電泵結(jié)
壓電與聲光 2020年5期2020-10-28
- 天然氣凝析液起伏管道集輸敏感特性模擬研究
伏對管線壓力和持液率分布的影響，探究削弱地形起伏對壓力波動(dòng)影響的集輸條件，模擬分析輸氣量、管徑以及管道出口壓力對起伏管道水力特性的影響。研究表明：地形起伏增大了壓力和持液率的波動(dòng)，使流動(dòng)不穩(wěn)定。高輸量、小管徑和低壓集輸能夠削弱地形起伏的影響。高壓集輸壓降小，低壓集輸壓降大，存在最優(yōu)運(yùn)行壓力使生產(chǎn)成本最低。該研究為氣液混輸管路輸送參數(shù)的選取提出了合理化建議，對復(fù)雜地貌條件下天然氣凝析液集輸管道的設(shè)計(jì)和運(yùn)行管理具有意義。關(guān) ?鍵 ?詞：氣液混輸;地形起伏;輸氣
當(dāng)代化工 2020年4期2020-08-24
- 緊湊型脈動(dòng)熱管大功率LED的冷卻試驗(yàn)
充注乙醇工質(zhì)(充液率為30%～50%)情況下，將其應(yīng)用于80 W大功率LED的散熱冷卻研究.1 試驗(yàn)裝置和系統(tǒng)1.1 脈動(dòng)熱管設(shè)計(jì)制作針對大功率LED溫控冷卻，制作的緊湊型脈動(dòng)熱管結(jié)構(gòu)如圖1所示.圖1 緊湊型脈動(dòng)熱管裝置熱管的蒸發(fā)器部分由內(nèi)含平行圓通道(內(nèi)孔直徑為2 mm)的平板構(gòu)成(見圖1a)，平板尺寸40 mm×20 mm×3.5 mm；冷凝段則由內(nèi)外徑分別為2和3 mm的銅毛細(xì)管構(gòu)成.平板與毛細(xì)管的具體連接形式如圖1c所示，平板內(nèi)通道兩端的擴(kuò)孔(直徑
- 起伏濕氣管道持液率影響研究綜述
落差低洼管段的持液率不斷增大，積液進(jìn)而會(huì)擴(kuò)展到其他位置的起伏管段，并最終以段塞流的形式存在，探索起伏濕氣管道內(nèi)的持液率，對預(yù)防管道積液和提高管道輸送效率和安全性具有積極作用。1 積液對濕氣輸送管道的影響及其影響因素對積液發(fā)展過程的流動(dòng)特征參數(shù)變化進(jìn)行了分析，指出在運(yùn)行壓力和溫度條件下有冷凝水和重?zé)N的析出是濕氣管道產(chǎn)生積液的必要條件；受管輸量、管道路由及沿線環(huán)境等因素的多重影響[1]，積液在管道中的發(fā)展過程會(huì)根據(jù)具體情況而不同。積液在濕氣管道中的發(fā)展過程是一
化工管理 2020年14期2020-06-15
- 煤層氣集輸管道持液率影響因素及排液點(diǎn)優(yōu)選
風(fēng)險(xiǎn)較高，管道持液率[4-6]對管道形成積液具有重要影響。 曾祥柱等[7-9]分析了凝析氣管道、起伏濕天然氣管道、水平管路中管道流量、管徑、氣體組分等對管道持液率的影響，發(fā)現(xiàn)了管道內(nèi)持液率變化規(guī)律；有些研究者[10-15]分別用HYSYS軟件、FLUENT軟件、實(shí)驗(yàn)等方法，在持液率影響因素敏感性分析的基礎(chǔ)上對積液嚴(yán)重管路進(jìn)行預(yù)判， 分別采取控制外輸氣溫度、增設(shè)分離器、繞管排水法、泡沫噴射表面活性劑來解決管道積液問題。可見，目前國內(nèi)外學(xué)者的研究主要在于分析管
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2020年1期2020-05-23
- 運(yùn)行參數(shù)對某濕氣集輸管網(wǎng)積液的影響研究*
某起伏集輸管道持液率的影響，以Taitel-Dukler 分層流界面穩(wěn)定存在的方程為依據(jù)，建立了某工況下管道不發(fā)生積液的臨界傾角模型。呂宇玲等[6]通過實(shí)驗(yàn)研究了不同流型下的持液率，發(fā)現(xiàn)控制液相流速不變且不斷增加氣相流量時(shí)，分層流持液率最高，環(huán)狀流持液率最低。王國棟等[7]利用OLGA 軟件分析了流量、管徑、入口壓力、氣體組分對管道持液率的影響，發(fā)現(xiàn)管道的持液率隨流量、管徑、入口壓力、氣體組分中C7＋比例的增大而增大。張鵬等[8]利用Pipephase 軟
油氣田地面工程 2020年3期2020-03-13
- 大落差原油管道投產(chǎn)充水過程研究*
率；H1為截面持液率；ρg，ρl為氣液相密度，kg/m3;Δmgl為氣相向液相的質(zhì)量傳遞，kg/(m3·s);Δmlg為液相向氣相的質(zhì)量傳遞，kg/(m3·s)。2)動(dòng)量守恒方程氣相動(dòng)量守恒方程：(3)液相動(dòng)量守恒方程：(4)式中：pg，pl為氣、液相壓力，Pa；θ為管道傾角，(°)；τgw，τlw分別為氣相、液相與管壁的剪切力，N/m；τi為氣液界面上的剪切力，與流型有關(guān)，N/m。3)能量守恒方程氣相能量守恒方程：(5)液相能量守恒方程：(6)式中：hg
中國安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2019年12期2020-01-13
- 蠕動(dòng)泵驅(qū)動(dòng)的毛細(xì)管環(huán)路傳熱系統(tǒng)的性能研究
研究了其在不同充液率和不同加熱功率下的傳熱特性。1 新型兩相傳熱系統(tǒng)圖1所示為蠕動(dòng)泵驅(qū)動(dòng)的毛細(xì)管環(huán)路傳熱系統(tǒng)。該系統(tǒng)由金屬毛細(xì)管、硅膠毛細(xì)管和蠕動(dòng)泵組成，其中硅膠毛細(xì)管與金屬毛細(xì)管之間密封連接，形成一個(gè)真空閉環(huán)回路。毛細(xì)管內(nèi)徑尺寸必須小于一個(gè)最大臨界值，由于表面張力的作用，工質(zhì)在滿足此要求的毛細(xì)管內(nèi)形成穩(wěn)定的液柱即氣塞系統(tǒng)。最大臨界內(nèi)徑Dc的計(jì)算公式[20]：(1)式中：Dc為臨界內(nèi)徑，m；σ為表面張力，N/m；g為重力加速度，N/kg；ρl為工質(zhì)液相密度
制冷學(xué)報(bào) 2019年3期2019-06-20
- 微波處理含油鉆屑實(shí)驗(yàn)研究
研究了鉆屑初始含液率對處理效果的影響。通過分析處理量和鉆屑初始含液率對處理效果的影響，總結(jié)出孔隙度對處理效果的影響。一、實(shí)驗(yàn)部分1. 實(shí)驗(yàn)裝置與方法本實(shí)驗(yàn)主要涉及儀器包括：微波發(fā)生器(額定電壓及額定功率220 V-50 HZ、微波輸出功率700 W、微波頻率2 450 MHz)、電子分析天平、非接觸式紅外測溫儀(測量溫度范圍-50℃～550℃)、箱式電阻爐(額定功率2.5 kW、額定電壓220 V、額定溫度1 000℃)、氮?dú)馓畛溲b置、冷凝裝置等，實(shí)驗(yàn)裝置
鉆采工藝 2019年2期2019-04-25
- 熱處理對醫(yī)用機(jī)織物性能的影響
布，探索了織物帶液率(70%、80%)、熱處理溫度(120℃、130℃、140℃)、熱處理時(shí)間(40min、60min、80min)對織物性能的影響。觀察了處理前后微觀形貌、微觀結(jié)構(gòu)的變化，并測試了熱處理前后拉伸斷裂強(qiáng)力、毛細(xì)效應(yīng)、透氣性、pH值、光澤度、白度、手感，全面、客觀地分析了熱處理后織物的服用性能，從而確定最優(yōu)的熱處理工藝，為抗菌研究做基礎(chǔ)。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)材料和儀器1.1.1 實(shí)驗(yàn)材料(1)實(shí)驗(yàn)藥品測毛細(xì)效應(yīng)所用藥品：重鉻酸鉀溶液；測
紡織科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2018年4期2018-11-14
- 油氣水多相管流預(yù)測方法研究
涉及到的流型、持液率、壓降3個(gè)方面的預(yù)測模型研究。1 流型預(yù)測模型驗(yàn)證及優(yōu)選在多相管流流型圖研究方面，目前比較認(rèn)可和備受關(guān)注的多相管流流型預(yù)測方法有Zhang Hongquan[6]、L.E.Gomez[13]、Kaya[14]、J.J.Xiao[15]、Beggs-Brill[5]、Barnea[16]、Mukherjee-Brill[8]。其中，Zhang Hongquan和Kaya屬于流型預(yù)測機(jī)理模型，L.E.Gomez和J.J.Xiao對流型的研究
特種油氣藏 2018年2期2018-06-15
- 基于ACE算法的水平管道持液率計(jì)算模型*
610500)持液率計(jì)算方法在水平管道兩相流計(jì)算中占有重要地位，主要體現(xiàn)在[1]：①持液率與管內(nèi)流體的物性有關(guān)；②持液率與管路流型緊密相關(guān)，如Taitel將持液率與管徑之比為0.5作為環(huán)狀流與段塞流的分界標(biāo)準(zhǔn)；③持液率與起伏管路的靜壓損失有關(guān)；④持液率對清管器的清管周期具有顯著影響。但目前絕大部分的持液率計(jì)算模型均是由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)得出的經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)相關(guān)式，具有一定的適用范圍，如Lockhart-Martinelli相關(guān)式[2]僅適用于氣液比較小的工況;Mina
中國海上油氣 2018年2期2018-05-04
- 基于快速潤濕效應(yīng)的耐汗?jié)n色牢度測試方法研究
靠性之外，試樣帶液率、晾干方式等也在相當(dāng)程度上影響測試結(jié)果的精確性，因此本文將在3個(gè)方面對現(xiàn)有的GB/T 3922—2013進(jìn)行優(yōu)化，包括：1）選擇合適的羊毛織物潤濕劑及濃度；2）試樣帶液率的控制；3）試樣干燥方式的優(yōu)化。2.1 試樣本文選擇5塊不同纖維含量的紡織品試樣，檢測耐汗?jié)n色牢度項(xiàng)目時(shí)需要羊毛貼襯，包括：1）全棉針織布（棉100%），2）黑色錦氨布（錦綸87.5%，氨綸12.5%），3）毛滌粗紡布（羊毛80%，滌20%），4）黑色斜紋毛呢布（滌綸5
中國纖檢 2018年3期2018-03-28
- 織物升溫速率對活性染料軋蒸無鹽染色的影響
研究染液組成、帶液率對浸軋染液濕織物升溫速率和染色性能的影響，揭示織物升溫速率和染色性能的內(nèi)在聯(lián)系，探究了染液組成、帶液率對織物熱常數(shù)(導(dǎo)熱系數(shù)和容積熱容)和表面溫度的影響，并對染色織物顏色參數(shù)、染料固色率和耐摩擦色牢度等指標(biāo)作了評價(jià)，以期創(chuàng)建高固色率的連續(xù)無鹽軋-蒸染色方法提供理論參考。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 材料與儀器材料：純棉絲光漂白織物(176 g/m2，孚日集團(tuán)股份有限公司)；活性黑5(天津德凱化工股份有限公司)，結(jié)構(gòu)式見圖1；碳酸鈉和硫酸鈉(天津科
紡織學(xué)報(bào) 2018年2期2018-03-12
- 清管智能管理平臺(tái)的開發(fā)與應(yīng)用
理、不同流型中持液率的求解以及一些持液率計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式的分析，更深入研究氣液兩相流動(dòng)的特性和規(guī)律，建立積液量計(jì)算模型，使用已有的計(jì)算管內(nèi)積液的軟件對復(fù)雜起伏管路內(nèi)的積液規(guī)律做出分析，并提出一種合理的計(jì)算方法[1]。1.1 氣液兩相流流型的分類1.1.1 流型分類液體和氣體在混輸管路中的流動(dòng)類型較多，主要分為分層流、分散流、間隔流等類型。1.1.2 流型劃分由于氣液兩相流的流型直接關(guān)系到流體的能量損失機(jī)理以及各相流動(dòng)特性，因此對流型進(jìn)行劃分是進(jìn)行兩相管路工藝計(jì)
石油化工應(yīng)用 2016年12期2017-01-04
- UV聚合自交聯(lián)聚丙烯酸吸水樹脂的制備及表征*
應(yīng)溫度對該樹脂吸液率的影響。結(jié)果表明，紫外燈功率為1 000 W、聚合溫度在15 ℃、光輻照時(shí)間為40 min、輻照距離為15 cm時(shí)，所制備吸水樹脂的吸液率最佳，吸去離子水率為4 391 g/g，吸鹽水率為206 g/g。同時(shí)，在加壓條件下進(jìn)行了不同保水劑吸液率的比較。高吸水性樹脂；紫外光聚合；丙烯酸；加壓吸液率0 引 言目前制備高吸水性樹脂的方法有很多，其傳統(tǒng)的聚合方法有反相乳液聚合法、反相懸浮聚合、水溶液化學(xué)聚合法和接枝聚合法等方法[1-4]，光輻照
功能材料 2016年4期2016-12-03
- FLNG拖曳晃蕩試驗(yàn)研究
通過試驗(yàn)研究了載液率對液艙晃蕩劇烈程度的影響效果，對勻速拖航過程中影響拖纜張力的部分因素進(jìn)行了對比研究。研究結(jié)果可為后續(xù)相關(guān)研究工作提供基礎(chǔ)。FLNG；推板造波系統(tǒng)；拖航；試驗(yàn)在研究液艙晃蕩問題的過程中，主要有理論解析法、數(shù)值模擬法和模型試驗(yàn)研究等主流方法。Abramson、Faltinsen等人[1-3]的研究使線性模態(tài)理論、攝動(dòng)理論、淺水波理論等得到廣泛應(yīng)用，拉開了液體晃蕩研究的序幕。理論解析的數(shù)學(xué)方法可以得到較為準(zhǔn)確的結(jié)果，但對于液面破碎、翻轉(zhuǎn)等強(qiáng)非
石油礦場機(jī)械 2016年9期2016-11-16
- 低含液率氣液兩相鈍體繞流實(shí)驗(yàn)與機(jī)理
00072）低含液率氣液兩相鈍體繞流實(shí)驗(yàn)與機(jī)理孫宏軍1,2，汪 波1,2，李金霞1,2，丁紅兵1,2（1. 天津大學(xué)電氣與自動(dòng)化工程學(xué)院，天津 300072；2. 天津市過程檢測與控制重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300072）氣液兩相鈍體繞流現(xiàn)象廣泛存在于生產(chǎn)實(shí)踐和社會(huì)生活中，其中氣相中含少量液體是常見的兩相流現(xiàn)象.通過實(shí)驗(yàn)，研究了常壓下50,mm口徑水平圓管中低含液率氣液兩相鈍體繞流的渦街現(xiàn)象，就含液率對渦街信號的頻率與幅值的影響進(jìn)行比較分析，應(yīng)用消除趨勢波動(dòng)法（
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2016年5期2016-11-05
- 基站用微通道分離式熱管換熱性能實(shí)驗(yàn)研究*
性能.為了分析充液率對微通道分離式熱管換熱量、能效比及制冷劑壓力、溫度的影響，以及兩種風(fēng)量，不同室外溫度下最佳充液率范圍和換熱量的變化，由焓差實(shí)驗(yàn)臺(tái)模擬基站室內(nèi)外環(huán)境，以R22為工質(zhì)，對該系統(tǒng)進(jìn)行測試.結(jié)果表明：標(biāo)準(zhǔn)工況下，系統(tǒng)最大換熱量和EER分別為4.0 kW和11.8，最佳充液率范圍為79.3%～105.8%，系統(tǒng)壓力隨充液率增加而增大，蒸發(fā)器進(jìn)出口溫差隨充液率的增加先減小，后略有增大；蒸發(fā)器側(cè)的風(fēng)量由3 000 m3/h減少到1 700 m3/h時(shí)
- 機(jī)動(dòng)管線氣頂排空過程持液率特性的實(shí)驗(yàn)研究
線氣頂排空過程持液率特性的實(shí)驗(yàn)研究姜俊澤＊，張偉明，雍歧衛(wèi)，蔣 明（后勤工程學(xué)院軍事供油工程系，重慶 401331）根據(jù)鋼質(zhì)機(jī)動(dòng)管線的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，利用空氣和水具有不同介電常數(shù)的性質(zhì)，設(shè)計(jì)制作了雙絲電容探針持液率檢測裝置，并用該裝置對排空過程中管內(nèi)的持液率進(jìn)行了實(shí)測。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，雙絲電容探針對鋼制機(jī)動(dòng)管線的持液率變化敏感，可用于管線截面持液率的測量，并可通過持液率判斷排空過程的主要流型。另外，管內(nèi)的持液率與排氣量和氣壓力密切相關(guān)，排氣量越大，管內(nèi)越容易形成段塞，
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2016年4期2016-07-05
- 采用微通道蒸發(fā)器的分離式熱管充液率實(shí)驗(yàn)研究
器的分離式熱管充液率實(shí)驗(yàn)研究胡張保1張志偉2金聽祥2邵雙全3張海南3（1鄭州輕工業(yè)學(xué)院建筑環(huán)境工程學(xué)院 鄭州 450002；2鄭州輕工業(yè)學(xué)院能源與動(dòng)力工程學(xué)院 鄭州 450002；3中國科學(xué)院理化技術(shù)研究所 北京 100190）采用微通道換熱器作為分離式熱管的蒸發(fā)器，在充液率為80%～150%之間進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)測量了微通道蒸發(fā)器換熱量、管壁溫度分布及系統(tǒng)EER，分析了不同充液率下微通道蒸發(fā)器的工作狀態(tài)，計(jì)算了蒸發(fā)器傳熱系數(shù)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：微通道蒸發(fā)器
制冷學(xué)報(bào) 2015年4期2015-12-23
- 元壩高含硫氣田混輸管路積液規(guī)律及對策
等單因素對管路持液率的影響規(guī)律，基于此建立了“點(diǎn)—段—面”的“持液量與高程變化聯(lián)合判斷管網(wǎng)積液規(guī)律”的技術(shù)方法，并將該方法應(yīng)用于元壩氣田YB271—YB272H管路分析中，預(yù)判此管路為元壩海相積液嚴(yán)重的管路，存在腐蝕安全隱患，建議在元壩271站增設(shè)分離器實(shí)施氣液分輸工藝，可有效減少50%持液量以降低管路積液腐蝕的風(fēng)險(xiǎn)。元壩高含硫氣田集輸管路積液規(guī)律持液率氣液分輸0 引言元壩高含硫氣田是重要的天然氣戰(zhàn)略資源接替基地，地處山區(qū)，地形起伏較大，較普光氣田管線高程
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2015年6期2015-12-09
- 長慶油田川平46-23集輸管路運(yùn)行工況模擬研究
流型劃分模型、持液率模型、壓降模型以及蠟沉積模型。對上述模型編程求解，分析了集輸管路運(yùn)行壓力、溫度、持液率、有效內(nèi)徑、氣/液相表觀流速、蠟沉積速率等隨管道長度與運(yùn)行時(shí)間的變化規(guī)律。模擬結(jié)果表明，在運(yùn)行36 h內(nèi)，隨管道長度的增加(除前60 m)，結(jié)蠟速率減小，壓力降低，溫度降低，氣相表觀流速增大，液相表觀流速減小，持液率減?。浑S著運(yùn)行時(shí)間的增加，同一節(jié)點(diǎn)處的蠟沉積速率增大，壓力降低，溫度升高，氣、液相表觀流速增大，持液率減小。集輸管路； 模型優(yōu)選； 運(yùn)行工
石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2015年5期2015-11-24
- 傾角與充液率對板翅式熱管散熱器傳熱的影響
體的物理性質(zhì)、充液率等因素影響，其中充液率是一個(gè)重要的影響因素［2－4］。1 板翅式熱管散熱器傳熱模型1.1 有效傳熱面積板翅式熱管散熱器處于正面工作位置時(shí)(如圖1)，其傳熱性能對傾斜角敏感，以散熱器工作位置建立的理論模型如圖1所示。在建立模型之前，作以下假設(shè):1)板翅式熱管散熱器空腔冷板內(nèi)無筋板;2)冷凝通道尺寸較小，在堵塞冷凝通道時(shí)忽略進(jìn)入通道的液體體積，認(rèn)為工質(zhì)是沿著空腔冷板的頂端浸潤。圖1 板翅式熱管散熱器傾斜時(shí)的模型圖如圖1所示，空腔冷板內(nèi)工質(zhì)的
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2015年8期2015-05-07
- 大落差天然氣管道清管沖擊分析
內(nèi)的運(yùn)行速度與持液率變化，得出管道承受的沖擊載荷，再利用CAESARII軟件分析了在此荷載作用下管道應(yīng)力與位移變化。研究結(jié)果表明，清管器在作業(yè)時(shí)，管道內(nèi)部的輸送壓力對大落差管段的沖擊荷載影響明顯；管道在土壤中的橫向和縱向位移均較??；在積液量較少情況下，清管器速度與持液率的增加對沖擊應(yīng)力影響較小。天然氣管道；大落差管段；清管；沖擊荷載；OLGA；CAESARII從云南瑞麗市進(jìn)入中國境內(nèi)的天然氣管道，在清管作業(yè)時(shí)，液體在清管器推動(dòng)下經(jīng)過大落差管段會(huì)產(chǎn)生較大的沖
油氣田地面工程 2015年12期2015-01-03
- 超大型儲(chǔ)液艙內(nèi)晃蕩載荷實(shí)驗(yàn)研究
和其對應(yīng)的危險(xiǎn)載液率。在室內(nèi)開展大比尺八邊形模型液體晃蕩實(shí)驗(yàn)，采用陣列式布置壓力傳感器監(jiān)測沖擊壓力的變化及其分布特性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：60%～70%為最危險(xiǎn)載液率，液艙外形曲率突變的位置沖擊壓力較大。研究結(jié)果可為液艙結(jié)構(gòu)加強(qiáng)設(shè)計(jì)及分析提供依據(jù)?；问庉d荷； 大比尺模型實(shí)驗(yàn)； 沖擊壓力； 激勵(lì)； 危險(xiǎn)載液率0 引 言液化天然氣(LNG)儲(chǔ)罐運(yùn)載裝備正在向大型化與超大型化發(fā)展，液體發(fā)生晃蕩引起的砰擊問題更加顯著[1]。適用于深海、遠(yuǎn)海油氣田開發(fā)的新型裝備——浮式液
海洋工程裝備與技術(shù) 2014年1期2014-12-19
- 液力偶合器額定工況流場數(shù)值計(jì)算
額定工況下不同充液率的流場進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得到偶合器內(nèi)部速度與壓力分布，以及不同充液率下流場結(jié)構(gòu)的變化及兩相分布情況，揭示其流場的流動(dòng)規(guī)律和特性。1 控制方程偶合器內(nèi)部為湍流流動(dòng)，故應(yīng)用連續(xù)方程、時(shí)均化雷諾方程和k-ε湍流模型，則有:式中:εm——渦粘性系數(shù)；V——流體質(zhì)點(diǎn)速度矢量；F——單位質(zhì)量力；p——壓力；μ——?jiǎng)恿φ扯龋籯——湍流能量；ε——湍流能量耗散率；cμ——系數(shù)，常取 0.09。k和ε的運(yùn)輸方程為:其中式中常數(shù)一般取:σk=1.0；C1ε=1
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2014年5期2014-09-13
- 水平布管重力型分離式熱管實(shí)驗(yàn)研究
驗(yàn)裝置，進(jìn)行了充液率的實(shí)驗(yàn)研究，并借助紅外熱力成像儀，首次應(yīng)用圖像可視化分析了不同充液率條件下熱管蒸發(fā)器的工作狀態(tài)。研究結(jié)果表明：熱管的換熱量隨充液率的不同而發(fā)生變化，最佳充液率為45%～52%。通過能效比分析，最佳充液率時(shí)其能效比能達(dá)到8.4，表明水平布管重力型分離式熱管節(jié)能效果顯著，具有推廣價(jià)值?？照{(diào)余熱；水平布管；重力型分離式熱管；換熱量；充液率；可視化；能效比0 引言空調(diào)是現(xiàn)代建筑物的主要能耗之一,其節(jié)能性越來越受到人們的關(guān)注。把空調(diào)房間的熱量排放
節(jié)能技術(shù) 2014年2期2014-09-05
- 丙烯酸-磺化腐植酸吸水樹脂的合成
-HA 共聚物吸液率的影響，研究了AA-HA 共聚物的吸液性能[4]。本工作采用發(fā)煙硫酸（H2SO4·SO3）對 HA 進(jìn)行磺化，且合成了一系列 AA-SHA 共聚物[P（AASHA）]。分別用正交試驗(yàn)和單因素實(shí)驗(yàn)考察了N,N′-二亞甲基雙丙烯酰胺（MBA）交聯(lián)劑、過硫酸銨（APS）引發(fā)劑、AA 單體濃度、AA 中和度等對P（AA-SHA）吸液率的影響。研究了 P（AA-SHA）的吸液速率及其在不同離子強(qiáng)度鹽溶液和不同溫度去離子水中的吸液性能。1 實(shí)驗(yàn)部分
合成樹脂及塑料 2013年6期2013-11-20
- 多起伏濕氣集輸管線工藝計(jì)算方法優(yōu)選
因此，多起伏低持液率天然氣集輸管線的工藝計(jì)算就成為當(dāng)前亟待解決的問題之一?？v觀當(dāng)前國內(nèi)外的研究成果，諸多學(xué)者以實(shí)驗(yàn)為基礎(chǔ)提出了多種氣液兩相流管路工藝計(jì)算方法，但這些計(jì)算方法大都是在短距離、低壓力、小管徑的實(shí)驗(yàn)條件下得出的，其適用范圍具有一定的局限性，需要加以分析研究，選擇合適的計(jì)算方法準(zhǔn)確預(yù)測多起伏濕氣集輸管線的積液和壓降，為高含硫濕氣集輸管線的高效運(yùn)行和清管方案制訂等提供依據(jù)［5－10］。鑒于此，筆者以常用多相流管路工藝計(jì)算模型程序?yàn)榛A(chǔ)，將預(yù)測結(jié)果與現(xiàn)
天然氣工業(yè) 2013年8期2013-10-22
- 徑向熱管傳熱機(jī)理實(shí)驗(yàn)研究
平臺(tái)，研究不同充液率下的徑向熱管在不同工況下的傳熱特性和機(jī)理，推導(dǎo)建立徑向熱管等效導(dǎo)熱系數(shù)與充液率的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，以便為徑向熱管的工程應(yīng)用提供幫助。1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)與步驟實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)由熱管、加熱系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、測量系統(tǒng)組成，如圖1所示。本實(shí)驗(yàn)加工了結(jié)構(gòu)尺寸相同，充液率分別為 20%，30%，40%，50%和 60%的碳鋼水同軸徑向熱管，熱管元件結(jié)構(gòu)尺寸及熱電偶布置如圖2所示。在實(shí)驗(yàn)過程中，采用對熱管外壁均勻纏繞鎳鉻電阻絲的方式對熱管加熱[7]。通過調(diào)節(jié)電阻絲的輸入電
- 丙烯酸-淀粉-腐植酸吸水樹脂的合成
吸液性能測試吸液率的測定：稱取0.1 g的P（AA-CTS-HA）放入250 mL燒杯中，加入250 mL去離子水或質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.9% 的NaCl溶液，靜置4 h，用孔徑為150 μm的尼龍篩網(wǎng)濾瀝20 min，稱量吸水后的凝膠質(zhì)量（M）用式（7）計(jì)算。式中：Q為吸液率，g/g。吸液速率（不同靜置時(shí)間下的吸液率）的測定：在數(shù)只250 mL燒杯中分別加入0.1 g樹脂、250 mL去離子水或質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.9% 的NaCl溶液，各靜置不同的時(shí)間，過濾、稱重，
合成樹脂及塑料 2013年2期2013-03-26
- 木薯淀粉-硅藻土-丙烯酸復(fù)合高吸水樹脂的制備
.3 性能測試吸液率的測定：稱取0.2 g已干燥的樹脂試樣放入1 000 mL的燒杯中，加入去離子水，室溫下靜置待溶脹飽和，用孔徑約150 μm（100目）的尼龍網(wǎng)濾去剩余的水，并使凝膠在尼龍網(wǎng)上靜置5 min，取下稱量，按式（1）計(jì)算吸液率。式中：Q為吸水樹脂的吸液率，g/g；m1為樹脂干試樣的質(zhì)量，g；m2為樹脂吸液后凝膠的質(zhì)量，g，其中所吸的液體為蒸餾水或生理鹽水。淀粉物質(zhì)的量計(jì)算：淀粉的分子式為（C6H10O5）n，用其一個(gè)單元的相對分子質(zhì)量求算淀
合成樹脂及塑料 2013年4期2013-03-26
- 基于圖像處理的管道分層流持液率測量方法
100190）持液率是多相流研究中的重要參數(shù)。測量持液率的方法很多，精度也在不斷提高，傳統(tǒng)的方法主要有：電學(xué)法、快關(guān)閥法、射線吸收法（γ、β和X等射線）、射線散射法（γ射線和中子射線法）、光學(xué)法、熱學(xué)法、核磁共振法、微波法和模糊綜合評判法等[1]。目前，應(yīng)用較為廣泛的一種采用電導(dǎo)探針測量氣液兩相流的持液率技術(shù)，是基于安裝在特殊管段上的兩電極之間的電導(dǎo)與液膜厚度有一定的關(guān)系來測量的[2，3]。一些研究人員開發(fā)出通過數(shù)據(jù)模擬的方法在原來實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上進(jìn)行匹配模
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2013年4期2013-01-17