柱頂
- 某框架結(jié)構(gòu)中大開洞的抗震分析與設(shè)計(jì)
軸相交處柱各點(diǎn)柱頂的地震剪力（KN）如下列表格所示：表6 X 向地震工況各柱節(jié)點(diǎn)柱頂剪力（KN）表7 Y 向地震工況各柱節(jié)點(diǎn)柱頂剪力（KN）表8 X+Y 地震（雙向效應(yīng)）工況各柱節(jié)點(diǎn)柱頂剪力（KN）（X 分量）表9 Y+X 地震（雙向效應(yīng)）工況各柱節(jié)點(diǎn)柱頂剪力（KN）（Y 分量）計(jì)算結(jié)果中選取5 軸～6 軸交A 軸～B 軸相交處柱各點(diǎn)柱頂的彎矩（KN.m）如下列表格所示：表10 X 向地震工況柱底彎矩（KN.m）（繞Y 軸彎矩）表11 Y 向地震工況柱底
中國房地產(chǎn)業(yè) 2023年28期2023-11-04
- 煤礦中不同陷落柱地震正演研究
，在疊加剖面上，柱頂繞射波出現(xiàn)在0.05 s，陷落柱塌陷點(diǎn)位置出現(xiàn)了突變點(diǎn)繞射波及延遲繞射波。偏移處理后，正常繞射波都很好收斂到突變點(diǎn)，遇到陷落柱時(shí)，煤層錯(cuò)斷，此時(shí)反射波為突變點(diǎn)的延遲繞射波。1.3 內(nèi)部有塊體的陷落柱模型陷落柱柱內(nèi)物質(zhì)主要是煤系地層上覆巖層塌落形成的，具有泥礫結(jié)構(gòu)。將柱內(nèi)充滿塊體以接近陷落柱的泥礫結(jié)構(gòu)，塊體的縱波速度為3 200 m/s、橫波速度為1 846 m/s、密度為2.23 g/m3，其他參數(shù)與上述模型的參數(shù)相同，地質(zhì)模型如圖7
煤炭與化工 2023年5期2023-07-13
- 爆炸荷載作用下混凝土框架結(jié)構(gòu)的倒塌破壞研究
意圖2.2 首層柱頂數(shù)值分析在整個(gè)爆炸模擬過程中，由于柱所受的爆炸載荷總是與其內(nèi)力的變化相同，因此柱的位移和速度也是同步的。從圖中可以看出，結(jié)構(gòu)在80 ms 時(shí)間內(nèi)處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)，當(dāng)爆炸當(dāng)量在150 kg 時(shí)，其關(guān)鍵柱Z2的首層柱頂處y 向水平速度以及y 向水平位移在0 附近上下出現(xiàn)微小浮動(dòng)，因?yàn)榇藭r(shí)該柱遭受爆炸影響較小。當(dāng)爆炸當(dāng)量在200 kg 時(shí)，發(fā)現(xiàn)關(guān)鍵柱Z2 的首層柱頂處y 向水平速度與位移在700 ms 范圍內(nèi)并沒有發(fā)生明顯變化，在700 ms
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年27期2022-10-21
- 雙層柱間支撐框架在循環(huán)荷載下的破壞機(jī)理
和內(nèi)力，并分析了柱頂荷載、支撐長細(xì)比、支撐截面徑厚比和層高比等參數(shù)對(duì)其破壞機(jī)理的影響，為門式剛架結(jié)構(gòu)縱向抗震設(shè)計(jì)提供參考。1 試驗(yàn)概述1.1 試件設(shè)計(jì)試驗(yàn)設(shè)計(jì)了1個(gè)1/2縮尺STBF試件。原型結(jié)構(gòu)為位于西安的無吊車輕型門式剛架鋼結(jié)構(gòu)廠房，廠房跨度18 m，縱向長度42 m，布置了8榀門式剛架，柱距6 m，柱頂高度9 m，剛架斜梁坡度1∶10。每個(gè)柱列布置兩道柱間支撐，取1道支撐及與支撐相連的柱組成的STBF作為本文研究對(duì)象，見圖1?？紤]到實(shí)驗(yàn)室場(chǎng)地和加載設(shè)
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年10期2022-09-21
- 預(yù)制裝配式部分鋼骨梁柱節(jié)點(diǎn)抗火性能分析
、CZ4的梁端及柱頂豎向位移如圖7所示．(a) CZ1圖7中兩條水平點(diǎn)劃線分別代表梁端、柱頂達(dá)到耐火極限時(shí)的位移．由圖7可知，當(dāng)柱荷載比為0.2時(shí)，柱頂豎向位移為正值，說明此時(shí)高溫膨脹引起的柱頂豎向位移大于柱頂荷載引起的柱頂豎向位移；當(dāng)柱荷載比為0.4時(shí)，柱頂的豎向位移為負(fù)值，說明此時(shí)柱頂荷載引起的柱頂豎向位移大于高溫膨脹引起的柱頂豎向位移．柱頂豎向位移隨受火時(shí)間的增長逐漸增大，且隨著柱荷載比的增大，其增幅更加明顯．此外，隨著柱荷載比的增大，PPSRC梁柱
大連理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-07-26
- 某商場(chǎng)入口排框架雨篷的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
架以提供抗側(cè)力，柱頂、柱底均采用剛接設(shè)計(jì)，邊框梁在柱頂連續(xù)。雨篷Y向設(shè)計(jì)為排架結(jié)構(gòu)，兩道排架梁鉸接于柱頂，其余次梁鉸接于邊框梁，柱底仍采用剛接設(shè)計(jì)。由于排架梁與次梁兩端均為鉸接，間距基本相同，因此承受的內(nèi)力相同，從受力角度來看無主次之分，擬采用相同截面。雨篷延X向布置排水溝，排水溝設(shè)置在邊框梁內(nèi)側(cè)。為避免排水溝突出邊框梁，同時(shí)滿足屋面排水找坡要求，Y向排架梁采用變截面箱型梁，由跨中梁高450 mm漸變?yōu)槎瞬苛焊?50 mm，梁端預(yù)留出200 mm高度以布置
低碳世界 2022年4期2022-06-30
- 地鐵車站主體結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)數(shù)值模擬分析
較大位置多出現(xiàn)在柱頂。選取關(guān)鍵截面進(jìn)行相對(duì)位移時(shí)程分析，定義縱向相對(duì)位移為將車站結(jié)構(gòu)各部位與底板的水平縱向位移差值。關(guān)鍵截面有中間柱子柱頂、左邊邊柱柱頂、中間梁跨中截面、左邊邊墻頂端。圖6～圖9為中間柱柱頂、左邊邊柱柱頂、中間梁跨中截面和左邊邊墻頂端的縱向相對(duì)位移時(shí)程曲線。圖6 中間柱柱頂縱向位移圖7 左邊邊柱柱頂縱向位移圖8 中跨跨中縱向位移圖9 左邊邊墻頂端縱向位移對(duì)比各個(gè)截面的縱向相對(duì)位移時(shí)程曲線，在時(shí)間為2s左右時(shí)，截面的縱向相對(duì)位移較大，與地震波
低溫建筑技術(shù) 2022年4期2022-06-14
- 鋼管混凝土梁柱外加強(qiáng)環(huán)板節(jié)點(diǎn)在裝配式住宅中的應(yīng)用研究
算模型，對(duì)節(jié)點(diǎn)在柱頂豎向恒載和水平位移共同作用工況下的力學(xué)響應(yīng)進(jìn)行模擬。圖2 新型鋼管混凝土梁柱外加強(qiáng)環(huán)板節(jié)點(diǎn)構(gòu)造圖2 新型裝配式鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)有限元模型與傳統(tǒng)的外加強(qiáng)環(huán)板節(jié)點(diǎn)相比，新型節(jié)點(diǎn)裝配過程中一個(gè)重要的參數(shù)就是鋼管混凝柱鋼梁節(jié)點(diǎn)域梁端延伸長度a，如圖2（b）中所示。為分析具有不同延伸長度的節(jié)點(diǎn)對(duì)梁柱力學(xué)性能的影響，本文應(yīng)用ABAQUS有限元軟件建立包含不同延伸長度節(jié)點(diǎn)的梁柱模型，模擬柱頂恒載和水平位移共同作用工況下梁柱力學(xué)響應(yīng)。本文分別取延伸長
價(jià)值工程 2022年19期2022-06-14
- 雪荷載作用下拆裝式輕鋼活動(dòng)房屋力學(xué)性能研究
無明顯變形，中柱柱頂有向兩外邊傾斜。在30 cm厚積雪荷載下，中柱柱頂向兩外邊微微傾斜，柱子本身無明顯變化，屋面梁有微小彎曲變形。卸載后，結(jié)構(gòu)構(gòu)件恢復(fù)到原來位置，無殘余變形和明顯破壞點(diǎn)。在集裝箱的約束下，房屋骨架剛度較大，活動(dòng)房整體無明顯位移變形，但隨著雪荷載的增加，住用模塊的跨中鋼架各個(gè)測(cè)點(diǎn)位移呈現(xiàn)出不同的變化趨勢(shì)，如圖7所示。在10 cm～30 cm厚的積雪荷載作用下，鋼架柱頂(D1)的水平位移值分別為14.15 mm，27.65 mm，28 mm，立
山西建筑 2022年8期2022-04-13
- 大截面混凝土懸臂柱抗側(cè)性能分析
載方式為在懸臂柱柱頂施加水平集中荷載，鋼屋蓋在恒荷載+活荷載下的水平推力為130 kN，在地震荷載下水平推力為1 200 kN，在升降溫度影響下的水平推力為1 300 kN。分析懸臂柱時(shí)，在柱頂施加1 300 kN 水平荷載，懸臂柱柱底完全固接，結(jié)構(gòu)分析計(jì)算模型如圖2 所示。圖2 計(jì)算模型在懸臂柱高度不變的情況下，通過截面尺寸的變化和混凝土強(qiáng)度等級(jí)的變化考慮其對(duì)懸臂柱抗側(cè)性能的影響。在懸臂柱高度、外形尺寸不變的情況下，通過配筋率的變化考慮其對(duì)懸臂柱抗側(cè)性能
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2022年3期2022-04-01
- 中空夾層鋼管混凝土組合框架的擬動(dòng)力試驗(yàn)
性能。本文設(shè)計(jì)了柱頂空載和柱頂加壓700 kN（軸壓比0.32）的對(duì)比試驗(yàn)，用于分析不同軸壓比對(duì)裝配式框架的抗側(cè)移剛度和抗震性能的影響。柱頂加載方案使用油壓千斤頂加壓，千斤頂與反力架間增設(shè)滑移裝置，用于減少摩擦，實(shí)現(xiàn)軸力的水平方向隨動(dòng)。2.4.2 地震波通過結(jié)構(gòu)自振周期和加速度反應(yīng)譜分析，選擇美國Northridgedi 地震對(duì)應(yīng)的時(shí)長30 s 的Mul009 波（如圖7所示）作為水平地震輸入，加速度峰值為0.4g，研究全裝配式框架在地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)。
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2022年6期2022-02-15
- 非接觸檢測(cè)技術(shù)在土木工程中的應(yīng)用
3.1 廠房排架柱頂位移振動(dòng)測(cè)量圖2 測(cè)試原理測(cè)試原理如圖2所示，由于場(chǎng)地條件的限制無法在垂直排架和平行排架方向布置激光測(cè)振儀時(shí)，可以在任意的C、B兩點(diǎn)同時(shí)架設(shè)激光測(cè)振儀，通過測(cè)量排架柱頂A點(diǎn)沿著測(cè)量路徑AC和AB的振動(dòng)，根據(jù)三角函數(shù)關(guān)系，計(jì)算出排架柱頂垂直軌道方向(X方向)和沿軌道方向(Y方向)的振動(dòng)速度Vx和Vy。計(jì)算過程如下：(2)(3)(4)(5)式中，V1、V2分別為AC和AB光路上的振動(dòng)速度，x1、x2分別為垂直軌道方向測(cè)點(diǎn)C和測(cè)點(diǎn)B到排架的距
工程與試驗(yàn) 2022年4期2022-02-05
- 銹蝕鋼筋混凝土柱等效塑性鉸長度計(jì)算方法
塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力和柱頂極限位移，因此，Lp取值合理性直接決定了等效塑性鉸模型的準(zhǔn)確性。目前，國內(nèi)外學(xué)者大量研究了RC 柱的等效塑性鉸長度計(jì)算方法。PRIESTLEY 等[3]基于鋼筋混凝土橋墩柱的擬靜力試驗(yàn)結(jié)果和理論分析，建立了包含柱高和縱筋直徑等參數(shù)的等效塑性鉸長度計(jì)算公式。PAULAY等[4]研究了縱筋強(qiáng)度等級(jí)對(duì)等效塑性鉸長度的影響，并結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果修正了PRIESTLEY 等[3]建立的等效塑性鉸長度計(jì)算公式。孫治國等[5]在大量鋼筋混凝土墩柱試驗(yàn)基礎(chǔ)上
- 地鐵車站中縱梁不連續(xù)對(duì)柱的影響分析
表2 Z1，Z6柱頂、柱底強(qiáng)度驗(yàn)算4 梁斷3跨與梁斷1跨工況柱計(jì)算結(jié)果對(duì)比根據(jù)有限元分析結(jié)果，分別比較縱梁3次斷開方案與1次斷開方案中框架柱在基本組合與設(shè)防地震組合（梁剪力、柱彎矩及剪力均為抗震措施調(diào)整前）下的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果（見表 3）。表3 柱彎矩對(duì)比 kN·m由表3可知，相比于傳統(tǒng)斷開1跨的車站模型，在地震組合工況下斷梁3跨模型中Z1柱頂彎矩增加超100%，Z2柱頂彎矩減小62.7%，Z3柱頂彎矩減小46%，Z4柱頂彎矩減小68%，Z5柱頂彎矩增加58.
城市建筑空間 2021年11期2021-12-23
- 裝配式箱形拱橋立柱節(jié)點(diǎn)抗震加固技術(shù)研究*
柱的縱橋向位移，柱頂為2.3～5.3 mm，柱底為1.2～5.1 mm；橫橋向位移，柱頂為12.6～36.0 mm，柱底為3.6～33.4 mm?？傮w上，橫橋向位移為縱向位移的6.4 倍。2)加固后，最不利工況下，各排架立柱的縱橋向位移，柱頂為1.0～7.9 mm，柱底為1.1～9.3 mm；橫橋向位移，柱頂為11.8～38.9 mm，柱底為3.7～36.1 mm?？傮w上，橫橋向位移為縱向位移的5.9 倍。3)最不利工況下，排架立柱的橫橋向位移從大到小排序
公路與汽運(yùn) 2021年6期2021-12-06
- 混凝土內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)立柱頂部軸壓內(nèi)力簡(jiǎn)化計(jì)算方法探討
內(nèi)支撐體系各層立柱頂部由于重力荷載產(chǎn)生的軸向壓力進(jìn)行分析[1]。1 算例概況基坑支護(hù)采用排樁加混凝土內(nèi)支撐的形式，支撐立柱采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)，內(nèi)支撐的豎向布置詳見如下各剖面圖。圖1 混凝土內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面示意圖一圖2 混凝土內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面示意圖二由以上剖面中可見，各剖面首道支撐與支護(hù)的連接樣式不同，首道支撐與立柱的連接節(jié)點(diǎn)與其它支撐立柱處節(jié)點(diǎn)也不相同，以前將對(duì)各種支撐的豎向計(jì)算進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算討論[2]。2 簡(jiǎn)化計(jì)算探討2.1 多跨簡(jiǎn)支梁的立柱柱
四川水泥 2021年9期2021-10-29
- 高烈度區(qū)某大型火車站高位隔震方案分析
根柱上，導(dǎo)致該處柱頂需設(shè)置2個(gè)隔震支座。站房各層布置如圖1所示。圖1 站房各層示意圖Fig.1 Each Floor of the Station1 計(jì)算方案概述該火車站房采用Midas/Gen中搭建整體模型，然后通過自主開發(fā)的StructInter軟件［4］快速導(dǎo)入到SAP2000［5］進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析。梁、柱用梁?jiǎn)卧M，拉索采用索單元（只受拉單元）模擬，樓板、擋土墻采用殼單元模擬。搭建好的模型很龐大，構(gòu)件截面類型共153個(gè)。全模型共29 153個(gè)節(jié)點(diǎn)，8
廣東土木與建筑 2021年8期2021-08-25
- 門式剛架結(jié)構(gòu)“借剛度”問題分析
析，在抽柱榀剛架柱頂處施加100kN水平力，不再施加其他任何荷載，在該水平力的作用下的抽柱榀剛架柱頂彎矩及柱頂位移如表1所示。表1 三維整體分析抽柱榀剛架柱頂彎矩及位移3 托梁剛度計(jì)算托梁作為抽柱剛架的彈性支座，需計(jì)算出其豎向剛度，以提供給抽柱榀剛架。托梁為簡(jiǎn)支梁，簡(jiǎn)支梁在跨中承受集中力作用下，其跨中豎向撓度為：，將托梁的彈性支座等效成虛擬柱，虛擬柱在軸壓力作用下的變形：，將二式聯(lián)立，可得出：4 屋面支撐剛度計(jì)算屋面支撐采用圓鋼支撐，僅能承受拉力，受壓時(shí)退
城市建筑空間 2021年6期2021-07-29
- 新型預(yù)制混凝土組合管柱抗震性能試驗(yàn)研究
受力特點(diǎn)，首先在柱頂施加2 000kN的軸壓力(軸壓比為0.36)并保持不變，然后采用位移控制施加水平往復(fù)荷載，試驗(yàn)加載制度如圖4所示，加載位移依次為2，4，8，16，30，40，50，60mm，每級(jí)荷載循環(huán)3次，每加載一級(jí)荷載后，靜候3～5min，觀察混凝土試件的開裂情況，并用油性筆標(biāo)注出每級(jí)水平往復(fù)荷載的開展趨勢(shì)，并觀察DHDAS動(dòng)態(tài)信號(hào)采集分析系統(tǒng)上的實(shí)時(shí)荷載-位移曲線情況以及位移計(jì)和相應(yīng)鋼筋應(yīng)變片的讀數(shù)，實(shí)時(shí)了解和控制本次試驗(yàn)的進(jìn)程，直到試件出現(xiàn)破
建筑結(jié)構(gòu) 2021年7期2021-05-13
- 建筑配件“上線”啦
，木柱又是被放在柱頂石（又名柱礎(chǔ)）上的。那么木柱是直接“擺放”在柱頂石面上，還是被插進(jìn)柱頂石里面的呢？你可以試著想想看，木柱根部如果常年被深埋地下，會(huì)不會(huì)受潮腐爛呢？如果這時(shí)候再發(fā)生地震，那木柱插在柱頂石里面其實(shí)是很容易隨著劇烈的晃動(dòng)而折斷的，但是放在平整的柱頂石面上就不會(huì)有這個(gè)問題了，反而在地震發(fā)生時(shí)靠著木柱底和石面之間的輕微摩擦力，能夠?qū)⒌卣鸬钠茐牧Υ蟠笙魅?。因此，木柱是“平擺浮擱”在柱頂石面上的。石別拉那么，這么高、這么粗的木柱平時(shí)會(huì)不會(huì)發(fā)生輕微滑動(dòng)
奇妙博物館 2021年4期2021-05-04
- 深圳寶安國際機(jī)場(chǎng)衛(wèi)星廳仿清水混凝土異形預(yù)應(yīng)力斜柱施工技術(shù)*
變截面異形造型，柱頂和柱底分別為1 000mm×950mm和1 500mm×950mm的異形截面(見圖1)。斜柱內(nèi)縱筋為26φ36+12φ25，緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋達(dá)14束42根，屋蓋支座的柱頂埋件高1 250mm，重750kg，柱頂整體安裝空間極為受限，施工精度要求嚴(yán)格。圖1 異形預(yù)應(yīng)力斜柱剖面斜柱施工直接影響整個(gè)工程的鋼屋蓋吊裝和屋面閉水試驗(yàn)，是整個(gè)項(xiàng)目的關(guān)鍵線路工作。2 施工重難點(diǎn)1)預(yù)應(yīng)力斜柱筋施工 預(yù)應(yīng)力斜柱作為新型結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在國內(nèi)類似工程中可供借鑒的
施工技術(shù)(中英文) 2021年6期2021-04-30
- 基于柱頂隔震的3 層3 跨地鐵地下車站結(jié)構(gòu)抗震性能研究1
QUS，采用中柱柱頂不同位置設(shè)置鉛芯橡膠隔震支座的方法，建立土-地下連續(xù)墻-主體結(jié)構(gòu)非線性靜動(dòng)力耦合相互作用的二維整體時(shí)域有限元分析模型，系統(tǒng)研究了不同基巖輸入地震動(dòng)作用下，柱頂隔震支座設(shè)置位置對(duì)地鐵地下車站主體結(jié)構(gòu)的側(cè)向變形、地震損傷和動(dòng)應(yīng)力反應(yīng)等結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)特性的影響，以期為3 層3 跨地鐵地下車站結(jié)構(gòu)減隔震工程實(shí)踐提供參考。1 數(shù)值分析模型及方法1.1 地鐵地下車站結(jié)構(gòu)概況以3 層3 跨框架式地鐵地下車站結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，其原型為上海地鐵11 號(hào)線御橋
震災(zāi)防御技術(shù) 2021年1期2021-04-09
- 北京大興國際機(jī)場(chǎng)南航基地1號(hào)機(jī)庫大廳彈塑性時(shí)程分析
：在小震作用下的柱頂最大位移角不超過1/550，在大震作用下不超過1/50，大門中柱在大震作用下不能出現(xiàn)屈服。采用ABAQUS 6.11[1-3]進(jìn)行小震作用下結(jié)構(gòu)彈性地震響應(yīng)的時(shí)程分析、大震作用下結(jié)構(gòu)彈塑性地震響應(yīng)的時(shí)程分析。支承柱柱腳剛接，嵌固端取基礎(chǔ)頂面；屋蓋網(wǎng)架與支承柱的連接為鉸接。屋蓋網(wǎng)架采用焊接球節(jié)點(diǎn),這種連接節(jié)點(diǎn)有一定的抗彎剛度,但由于屋面荷載均通過屋面檁條作用在節(jié)點(diǎn)上,通過計(jì)算分析發(fā)現(xiàn),屋蓋網(wǎng)架節(jié)點(diǎn)假定為剛接或鉸接,對(duì)屋蓋網(wǎng)架桿件應(yīng)力影響不
建筑結(jié)構(gòu) 2021年3期2021-03-01
- 瓦埠湖特大橋0號(hào)塊施工技術(shù)研究
在承臺(tái)預(yù)埋件上，柱頂設(shè)置加勁板同橫梁連接。 鋼管柱間通過連接系連接，連接系采用工20a型鋼，間距6m，直接與管樁焊接。懸臂段鋼管柱頂設(shè)置柱頂分配梁，采用2I40，分配梁另一端深入墩身預(yù)留孔，孔深50cm。0#塊鋼管柱上和懸臂段柱頂分配梁上設(shè)置橫梁，采用2I40a?？v梁采用工36a型鋼，沿縱橋向布置在橫梁上，間距為0.6m和1.0m。底模系統(tǒng)采用10cm×10cm方木和12mm覆面竹膠板木模組成，方木橫采用橋向間距0.1m布置。側(cè)模系統(tǒng)采用掛籃側(cè)模，支撐系統(tǒng)
建筑與裝飾 2021年1期2021-01-25
- 鋼柱腳抗剪承載力的有限元分析
關(guān)試驗(yàn)，即：約束柱頂對(duì)稱中線的X/Y向平動(dòng)自由度及X/Z向轉(zhuǎn)動(dòng)自由度；約束基礎(chǔ)底面的X/Y/Z向平動(dòng)及轉(zhuǎn)動(dòng)自由度?？紤]工程實(shí)際施工過程，計(jì)算加載順序?yàn)橄仁┘宇A(yù)緊力，預(yù)緊力的值參考相關(guān)文獻(xiàn)中平均值，再施加豎向及水平荷載。先分別在柱頂施加不同的軸壓荷載：N1=0 N，N2=80 kN，N3=120 kN，防止柱頂出現(xiàn)的局部變形過大，在柱頂增加頂板，豎向和水平加載均加于頂板，此后在柱頂水平施加低周反復(fù)荷載，然后在按柱頂施加位移荷載。屈服準(zhǔn)則采用Von-Mises
機(jī)電信息 2020年35期2020-12-29
- 門式鋼架結(jié)構(gòu)工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)探討
了設(shè)置剛性系桿在柱頂之外，還要額外設(shè)置兩道剛性系桿在柱中。同時(shí)還要設(shè)置通長剛系桿在屋蓋的縱向，它們之間的間距一般。2.3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析該建筑工程的實(shí)際高度為二十米，這個(gè)值高于GB51022-2015《門式鋼架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》中十八米的要求，因此在實(shí)際的設(shè)計(jì)過程中不能完全參照《門式鋼架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》，應(yīng)該對(duì)其他結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行參考。1） 載荷：恒載、活載以及風(fēng)荷載都在載荷需要考慮的范圍之內(nèi)。其中根據(jù)《門式鋼架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》和GB
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年2期2020-11-25
- 半剛性T型連接節(jié)點(diǎn)有限元分析
、梁柱截面尺寸、柱頂軸壓比等因素對(duì)半剛性T型連接節(jié)點(diǎn)承載能力的影響，建立有限元計(jì)算模型，采用柱端加載模式，并對(duì)半剛性T型連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行全過程受力分析。有限元模型典型算例基本計(jì)算條件：鋼柱長度lc=3000mm；一側(cè)鋼梁長度lb=3000mm；T型鋼長度lt與梁截面等寬；T型鋼外伸端設(shè)置一道采用三角形加勁肋，加勁肋尺寸-120×120mm，厚度tt=8mm。其余計(jì)算參數(shù)見表1。其中l(wèi)c為鋼柱長度，lb為鋼梁長度，h為截面高度，b1為截面寬度，tw為截面腹板厚度
安徽建筑 2020年11期2020-11-23
- 首層薄弱層框架結(jié)構(gòu)的柱頂隔震性能分析
隔震層設(shè)置在首層柱頂或多塔樓的大底盤兩種形式。首層柱頂隔震結(jié)構(gòu)的工程國內(nèi)比較少。因此，探討首層薄弱層框架結(jié)構(gòu)的柱頂隔震性能具備顯著實(shí)踐性價(jià)值。1 結(jié)構(gòu)減震方案介紹文章以某5層建筑為例，該建筑的建筑面積為2 600 m2，建筑的首層架空作為隔震檢修層。混凝土的強(qiáng)度等級(jí)為二層柱及以下結(jié)構(gòu)采用C30，其他采用C25。在結(jié)構(gòu)減震方面，5層傳統(tǒng)的抗震框架結(jié)構(gòu)模型應(yīng)用有限元SATWE進(jìn)行計(jì)算分析，首層柱軸壓比控制在0.85，柱截面的邊長為500 mm，高度為3 800
河南建材 2020年4期2020-06-15
- 網(wǎng)架支座鋼抱箱設(shè)計(jì)
家不同單位施工，柱頂完成面標(biāo)高不能滿足鋼網(wǎng)架安裝要求的實(shí)例也較多。本項(xiàng)目位于內(nèi)蒙古自治區(qū)西部，歷年平均風(fēng)速為3.0 m/s。在此區(qū)域已有露天儲(chǔ)煤場(chǎng)采用抑塵網(wǎng)進(jìn)行圍閉，在大風(fēng)天氣煤塵被卷向四處，污染嚴(yán)重，儲(chǔ)煤自然損耗很大。為了保護(hù)環(huán)境，減少儲(chǔ)煤自然損耗，業(yè)主方投資建設(shè)數(shù)座封閉儲(chǔ)煤棚，單座儲(chǔ)煤棚平面尺寸均為105 m×190 m，屋面采用鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)[1]，側(cè)視圖見圖1。2 支座問題根據(jù)設(shè)計(jì)要求，鋼網(wǎng)架支座采用鋼筋混凝土柱支承，單列縱向有24個(gè)鋼筋混凝土柱，頂面
建材世界 2020年1期2020-05-24
- 混凝土柱上輕鋼屋蓋單層房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)探討
。混合門式剛架邊柱頂和剛斜梁連接，如圖1；混合排架混凝土柱頂與兩鉸直線拱腳鉸接，如圖2，主要分為帶拱、不帶拱拉桿形式。混合式剛架、混合排架只要分為單跨結(jié)構(gòu)、雙跨結(jié)構(gòu)或多跨結(jié)構(gòu)。圖1 混合門式剛架圖2 混合排架式2 設(shè)計(jì)中常見問題分析2.1 分析運(yùn)用混合排架、混合鋼架時(shí)支撐布置為了確保房屋建筑豎向結(jié)構(gòu)的整體剛度，豎向可以選擇混凝土架，但是在設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)需要重視結(jié)構(gòu)之間的伸縮縫距離應(yīng)當(dāng)小于55米，然而對(duì)于輕鋼結(jié)構(gòu)的屋蓋伸縮縫距離可以達(dá)到220米，由此可知這
商品與質(zhì)量 2020年3期2020-04-15
- 某防風(fēng)抑塵網(wǎng)結(jié)構(gòu)ɑ夾角優(yōu)化設(shè)計(jì)★
角度對(duì)桿件應(yīng)力和柱頂位移的變化。3 計(jì)算結(jié)果3.1 斜立柱柱用鋼量分析斜立柱與水平腹桿之間的夾角ɑ不同，鋼支架各桿件的應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)變化，控制的原則是桿件的應(yīng)力不能超出GB 50017—2017鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的應(yīng)力限值。也就意味著，隨著夾角ɑ不同，斜立柱與水平腹桿的截面尺寸可以變化。從斜立柱、水平腹桿用量表(見表1)，鋼支架用鋼量變化圖(見圖4)，以及斜立柱、水平腹桿用鋼量變化圖(見圖5)中，我們不難發(fā)現(xiàn)，隨著ɑ夾角從80°開始減小時(shí)，斜立柱的用鋼量逐漸減少，
山西建筑 2020年5期2020-03-20
- 減隔震組合技術(shù)在鋼框架結(jié)構(gòu)抗震中的應(yīng)用研究
以隔震層設(shè)于首層柱頂居多的層間隔震建筑也逐步出現(xiàn)。層間隔震的出現(xiàn)，使隔震支座的布置位置靈活多變，為隔震支座在工程中的使用提供了更多的可能性，但層間隔震卻對(duì)隔震層以下的加速度無法很好的抑制，因此本文引入了粘滯消能支撐，將隔震和減震兩種技術(shù)組合在一起[1]，為隔震設(shè)計(jì)提供新的思路。1 鋼框架隔震結(jié)構(gòu)的分析與設(shè)計(jì)1.1 工程概況本文以某鋼框架實(shí)驗(yàn)樓為例進(jìn)行分析，總平面尺寸為24m×15m，本實(shí)驗(yàn)樓為地上四層建筑，第一層的高度為3.9m，二～四層的高度為3.6m，
建材與裝飾 2020年6期2020-03-18
- 托梁拔柱施工過程模擬和抗連續(xù)倒塌能力分析
100 mm)沿柱頂以下100 mm 處進(jìn)行鉆孔作業(yè)，柱截面尺寸為700 mm×700 mm，每鉆1 個(gè)孔，對(duì)所有量測(cè)儀器進(jìn)行1 次數(shù)據(jù)采集；3)柱完全截?cái)嗪螅瑢?duì)所有量測(cè)儀器進(jìn)行一次數(shù)據(jù)采集，在確認(rèn)結(jié)構(gòu)安全可靠后，將8 個(gè)千斤頂分2 級(jí)進(jìn)行卸載；4)對(duì)16×C 柱鉆孔截柱時(shí)，采取與15×C 柱相同的步驟進(jìn)行施工。圖8 16 軸斜撐應(yīng)變測(cè)點(diǎn)Fig.8 Dial strain measuring points of 16-axis1.5 改造效果評(píng)估被拔除的1
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2019年12期2020-01-18
- 交通荷載作用下古建筑木結(jié)構(gòu)柱頂水平速度計(jì)算研究
通過已測(cè)得的一層柱頂水平振動(dòng)速度換算成頂層柱頂水平振動(dòng)速度，但離規(guī)范要求的精度還有差距.對(duì)于振動(dòng)對(duì)建筑物的影響，世界各國都制定了相應(yīng)的規(guī)范要求，大都是給出振動(dòng)速度及頻率容許值.我國針對(duì)于古建筑保護(hù)制定了《古建筑防工業(yè)振動(dòng)技術(shù)規(guī)范》(GB/T50452-2008)[7].規(guī)范中對(duì)于古建筑木結(jié)構(gòu)采用頂層柱頂水平振動(dòng)速度幅值作為容許振動(dòng)指標(biāo)，容許振動(dòng)指標(biāo)是根據(jù)木材的順紋彈性波速和古建筑的保護(hù)級(jí)別不同等給出的，一般要求頂層柱頂水平振動(dòng)速度幅值控制在0.18～0.3
- 低周反復(fù)試驗(yàn)軸力加載裝置的系統(tǒng)摩擦力
中，鋼鉸和滾軸隨柱頂位移而滑動(dòng)或滾動(dòng)必然會(huì)引起相應(yīng)的摩阻作用，因此，該摩阻力將導(dǎo)致由水平作動(dòng)器的力傳感器測(cè)量的水平力較柱承受的真實(shí)值偏大?！督ㄖ拐鹪囼?yàn)方法規(guī)程》[8]并未充分考慮摩擦力影響，僅規(guī)定滑動(dòng)導(dǎo)軌的摩擦系數(shù)不應(yīng)大于0.01。李林安等[9]通過機(jī)械試驗(yàn)分析了鋼鉸、軸承的滑動(dòng)、滾動(dòng)摩擦的性能，分別得出了與建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程不同的鉸軸滑動(dòng)摩擦系數(shù)解析式；《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》[10]的摩擦系數(shù)取值也與《建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程》不同；Tanaka 等[11]研
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2019年2期2019-05-09
- 關(guān)于結(jié)構(gòu)分割轉(zhuǎn)換工法不同分割方式的探討
(見圖3)，二是柱頂設(shè)縫設(shè)縫(見圖4)?？缰性O(shè)縫是將結(jié)構(gòu)的梁柱安裝在分部頂進(jìn)的臨時(shí)管節(jié)的跨中，這樣將來相鄰結(jié)構(gòu)單元連接的節(jié)點(diǎn)位于最終結(jié)構(gòu)的跨中，故稱跨中設(shè)縫。柱頂設(shè)縫是指在結(jié)構(gòu)分割轉(zhuǎn)化時(shí)，將梁柱設(shè)置在臨時(shí)管節(jié)的一側(cè)，最終相鄰結(jié)構(gòu)單位的接縫位于梁柱的頂部，故稱為柱頂接縫。分割方式不同會(huì)直接影響結(jié)構(gòu)整體力學(xué)特點(diǎn)和施工組織設(shè)計(jì)，本文將對(duì)CC工法中上述2種重要分割方式的結(jié)構(gòu)受力、施工特點(diǎn)、經(jīng)濟(jì)性等主要方面進(jìn)行比較和討論。圖1地上結(jié)構(gòu)荷載特點(diǎn) Fig. 1 Char
隧道建設(shè)(中英文) 2019年3期2019-04-09
- 基于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析研究
較中會(huì)給出Y方向柱頂峰值位移數(shù)據(jù)來與X方向進(jìn)行比較。計(jì)算分析時(shí)，本文主要研究X方向上動(dòng)力響應(yīng)。3.2 框架應(yīng)力分析采用ANSYS有限元計(jì)算軟件，可得出三個(gè)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖，文中僅給出鋼筋混凝土框架X方向應(yīng)力云圖。圖4 框架X方向應(yīng)力云圖三個(gè)鋼筋混凝土框架應(yīng)力隨高度變化情況見圖4所示，本文僅選擇梁柱節(jié)點(diǎn)作為應(yīng)力變化的討論對(duì)象。圖4中結(jié)果表明：在地震作用下，不同高度鋼筋混凝土框架應(yīng)力值差異較大，框架1梁柱節(jié)點(diǎn)處應(yīng)力最小，框架3梁柱節(jié)點(diǎn)處應(yīng)力最大。在E
安徽建筑 2019年2期2019-03-23
- 某超高門式剛架輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
向每榀鋼架柱間除柱頂設(shè)置剛性系桿外，在柱中增設(shè)兩道剛性系桿。屋蓋縱向設(shè)置通長剛系桿，間距4.5～5.5 m。3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析鋼架結(jié)構(gòu)的分析計(jì)算程序采用PKPM-STS鋼結(jié)構(gòu)軟件設(shè)計(jì)。本工程建筑高度大于GB 51022-2015《門式鋼架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》[2]（簡(jiǎn)稱《門規(guī)》）18 m的限值要求，《門規(guī)》不能完全適用，因此設(shè)計(jì)過程中宜參考其他結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范。3.1 荷載荷載包括屋面恒載、活載、風(fēng)荷載等。風(fēng)荷載取GB 5009-2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》
現(xiàn)代食品 2018年16期2018-11-02
- 外包鋼加固RC柱二次受力下的耐火性能有限元分析
不同參數(shù)影響下的柱頂軸向位移和耐火極限進(jìn)行了分析。1 有限元模型介紹1.1 基本假定有限元模型采用以下基本假定：（1）忽略混凝土和鋼材之間的接觸熱阻；（2）忽略應(yīng)力與溫度場(chǎng)的耦合作用；（3）忽略截面變形和環(huán)氧樹脂結(jié)構(gòu)膠汽化對(duì)溫度場(chǎng)的影響。熱-力耦合計(jì)算時(shí)采取以下基本假定：（1）焊接處不發(fā)生破壞；（2）忽略高溫蠕變對(duì)鋼材和短期高溫徐變和瞬態(tài)熱應(yīng)變對(duì)混凝土的影響；（3）鋼筋與混凝土之間不產(chǎn)生滑移；（4）忽略砂漿保護(hù)層力學(xué)貢獻(xiàn)。1.2 高溫下材料性能有限元模型相
- 跨線橋梁0號(hào)塊懸臂施工支架體系的受力分析
模架體系的鋼管柱柱頂不平，不便設(shè)置滿堂支架，故不進(jìn)行0號(hào)塊翼緣滿堂支架的建模，直接將翼緣的荷載加至方木上。還由于墩身兩邊支架模型相同，且中間無相關(guān)聯(lián)系，而荷載又對(duì)稱分布，故將一半的支架作為一個(gè)整體，進(jìn)行分析。模型內(nèi)的單元全部采用梁?jiǎn)卧?。支模架與墩身、承臺(tái)接觸的支撐部分采用剛結(jié)，6個(gè)自由度全部限制如圖4所示。鋼管柱與柱頂承重梁之間、柱頂承重梁與墊塊之間、墊塊與分配梁之間、分配梁與方木之間均采用彈性連接中的剛性類型。表1 各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的有限元單元類型圖4 支模架
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 柱承式筒倉累積損傷及振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究
0.20g時(shí)，在柱頂和環(huán)梁連接處以及柱腳出現(xiàn)明顯的裂紋。其中柱頂裂紋以橫向和斜裂紋為主，柱腳裂紋以橫向裂紋為主。減小地震波的峰值加速度為0.10g以模擬余震，結(jié)構(gòu)的裂紋除了在原有的裂紋上有所加大外，還增加了很多新的裂紋，但都集中在柱頂和柱腳，倉壁在整個(gè)試驗(yàn)過程中沒有產(chǎn)生裂紋。從工況33開始增大地震波的峰值加速度，直到結(jié)構(gòu)完全破壞，當(dāng)峰值加速度為0.40g時(shí)，結(jié)構(gòu)的柱頂和柱腳混凝土已經(jīng)完全破壞，裂縫已經(jīng)貫穿，部分柱的柱頂出現(xiàn)混凝土剝落。裂紋和破壞情況見圖7，
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年3期2018-07-02
- 部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)的地震扭轉(zhuǎn)反應(yīng)分析
了抗落層倒塌部分柱頂滑移鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的基本思想。文獻(xiàn)[8-12]將該思想拓展到超高層建筑的常用結(jié)構(gòu)形式——框剪結(jié)構(gòu)，介紹了部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)的設(shè)想，對(duì)比了該新型結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)框剪結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)過程，比較了二者的經(jīng)濟(jì)性及彈塑性地震響應(yīng)，給出了滑移柱柱頂摩擦因數(shù)的估算方法及P-δ效應(yīng)的計(jì)算方法，進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果表明該新型結(jié)構(gòu)具有比傳統(tǒng)框剪結(jié)構(gòu)更優(yōu)的抗震性能。對(duì)于部分柱頂滑移鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，部分柱頂設(shè)置摩擦支座后，小震情況下摩擦支座尚
振動(dòng)與沖擊 2018年8期2018-05-02
- 心靈的獨(dú)白－物我交融，傳神寫心
，傳神寫心王沂東柱頂紅布面油畫 180cm×150cm 2014一切都是美的，因?yàn)樗囆g(shù)家銳利的慧眼，注視到眾生萬物的核心;透過外形觸及內(nèi)在的“真”。此“真”，即是“美”。這些年來，梁曉寧的系列作品《小雅的世界》、《綠茶》、《金魚》、《柱頂紅》等精品力作，在表現(xiàn)人物內(nèi)心活動(dòng)的面部表情的分寸、動(dòng)作的角度、周圍環(huán)境與物體各種關(guān)系之間的構(gòu)成關(guān)系等方面，都把握得“恰如其分”，能夠做到恰到好處，這是個(gè)長期積累的過程，需要畫家慢慢體會(huì)領(lǐng)悟?！毒G茶》這幅作品在人物內(nèi)心情
流行色 2017年9期2017-12-22
- 賀梁
兩頭唱著歌兒攀上柱頂。兩個(gè)幫工的小伙把搭著蓮花圖案的紅布和寫有“乾坤”二字的畫梁從堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱頂擱好。啪啪啪……一陣鞭炮聲震耳欲聾。場(chǎng)上的人群黑壓壓一大片，熱鬧非凡。一群細(xì)伢子望著茶盤中的梁粑粑，嘴巴像巖洞似的張開著，恨不得將梁粑粑快點(diǎn)兒扔進(jìn)嘴里。舅舅十分高興。他年近四十，以前和祖輩都居住在用野竹編墻、茅草蓋頂?shù)牟菖?。近些年趕上好年頭，他開墾種植了五百多畝高產(chǎn)油茶，又承包了三百多畝百合，建起了這幢壯觀的沖天樓。我和媽媽也很開心，連忙送上彩
小學(xué)生導(dǎo)刊(中年級(jí)) 2017年2期2017-06-09
- 賀梁
兩頭唱著歌兒攀上柱頂。兩個(gè)幫工的小伙把搭著蓮花圖案的紅布和寫有“乾坤”二字的畫梁從堂屋中央托起，由中柱徐徐升至柱頂擱好。啪啪啪……一陣鞭炮聲震耳欲聾。場(chǎng)上的人群黑壓壓一大片，熱鬧非凡。一群細(xì)伢子望著茶盤中的梁粑粑，嘴巴像巖洞似的張開著，恨不得將梁粑粑快點(diǎn)兒扔進(jìn)嘴里。舅舅十分高興。他年近四十，以前和祖輩都居住在用野竹編墻、茅草蓋頂?shù)牟菖?。近些年趕上好年頭，他開墾種植了五百多畝高產(chǎn)油茶，又承包了三百多畝百合，建起了這幢壯觀的沖天樓。我和媽媽也很開心，連忙送上彩
小學(xué)生導(dǎo)刊 2017年5期2017-02-25
- 老屋風(fēng)物
過往和點(diǎn)點(diǎn)滴滴。柱頂石柱頂石實(shí)際就是頂柱子的石頭，作為一種石制構(gòu)件，用以支承木柱、房屋、建筑的重量，所以又叫柱礎(chǔ)。柱頂石一部分埋入地面以下臺(tái)基，一部分露出地面，表面做成圓鼓形，稱為“鼓鏡”。鼓鏡柱中心有凹槽，叫“海眼”，與木柱下端的榫相配合，使柱子得到固定。也有的柱頂石頂端上有落窩，柱子可以安放在石窩內(nèi)，也相當(dāng)于為柱子安了管腳榫。柱頂石是古代建筑構(gòu)件的一種，扶風(fēng)農(nóng)村從前土木、磚木結(jié)構(gòu)的房屋，基本上都要使用柱頂石。柱頂石墊在房屋木柱下面，是支撐柱子的基石，它
吐魯番 2016年4期2016-12-06
- 行波效應(yīng)下對(duì)稱多跨大跨結(jié)構(gòu)的隨機(jī)地震響應(yīng)研究
為研究對(duì)象，選取柱頂相對(duì)位移作為計(jì)算響應(yīng)量，采用多點(diǎn)虛擬激勵(lì)法對(duì)結(jié)構(gòu)的響應(yīng)功率譜公式進(jìn)行推導(dǎo)，求得結(jié)構(gòu)響應(yīng)極值隨行波頻率的變化規(guī)律，最后將此方法拓展至多跨結(jié)構(gòu)，分析不同跨數(shù)以及不同支承形式對(duì)于多點(diǎn)激勵(lì)下結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的變化規(guī)律。計(jì)算結(jié)果表明：受擬靜力響應(yīng)影響，多跨結(jié)構(gòu)中柱柱頂相對(duì)位移受行波效應(yīng)影響更加顯著，在大跨結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中應(yīng)該引起重視；隨著跨數(shù)增加結(jié)構(gòu)響應(yīng)極值并沒有明顯提升，但不同支承形式可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)受多點(diǎn)激勵(lì)效應(yīng)影響不同，針對(duì)具體的支承形式結(jié)構(gòu)進(jìn)行具體
振動(dòng)與沖擊 2016年20期2016-11-24
- 某工程底層柱頂隔震結(jié)構(gòu)抗震性能評(píng)價(jià)
50108)底層柱頂隔震是將隔震層設(shè)置在結(jié)構(gòu)底層的柱頂，是層間隔震體系的一種主要應(yīng)用形式，特別適用于底部柔弱結(jié)構(gòu)[1]。目前，鋼筋混凝土底層柱頂隔震技術(shù)已在我國的一些中小學(xué)教學(xué)樓和住宅等底層架空的建筑中應(yīng)用[2－5]。由于底層柱頂隔震結(jié)構(gòu)較基礎(chǔ)隔震存在差異，受力更為復(fù)雜。馬長飛等[6]進(jìn)行了考慮P－Δ效應(yīng)的底層柱頂隔震結(jié)構(gòu)時(shí)程分析，結(jié)果表明，P－Δ效應(yīng)顯著增大下部結(jié)構(gòu)的響應(yīng)，工程設(shè)計(jì)應(yīng)予重點(diǎn)考慮。杜永峰等[7]基于MSC.MARC的開發(fā)程序UACTIVE對(duì)
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2015年5期2015-12-21
- 反復(fù)荷載作用下箱形壓彎鋼柱受力性能
究對(duì)象，研究其在柱頂軸力、彎矩、剪力作用下的受力性能，此方面的研究主要涉及反復(fù)荷載作用下箱形鋼柱局部屈曲與整體失穩(wěn)的相關(guān)作用[11]，國內(nèi)外對(duì)此方面的研究較少。為進(jìn)一步深入、全面地了解反復(fù)荷載作用下箱形鋼柱的受力性能，本文作者根據(jù)大跨度空間結(jié)構(gòu)中鋼柱的受力特點(diǎn)，選取壓彎柱為研究對(duì)象，對(duì)偏心常軸力、反復(fù)水平荷載作用下箱形鋼柱的受力性能進(jìn)行研究。通過分析16根箱形鋼柱及85個(gè)數(shù)值計(jì)算構(gòu)件的剛度退化特征、強(qiáng)度退化特征、荷載?位移變化曲線、破壞形態(tài)、應(yīng)力分布規(guī)律等
- 某高層建筑地下室上浮后受損構(gòu)件的加固方法簡(jiǎn)介
發(fā)現(xiàn)：（1）個(gè)別柱頂（腳）混凝土局部破碎、剝落，柱腳在承臺(tái)以上一定高度范圍內(nèi)有輕微環(huán)向裂縫。（2）部分柱頂（腳）在一定高度范圍內(nèi)有橫向或縱向或斜向細(xì)微裂縫。（3）少量梁端部混凝土局部開裂、剝落，梁端部一定范圍內(nèi)有橫向或縱向或斜向細(xì)微裂縫。（4）部分梁端部一定范圍內(nèi)有橫向或縱向或斜向細(xì)微裂縫。（5）少量帶壁柱的混凝土外墻在柱頂一定范圍內(nèi)有混凝土開裂、剝落現(xiàn)象。（6）少量沒有壁柱的混凝土外墻在次梁擱置處一定范圍內(nèi)混凝土開裂、剝落。（7）混凝土外墻局部范圍內(nèi)有橫
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2015年2期2015-07-31
- 鋼梁與鋼骨柱框架在大跨度屋面結(jié)構(gòu)上的應(yīng)用
。屋面鋼梁與框架柱頂的連接有兩種方式：鉸接和剛接。常用的方法是鉸接，這樣做節(jié)點(diǎn)做法簡(jiǎn)單，柱頂預(yù)埋一定數(shù)量的螺栓和鋼板與鋼梁連接即可。當(dāng)柱頂采用鉸接方式時(shí)，中間橫向跨度32 m的四跨類似于排架結(jié)構(gòu)，但就整體來講，縱橫兩個(gè)方向的框架結(jié)構(gòu)還是完整的，故最大層間位移角還是按照框架結(jié)構(gòu)的1/550控制。計(jì)算結(jié)果表明，升至屋面的框架柱的截面尺寸需做到1 200×1 200，同時(shí)鋼梁尺寸也較大，32 m跨的鋼梁最大尺寸為H1 500×400×20×30，平面尺寸簡(jiǎn)圖見圖
山西建筑 2015年14期2015-06-05
- 大跨度球形網(wǎng)架整體提升控制要點(diǎn)
于網(wǎng)架東側(cè)大門處柱頂標(biāo)高為 +20.3 m，其余柱頂標(biāo)高為 +27.3 m，高差達(dá) 7.0 m。若采用一次提升，網(wǎng)架部分的拼裝胎架高度將超過 7.0 m，這無疑大大增加了拼裝難度及拼裝的安全風(fēng)險(xiǎn)，所使用的周轉(zhuǎn)材料也將增加不少。經(jīng)綜合分析對(duì)比，本工程網(wǎng)架整體提升采用兩次累積提升的方法。首先，將網(wǎng)架部分和大門網(wǎng)架的上半部分在地面拼裝為整體，利用“超大型構(gòu)件液壓同步提升系統(tǒng)”，將已拼裝完成的單元整體提升 8 m 后暫停提升，再安裝大門網(wǎng)架下半部結(jié)構(gòu)；待所有結(jié)構(gòu)全
建設(shè)監(jiān)理 2015年11期2015-04-16
- 多跨鋼結(jié)構(gòu)房屋拱結(jié)構(gòu)屋架矢跨比優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
對(duì)多跨鋼結(jié)構(gòu)房屋柱頂水平位移的影響》中，通過對(duì)一個(gè)算例的分析，得出了一個(gè)結(jié)論：采用拱結(jié)構(gòu)屋架的多跨鋼結(jié)構(gòu)房屋，拱結(jié)構(gòu)屋架矢跨比λ 對(duì)柱頂水平位移確實(shí)有顯著影響，且較為復(fù)雜，不能簡(jiǎn)單的認(rèn)為矢跨比λ 越大越好，而是存在一個(gè)最優(yōu)的中間值。關(guān)于如何確定矢跨比λ 的最優(yōu)值這個(gè)問題，最直接的方法就是在允許的取值范圍內(nèi)，選取多個(gè)λ 值分別建模計(jì)算，然后通過對(duì)計(jì)算結(jié)果的比較，找到與最不利柱頂位移絕對(duì)值最小值對(duì)應(yīng)的λ 值，此λ 值就是最優(yōu)矢跨比。這種方法缺點(diǎn)是計(jì)算量比較大，
科技傳播 2014年12期2014-11-25
- 京滬高速鐵路接觸網(wǎng)防雷改造方案研究
強(qiáng)線,加強(qiáng)線采用柱頂安裝方式，如圖1。接觸網(wǎng)主要防雷措施為：在供電線上網(wǎng)點(diǎn)、電分相處、隔離開關(guān)處設(shè)置了氧化鋅避雷器。各牽引所、AT所之間的接觸網(wǎng)線路，未采取特別的防雷措施。（2）由于京滬高鐵線路多為長特大橋，例如，蘊(yùn)藻浜特大橋，長度達(dá)23.3 km。昆山南到安亭北站軌面距地面最高垂直距離約20 m，位于蘊(yùn)藻浜特大橋第55號(hào)墩（K1295+620）處，橋梁地段支柱高度為7.6 m，因此在橋梁地段接觸網(wǎng)支柱離地最高處約28 m，高鐵線路位置地處市郊與農(nóng)村，兩側(cè)
上海鐵道增刊 2014年2期2014-05-04
- 超長斜交梁鋼屋蓋溫度效應(yīng)控制措施探討
因此可以通過釋放柱頂位移來減小下部結(jié)構(gòu)的水平推力。綜上可知，對(duì)超長斜交梁鋼屋蓋結(jié)構(gòu)采取溫度控制措施是必要的，關(guān)于封頭梁已在文獻(xiàn)[6]中進(jìn)行了分析闡述，本文將不再重復(fù)，下面將運(yùn)用通用有限元分析軟件ANSYS建立分析模型，分析并探討下部柱頂釋放對(duì)斜交梁體系的影響。2 模型分析2.1 溫度荷載取值本文考慮年溫溫度效應(yīng)，即季節(jié)溫差的影響，本文溫度荷載取升溫25℃，在彈性分析中不會(huì)影響比較趨勢(shì)。2.2 建立模型建立超長斜交梁體系屋蓋結(jié)構(gòu)模型，在不影響結(jié)構(gòu)特性規(guī)律的前
山西建筑 2012年12期2012-11-06
- 加強(qiáng)型和削弱型梁柱節(jié)點(diǎn)對(duì)鋼框架性能的影響*
載，目的是可以在柱頂施加較大的水平荷載;柱頂水平荷載P即是該樓層在地震作用下的樓層剪力;Δ是層間側(cè)移。為對(duì)比分析擴(kuò)大型和削弱型兩類節(jié)點(diǎn)對(duì)框架整體性能的影響，共設(shè)計(jì)了3個(gè)試件，各試件之間的唯一區(qū)別是節(jié)點(diǎn)構(gòu)造不同，見表1。所有試件的梁翼緣與柱之間均采用全熔透對(duì)接焊縫連接，為等強(qiáng)度連接。表1 有限元試件表圖4 試件節(jié)點(diǎn)構(gòu)造有限元分析由ANSYS軟件完成，所有板件采用SHELL181單元建模，不考慮焊縫缺陷的影響(假設(shè)相鄰板件為連續(xù)體)。鋼材的彈性模量、屈服強(qiáng)度、
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年4期2012-08-30
- 反復(fù)水平荷載下常偏壓箱形鋼柱抗震性能試驗(yàn)
柱在偏心常軸力、柱頂反復(fù)水平荷載作用下的滯回性能，選擇軸壓比、腹板寬厚比、柱頂彎矩為主要變量，進(jìn)行了4組共16根箱形鋼柱的擬靜力試驗(yàn).以荷載－位移滯回曲線、骨架曲線、延性系數(shù)等指標(biāo)，綜合評(píng)價(jià)箱形鋼柱的抗震性能，為確定大跨度鋼結(jié)構(gòu)箱形構(gòu)件壁板寬厚比限值，提供有價(jià)值的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和參考資料.1 試驗(yàn)概況根據(jù)一實(shí)際大跨度鋼結(jié)構(gòu)工程中柱子的受力特點(diǎn)，選取一箱形壓彎柱為研究對(duì)象.該柱簡(jiǎn)化模型的上端作用有偏心常軸力和反復(fù)水平荷載，如圖1所示.圖中，N表示軸力，V表示水平荷
- 溫福鐵路接觸網(wǎng)特型H型鋼柱的選型研究
校驗(yàn)2.3.1 柱頂撓度式中：I為貫心距；q為單位長度負(fù)荷（N/mm）；fA為計(jì)算撓度（mm）導(dǎo)線荷載產(chǎn)生的柱頂撓度fA= pb2L（3- b），6EI L據(jù)此公式計(jì)算結(jié)果見表2。合計(jì)，柱頂撓度fA=18.43+68.01=86.44（mm）最大柱頂撓度[fA]=11 000×1.5%=165 mm>86.44 mm，因此GHT280型鋼柱滿足柱頂撓度要求。2.3.2 接觸線高度處撓度導(dǎo)線荷載產(chǎn)生的接觸線高度處撓度據(jù)此公式計(jì)算結(jié)果見表3。表2 柱頂撓度計(jì)算
鐵路技術(shù)創(chuàng)新 2010年1期2010-07-13
- 荊門換流站接地極工程玻璃鋼構(gòu)架真型試驗(yàn)
0%工況下的構(gòu)架柱頂荷載-位移曲線見圖3，構(gòu)架梁荷載-撓度曲線見圖4。（1）正常工況下，即加載到100%設(shè)計(jì)荷載：構(gòu)架柱頂位移最大值為30 mm，滿足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)架柱頂位移小于75 mm的限值要求；地線柱頂相對(duì)于構(gòu)架柱頂的相對(duì)位移為8 mm，滿足鋼結(jié)構(gòu)地線柱頂位移小于50 mm的限值要求；構(gòu)架梁撓度為22 mm，滿足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)架梁撓度小于50 mm的限值要求；此工況時(shí)玻璃鋼構(gòu)架柱、構(gòu)架梁和地線柱表面均沒有纖維斷裂現(xiàn)象出現(xiàn)。（2）超載120%工況，即加載到120%
電力建設(shè) 2010年12期2010-03-28