板邊
- 均布荷載作用下密拼縫疊合板受力機理及有限元分析*
程中對板件撓度及板邊支反力分布進行了實時監(jiān)測。撓度測點及板邊支反力分布測點布置分別如圖4、5所示,圖中以雙拼縫板為例。壓力傳感器間距統(tǒng)一為250 mm。本試驗中測點依據疊合板整體對稱性分布布置于1/4板邊處。圖4 位移計布置示意圖圖5 壓力傳感器布置示意圖2 主要試驗結果與分析2.1 荷載-跨中撓度曲線圖6、7分別為第一組試件和第二組試件的荷載-跨中撓度曲線。從圖中可以看出,拼縫的存在導致疊合板中受拉鋼筋在一個方向不連續(xù),致使疊合板在拼縫處無法有效傳遞彎矩
建筑結構 2023年17期2023-09-15
- 總彎沉比及其在機場剛性道面板底脫空判定中的適用性
彎沉之和等于自由板邊彎沉”，即SD與接縫傳荷能力無關。自20世紀八九十年代開始，SD的這一特征被廣泛應用于剛性道面性能評價［8-9］。此外，文獻［10-12］基于美國NAPTF(National Airport Pavement Test Facility）現場試驗結果研究發(fā)現，即使應用SD的前提（面層板與基礎完全接觸［13］）不成立，實測的SD仍然不受道面接縫傳荷系數波動影響。這表明，SD在避免接縫傳荷影響評價道面性能方面具備一定優(yōu)勢。為此，本文借鑒彎沉
同濟大學學報（自然科學版） 2023年7期2023-08-02
- 鍍錫板邊部漆膜附著力影響因素研究
性的增強，距鍍錫板邊部2.5 cm內漆膜附著力不足導致的漆膜脫落和腐蝕問題不斷凸顯，由于電鍍過程中邊緣效應的影響，鍍錫板邊部特性與中部存在明顯的不同，因此研究鍍錫板邊部2.5 cm內的附著力的影響因素及控制措施非常重要。因此本文針對生產過程中所遇到的鍍錫板邊部2.0 cm處附著力不良導致漆膜脫落等問題開展研究。為了研究鍍錫板邊部附著力，對鍍錫板沿寬度方向在表面形貌、錫層含量、鈍化膜含量與組分等方面應用白光干涉儀、電化學工作站、X射線光子能譜儀等進行分析，從
電鍍與精飾 2022年11期2022-11-15
- 剛性鋪面的平衡剛度設計理念與原型結構
路面均以鋪面板在板邊中部自下而上的疲勞開裂（Bottom-up裂縫）作為設計控制的損壞模式，并且設計年限均為20 年以上［1］。然而，在實際使用過程中，鋪面板早期開裂損壞普遍，并且大多為自上而下的板邊、角開裂（Top-down 裂縫）［2］。除了水泥混凝土等材料因素外，此類開裂損壞通常是由2 個原因造成：一是板邊、角下出現板底沖刷型脫空，在荷載作用下，板頂彎拉應力激增，加劇了Top-down 裂縫的出現［3］；二是溫度荷載作用導致剛性鋪面板出現翹曲變形，特
同濟大學學報（自然科學版） 2022年9期2022-10-08
- 機場水泥混凝土道面板脫空評價方法與應力影響分析
測試道面板板中和板邊位置的彎沉并通過計算“板邊(橫向接縫的中點位置)彎沉/板中彎沉”以判定板邊是否存在脫空[15-16]。由于道面板橫縫間具有一定傳荷能力，即相鄰未受荷道面板會對受荷板具有一定的約束作用，因此，對于受荷板而言，其承受的應力部分將被其相鄰未受荷板承受；基于此，采用“彎沉比法”進行脫空判定時應考慮這些約束作用的影響?，F行《民用機場道面評價管理技術規(guī)范》雖已將傳荷能力納入脫空判定的評價指標中，但評價標準過于籠統(tǒng)，未能真正建立傳荷系數與脫空判定指標
公路交通科技 2022年9期2022-09-28
- 機場水泥道面日周期溫度效應
柵應變計，在縱縫板邊中點和板角、橫縫板邊中點和板角各選擇1處，每處板頂、板底各埋設1支應變計。傳感器埋設采用鋼筋支架固定。傳感器布設位置見圖1。圖1 道面?zhèn)鞲衅鞑荚O位置示意圖（單位：cm）Fig.1 Layout of sensors in airport pavement slab（unit:cm）傳感器感知信號經光纜傳輸至室內采集儀，由拜安FT 210-16采集儀解調換算后輸出所需物理量，換算參數由廠家提供。數據采集時間為2021年4月1日09：00—
同濟大學學報（自然科學版） 2022年8期2022-08-31
- 先張法預應力道路板的受力性能
條件，路基及道路板邊界條件如圖2所示。圖2 道路板邊界條件預應力施加采用降溫法，通過預定場中定義溫度改變的方式實現降溫，預應力鋼絲的線膨脹系數取1.2×10－5。為更好地模擬相鄰板之間的相互作用，同時考慮到路面實際行車情況，本文建立4塊道路板，將車輛荷載簡化為靜力荷載，并分為豎向荷載和水平摩擦力，以車輪的實際作用位置加載到4塊板對應位置處，車載的實際作用方式如圖3所示。板有限元模型如圖4所示。圖3 車載作用方式圖4 道路板有限元網格劃分2 預應力道路板受力
建筑施工 2022年4期2022-07-18
- 光通信印制板驗收標準建立及推廣的可行性研究
在設計上一般包括板邊插頭（俗稱金手指）、高速信號線、線接合連接盤（WB-PAD，Wire Bonding PAD）、裸芯片連接盤（DIE-PAD）、普通連接盤，根據產品類型不同，還可能包括剛撓設計、金屬基設計、臺階槽設計和HDI（高密度互連）設計。相比普通PCB，光通信PCB對板邊插頭、高速信號線、線接合連接盤和裸芯片連接盤的外觀、尺寸符合性和可靠性的要求都更高。目前，由于光通信PCB在功能和結構上的特殊性，在深南電路的實際生產過程中發(fā)現，如果以通用的印制
印制電路信息 2022年3期2022-04-08
- 水泥混凝土翹曲路面板斷裂機制研究
]。③當車輛僅沿板邊行駛時，路面板存在一條從縱向斷板板邊開裂向板中擴展的裂縫，但未貫穿路面板，路面板后續(xù)的開裂路徑根據其他行車軌跡逐步擴展，有可能向橫向斷板板邊發(fā)展形成板角斷裂，也有可能向外側板邊逐步擴展形成橫向斷板（圖3）。④路面板為板角向上的凹形翹曲時，發(fā)生的斷裂模式為由板頂表面向板底發(fā)展的開裂，即由上向下的開裂模式（圖4），主要是因為路面板為凹形翹曲時，行車荷載與環(huán)境荷載共同作用下路面板板頂表面為拉應力，板底表現為壓應力。圖3 僅板邊軌跡作用后的開裂
企業(yè)科技與發(fā)展 2022年9期2022-02-20
- 印制板板邊插頭硝酸蒸汽試驗研究
電路板（PCB）板邊插頭表面是通過電鍍鎳/金處理，用于板卡信號連接。常見的板邊插頭結果見圖1所示。由于板邊插頭表面未進行三防漆涂覆或其他防護措施，因此，在產品服役過程和整個壽命周期里，板邊插頭的金層一直裸露在空氣中，這就要求金手指的金層要有較好的耐腐蝕性能，以確保產品在使用過程中不被環(huán)境腐蝕，保持良好的可靠性。目前對金鍍層表面孔隙率的檢測方法主要有硝酸蒸汽法、鹽霧試驗和電解顯像測試[1]，本文主要分析板邊插頭硝酸蒸汽試驗腐蝕機理及腐蝕失效的形成原因。圖1
印制電路信息 2022年12期2022-02-08
- 一種無工藝線板邊插頭的階梯印制電路板制作研究
多層的設計需要，板邊階梯式板邊插頭設計就是一個理想的選擇。階梯PCB加工，行業(yè)多有研究，且難點在于既要避免階梯槽底壓合過程半固化片流膠過大至階梯槽內污染槽底線路，又要避免槽底四周（槽底拐角處）流膠不足帶來介質層填充不完整，影響電氣性能[2]。為進一步保證階梯板的品質可靠性，階梯板同時還需控制階梯區(qū)域無裂紋、無分層爆板等，過程需重點監(jiān)控此類品質核心。本文介紹一款整體22層無工藝線5G通信服務器階梯板邊插頭產品的關鍵制作技術。1 產品結構和流程設計1.1 產品
印制電路信息 2022年12期2022-02-08
- 基于早齡期理論的水泥混凝土路面板力學響應分析
這種翹曲會導致距板邊一定范圍內的路面板與基層脫開，特別是重載交通影響下會導致裂縫、誘發(fā)路面板過早破壞[1]。 美國AASHTO 的力學—經驗法設計指南中，對路面早齡期的影響簡化設定為有效固化溫度梯度差EBITD 取－5.5℃[3]。 國內方面，福州大學胡昌斌[4-5]、哈爾濱工業(yè)大學馮德成[6]等課題組均通過現場試驗證實了路面板早齡期的固化翹曲與殘余應力的存在。 基于以上，本文采用影響線方法[1]，基于路面板早齡期性狀分析理論，對環(huán)境荷載與交通荷載共同作用
福建交通科技 2021年10期2022-01-25
- 印制板板邊插頭引線去除方案選擇
0）1 背景含有板邊插頭的印制電路板，客戶為了滿足插拔過程中導電性，耐磨性等，通常要求金手指部位做加厚電鍍金表面處理，且不允許板面殘留電鍍引線。對此問題我們通過設計和工藝兩種方案進行改進，來滿足客戶的需求，為市場接單提供保障。2 產品基本信息如圖1所示，產品結構為四層板，表面處理化學鎳金加上電鍍鎳金。其中板邊插頭位置做電鍍鎳/金表面處理，金厚要求0.25～0.5 μm，其余焊接位置做化金表面處理，要求金厚0.025～0.05 μm。板厚1.2 mm，板邊插
印制電路信息 2021年12期2022-01-04
- PTFE板材烘板后剝離強度衰減原因分析及改善方法
箱烘烤2 h后，板邊20 mm范圍內出現剝離強度衰減現象，從原有的1.5～2.0 N/mm衰減到0.21～0.8 N/mm，故隨機取樣4組進行重復驗證試壓，測試結果見表1所示。表1 PTFE高溫烘板后剝離強度測試PTFE板材的剝離強度一般在1.2～1.8 N/mm區(qū)間，以上重復驗證數據表明，在高溫熱風烘烤后剝離強度下降到了0.4～0.5 N/mm區(qū)間，確實出現明顯衰減的現象。同時在后面的實驗過程中，發(fā)現板邊和板中位置的失效程度不一樣、不同材料之間的搭配失效
印制電路信息 2021年10期2021-12-08
- 固有應變法在鋼板三角感應加熱變形計算中的應用
藝，即火炬在靠近板邊時進行擺動加熱，從而增大板邊的加熱面積和溫度，以得到大的板邊收縮量，達到帆形板的成型要求。對于感應熱源的水火彎板工藝，見圖1，當感應器在板邊處進行擺動加熱時，也可以獲得同樣的收邊加熱效果。圖1 帆形板變形過程對于鋼板多加熱線的變形計算問題，采用電磁-熱-結構耦合的有限元模型進行計算是困難的，因為模型復雜，計算量巨大，所以研究者多采用基于固有應變法的彈性有限元模型進行計算。有學者等使用圓盤-彈簧模型作為三角加熱過程的簡化熱彈塑性力學模型，
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 線圈板無銷釘定位銑切成型技術探討
（2）線圈板成型板邊禁止發(fā)白，避免影響高壓測試；（3）特殊位置尺寸公差要求±0.075 mm（3 mil），成型正常制作能力±0.10 mm（4 mil）；（4）線圈板成型前必須測量實際漲縮設計銑帶；（5）銑帶設計所有下刀位及收刀位禁止設計在板邊。3 試驗設計方案3.1 銑板銑帶制作方式（1）加工銑帶制作方式一（如圖2所示）：銷釘固定在邊框八個，四周均分位置點設計以便整張排版固定，首先將內槽銑空粗銑加精修方式制作，整張排版固定，內槽陰影區(qū)域代表已銑空；圖2
印制電路信息 2021年9期2021-09-20
- 兩柱簡易升降停車設備的停車位置與司機出入車空間的關系及其合理性分析討論
此種結構導致的車板邊梁的繞度是否能滿足所需。4 根據提出影響因素分析合適的停車位置4.1 根據車輛開門后司機出入舒適的最小位置作為設備立柱位置（如圖6）圖6 4.2 計算假設在此位置下車板邊梁繞度是否合理由于載車板與立柱采用懸臂結構，因此載車板與立柱位置不能太靠前，否則會增加載車板邊梁繞度，使車板負重后，導致車板邊梁彎曲變形（簡化受力模型如圖7）。圖7 4.2.1 計算車板邊梁上到前車輪為止的最大撓度A點：平衡連吊點簡化為一個支撐點。B點：立柱中心位置，簡
科技創(chuàng)新與應用 2021年20期2021-08-03
- 焊接金屬基板的制造工藝改良
還存在板面錫珠、板邊縫隙、焊接空洞等質量問題,具體內容如下:2.1 板面錫珠 在焊接過程在高溫使得錫膏熔融流動在金屬板上形成錫珠,導致電子元器件無法裝配在金屬基板上。造成板面錫珠的原因有三種:一是一碗內錫膏內松香含量高,錫膏活性大,焊接溫度造成松香揮發(fā),從而導致錫珠冒出;二是PCB的通孔孔徑尺寸小,錫膏熔融流動時會沿通孔冒出,小孔內擠出的錫膏冷卻后變成錫珠;三是焊接中的焊料融化后擠出通孔變成錫珠[2]。2.2 板邊縫隙 焊接金屬基板的安裝孔與板邊存在縫隙,
探索科學(學術版) 2021年6期2021-07-20
- 新建機場水泥混凝土道面厚度對彎沉的影響分析*
3種：板中測點、板邊測點和板角測點。其中，板中測點位于道面板表面的幾何中心，傳感器沿跑道縱向布置；板邊測點位于道面板板邊中點且距板邊垂直距離0.15 m處，傳感器沿垂直于板縫且跨板縫布置；板角測點位于板角處，且與互相垂直的板邊的距離均為0.15 m，傳感器沿板角向板中方向布置。每個測點用相同的荷載敲擊3次，每個被檢測的道面板均布設有上述測點，共計148個測點。4 數據分析4.1 異常數據剔除由于HWD測試是在人為操作下進行的，盡管彎沉測試設備已經過校準，但
交通科技 2021年2期2021-04-29
- 微蝕體系對撓性基材側蝕影響探討
理前處理。對于有板邊插頭的產品，在經過多次微蝕后導致產品板邊插頭發(fā)生側蝕現象，如圖1所示，與聚酰亞胺（PI）相連位置的銅被咬蝕，導致手指邊緣位置起翹，嚴重時板邊插頭會與PI剝離、脫落，引發(fā)功能性報廢。在實際生產過程中需嚴格管控微蝕量，且根據基材的特性不同選擇不同的微蝕體系。圖1 板邊插頭側蝕示意圖1 微蝕原理常見的微蝕體系有過硫酸銨-硫酸[（(N H4)2S2O8-H2SO4）]、過硫酸鈉-硫酸（Na2S2O8-H2SO4）、過硫酸鉀-硫酸（K2S2O8-
印制電路信息 2021年4期2021-04-25
- 考慮接縫傳荷作用的機場水泥道面板邊應力折減分析
一般先計算道面板板邊應力，再按25%的應力折減來考慮接縫的傳荷作用[2-3]。但理論和測試均表明，接縫的傳荷作用與道面結構、接縫類型和溫度等密切相關，采用恒定的應力折減必然對道面結構厚度計算產生影響[4]。因此，有必要對接縫傳荷作用對道面板邊的應力折減規(guī)律開展深入分析，以滿足水泥混凝土道面精細化結構設計的需求。板邊應力折減研究起源于二戰(zhàn)時期美國軍用機場跑道建設項目，美國陸軍工程兵團基于Lockbourne加速加載試驗數據，提出以25%作為道面板邊應力折減值
空軍工程大學學報 2021年6期2021-03-21
- 鋼-竹膠板螺栓連接的抗剪性能試驗研究
接試件主要表現為板邊撕裂和螺栓剪斷兩種破壞模式，如圖3所示。在竹膠板與鋼管的相對變形過程中，竹膠板受螺桿擠壓，螺桿出現彎曲變形。對于板端距為30 mm且板厚較小(9.5 mm、12.5 mm)的試件，板端所承受的擠壓極易超出極限而發(fā)生撕裂破壞(圖3(a))。隨著板端距(30→50 mm)和板厚(9.5→15.5 mm)的增大，板邊撕裂破壞得到極大改善，但試件中的螺栓卻因彎曲變形過大而出現斷裂現象(圖3(b))，各組試件的破壞模式統(tǒng)計見表2?？偟膩砜?，板邊撕
林業(yè)機械與木工設備 2020年12期2020-12-21
- 板底脫空對無砟軌道結構模態(tài)的影響
空的長度和寬度。板邊脫空假定沿軌道板縱向完全脫空，以w表征脫空尺寸。板端脫空假定沿軌道板橫向完全脫空，以l表征脫空尺寸。板角和板中脫空以l×w表征脫空大小。分析工況取圖2 中的1 種或2種脫空形式的組合。圖2 軌道板脫空示意為敘述方便，將3 塊軌道板從左至右依次命名為1，2，3 號軌道板。計算軌道結構的前10 階模態(tài)，采用分塊蘭索斯法［8］提取模態(tài)。因計算工況較多，分析振型時僅列出振型發(fā)生較大變化的工況。由于底座板和自密實混凝土接觸良好，其振型同步，故振型
鐵道建筑 2020年10期2020-11-07
- 一種新型高精度鋼板超聲檢測系統(tǒng)的應用*
%母材分層和鋼板板邊非分層檢測[1]， 因此設計了一種新型高精度鋼板超聲檢測系統(tǒng)， 本研究主要從以下3 個方面進行描述： 一是對鋼板100%覆蓋分層缺陷檢測， 并保證上、 下表面檢測盲區(qū)≤1.5 mm；二是對鋼板邊緣檢測盲區(qū)≤5 mm， 并保證板頭和板尾檢測盲區(qū)≤20 mm； 三是對鋼板板邊50 mm范圍內100%覆蓋非分層縱向、 橫向缺陷檢測。該檢測系統(tǒng)通過以上3 個方面的實際運用， 確保了鋼板內部分層缺陷和非分層缺陷的100%檢出。1 鋼板分層檢測1.
焊管 2020年8期2020-09-08
- 機場水泥混凝土道面實測彎沉值的溫度影響分析
度下分別對板中、板邊、板角進行彎沉測試?，F場彎沉測試采用的設備為PRI 2100 FWD，承載板直徑為30 cm，測試荷載級位為140 kN，共布設9個傳感器，傳感器具體布置如圖2所示。圖1 機場道面結構圖圖2中D1為荷載中心彎沉值；D7為距承載板中心1 500 mm處的傳感器彎沉值，表征路基狀況；D1-D5為距承載板中心900 mm處的彎沉值和中心彎沉值之差，表征底基層狀況。圖2 傳感器布置圖(單位：mm)2 彎沉盆的溫度影響分析2.1 測試溫度影響為獲
中外公路 2020年3期2020-09-03
- 高速光模塊PCB板邊插頭腐蝕失效研究
示，PCB 上的板邊插頭或稱印制插頭，作為插拔連接部件，在光電信號的傳輸過程中起著至關重要的作用。圖 1 常見的高速光模塊PCB板外觀隨著產品的應用環(huán)境越來越復雜，金手指部分長期裸露在外部環(huán)境中，因此，部分應用端客戶針對光模塊PCB產品除了要求印制插頭表面鍍層有良好的耐磨性之外，還要求具有較好的耐腐蝕性，以確保產品在使用過程中有良好的可靠性。為了滿足這些品質要求，插頭的表面處理方式一般選用電鍍銅鎳金（厚金）、化學鎳金+電厚金、化學鎳鈀金[1]等工藝。但是，
印制電路信息 2020年5期2020-06-29
- 應用散射光源曝光機的內層虛光改善
光位置主要集中在板邊。由以上分析可知：當邊條厚度與板厚相差越近，虛光不良率越低；反之，當邊條厚度與板厚相差越大，不良率越高。3.2 不同曝光能量測試曝光尺控制在5級調至6級對比，其它條件不變，測試結果如圖4。圖4 不同曝光能量測試數據從圖4數據可知：（1）對于0.1 mm板厚，曝光尺控制在5級和6級時生產的板，1#機和0；2#機虛光不良比例相差非常小，看不出明顯差異；（2）對于1.4 mm板厚，曝光尺控制在5級和6級時生產的板，1#機和2#機的虛光不良比例
印制電路信息 2020年4期2020-05-19
- 西南某機場水泥混凝土道面板應力計算分析
主起落架作用時，板邊產生的應力與冬季有所差異。結合運行環(huán)境實際，計算了四邊處于不同自由度約束條件下的混凝土板塊應力，并對比分析兩種情況下產生的結果，有助于機場在不同時期加強對道面的維護。1 有限元建模仿真1.1 建模參數確定建模采用的ANSYS軟件擁有豐富的材料庫，其中包含工程建設專用的混凝土材料。建模前需要定義材料的彈性模量值以及泊松比。通過檢測得到的道面結構參數如表1所示。表1 道面結構參數從表1中可知，混凝土道面的彈性模量值取40.18 Gpa，泊松
交通科技與經濟 2020年3期2020-04-21
- 基于實測數據的機場水泥道面變溫效應分析
中、橫縫(假縫)板邊中部、縱縫(企口縫)板邊中部和板角,如圖2a所示;同時,每個對應位置縱向布設9個溫度傳感器,布設2個應變傳感器(位于道面板頂和板底),具體位置如圖2b所示,施工如圖2c所示.為保障數據完整性,溫度和靜態(tài)應變的采樣間隔均為0.5 h.a 傳感器平面布局b 溫度和應變傳感器縱向布局c 傳感器現場埋設圖2 斷面I傳感器布局和安裝Fig.2 Layout and installing of sensors for section I自2014年
同濟大學學報（自然科學版） 2019年12期2020-01-01
- 熱軋卷板邊部線狀缺陷的解決措施
7002）熱軋卷板邊部線狀缺陷一般存在于上下表面距邊部，是熱軋產品日常檢驗常見的問題，此類缺陷也被稱為邊部裂紋、邊部線狀裂紋以及邊部黑線等，通常分布在卷板上下表面單側距邊部或者兩側距邊部一定范圍之內，在產品上呈現軋向分布條片狀、細線狀或帶狀線狀缺陷。在我國，常見的熱軋卷板廠都存在著邊部線狀缺陷問題。因此，相關企業(yè)必須詳細分析在工業(yè)生產過程中出現的熱軋邊部線狀缺陷，并找出其具體原因，然后對現場工藝生產技術和流程做出正確的指導，以此降低產品缺陷發(fā)生率[1]。1
中國金屬通報 2019年10期2019-11-27
- 焊接金屬基板的制造工藝改良
槽位流錫；（3）板邊縫隙/流錫；（4）焊接空洞這些缺陷影響產品的表觀、電子元器件貼裝和使用可靠性，本文將對這些缺陷進行全方位徹底改良，以實現焊接金屬基板批量生產。1 產品設計1.1 結構設計焊接金屬基板結構如圖1所示，它是在金屬基上的絲網印刷錫膏，然后利用回流焊接工藝將PCB與金屬基焊接在一起形成金屬基板，同時，為預防二次貼裝電子元器件時焊接層熔融導致的PCB與金屬基分層偏位，選用高溫錫膏（熔點大于235 ℃）。1.2 流程設計1.2.1 子板流程多層PC
印制電路信息 2019年3期2019-03-14
- 印制板的對位孔短路改善方法
息如圖1。圖1 板邊孔的設計（2）異常問題點如表1。表1 孔偏問題點（3）電測不良板的孔偏如圖2。圖2 對位孔的偏孔短路2 過程異常分析（1）鉆孔孔徑不符。針對孔徑不符歷史查詢，未見設計、操作異常。進一步對鉆頭實際孔徑做對比測試，見表2。表2 不同鉆頭與實際孔徑差異（2）規(guī)律性孔偏分析。規(guī)律性偏孔主要為漲縮異?；虬寮ㄎ徊涣?，排查現場制作方式。鉆機精度在±0.0762 mm，鉆靶分堆按±0.1016 mm，不考慮內層AB面錯位、漲縮以及壓合層偏影響，理論對
印制電路信息 2019年2期2019-03-01
- 機場水泥道面動態(tài)彎沉的溫度影響分析
#板、2#板）對板邊、板中、板角進行測試，同時記錄測試時刻路表溫度，其中，板邊、板中、板角測試位置如圖1所示。測試方案如表2所示。表1 傳感器布設方案Tab.1 Sensor layout plan圖1 測點位置布設情況Fig.1 Measuring point location表2 機坪內道面彎沉測試方案Tab.2 Test scheme of apron pavement deflection2 數據分析2.1 彎沉變化規(guī)律1）板中彎沉圖2可知：兩塊測
中國民航大學學報 2018年3期2018-08-01
- 水火彎板整體變形的數值計算研究
計算的正確性，對板邊約束進行了改進，下面定義不同約束的2種工況。工況1：研究局部變形的數值模型一般在四個角點采用簡支約束，該種約束方式稱為工況1。這種約束四角固定，使得四角無法產生變形，該工況約束簡單，但與實際不符。工況2：根據實際加工經驗，在船舶曲面外板水火成形加工過程中為促進成形在兩端墊枕木，而四角是無約束、可自由變形的。結合實際，改進約束是在左右兩板邊1/4B、1/2B和3/4B處設置LINK180單向受拉彈簧，使板邊只能產生向上位移，不能產生向下位
造船技術 2016年5期2016-12-28
- 大功率高頻接觸焊雙焊腳結構的改進與應用
轉動，如果焊縫處板邊出現鼓包或波浪形時，可以使任意一個焊腳電極保證與板邊貼合，確保電流正常傳導，雙側雙焊腳結構如圖2所示。圖2 雙側雙焊腳結構示意圖電弧放電的原理是當電源提供較大功率的電能時，若電極間電壓不高，回路中有較小間隙時，間隙的氣體或金屬蒸氣中可持續(xù)通過較強的電流，并發(fā)出強烈的光輝，產生幾千至上萬攝氏度高溫，表現為“打火”現象。由于生產工藝的需要，傳輸的焊接功率和電流無法隨意減小，而通過增加焊腳電極導電面積，可以同比例地減小單位面積傳送的電流。采用
焊管 2016年8期2016-12-16
- 板邊標記在PCB制造中的應用
516211）板邊標記在PCB制造中的應用許曉龍 張亞鋒 王明閣 梁 濤 楊文軍（勝宏科技（惠州）股份有限公司，廣東 惠州 516211）PCB逐漸向高密度方向發(fā)展，技術含量和復雜程度不斷提高，PCB的制作流程也隨之不斷的變得復雜，各工序的制作、防呆及品質的管控，板邊的輔助設計尤為重要。對傳統(tǒng)板與HDI板兩種類型的PCB工作片（working PNL）設計板邊標記作比較，以工具定位標記、生產過程防呆標記、過程品質監(jiān)控標記三方面為例，介紹這些標記的用途及必
印制電路信息 2015年7期2015-11-24
- 一種分段分級板邊插頭的制作工藝
9）一種分段分級板邊插頭的制作工藝駱增財 陳曉宇 （深圳市景旺電子股份有限公司，廣東 深圳 201199）分段分級板邊插頭具有耐磨、連接穩(wěn)定且可支持熱插拔等優(yōu)越性能，近年來應用越來越廣，但此類設計在制作過程中面臨著滲金、甩金、甩膜以及金手指尺寸公差不足等加工困難。本文介紹了一種新的加工工藝，從工程及流程的設計、制作參數控制、成本分析等方面進行闡述，解決了目前加工中存在的困難和局限性，為業(yè)界提供參考。分段；板邊插頭1 現狀分析及局限性目前采用分段的結構設計板
印制電路信息 2015年7期2015-11-24
- 一種印制板銑加工尺寸檢測方法
經過銑外形工藝使板邊光滑整潔，使板外形尺寸滿足工藝設計要求，這時操作人員需要檢測尺寸能夠及時判斷出是否合格。目前業(yè)界大多數采用的方法都是用直尺或卷尺檢測，不僅操作起來不方便，還經常發(fā)生看錯、讀錯尺寸數值的現象，也有產品尺寸已經出現異常而沒有被及時檢測出來的現象發(fā)生。本人經過現場實際考查研究，通過通止規(guī)的檢測方法來替代具體數值讀取法，找到了解決問題的更簡單有效的方法，希望給業(yè)界同仁一點啟示或啟發(fā)，更好地為生產服務。1 目前存在問題分析先進的品質管理控制系統(tǒng)是
印制電路信息 2015年12期2015-10-27
- 高層厚銅板層壓質量改善
法，則內層蝕刻后板邊強度不足，易導致板邊基材破損，在壓合時因鉚釘/銷釘無法有效固定造成層壓偏移，如圖1、圖2所示。圖1 阻膠點板邊破損圖2 層壓后嚴重偏移2.1.2 封邊設計優(yōu)化板邊由阻膠點改為流膠槽設計，內層蝕刻后板邊由銅條支撐，壓合時鉚釘/銷釘周邊固定強度高，不易破損，可有效控制層壓偏移，如圖3所示。圖3 板邊阻膠槽設計2.2 層壓定位方式優(yōu)化對現有層壓定位方式進行對比測試，銷釘定位優(yōu)于鉚釘或熱熔方式，測試數據見表1。從測試數據看，采用鉚釘或熱熔+鉚釘
印制電路信息 2015年11期2015-10-24
- 真空二流體制作35 μm/35 μm細線路的研究
板面上板面樣品 板邊1 板邊2 板邊3 板邊4 板中樣品 板邊1 板邊2 板邊3 板邊4 板中1 31.92 28.57 35.56 34.65 35.86 1 35.56 28.28 30.39 31.01 34.34 2 35.56 28.87 40.12 33.13 37.08 2 37.08 31.91 34.96 31.00 37.08 3 33.74 32.82 34.65 31.31 34.34 3 35.56 30.39 30.70 31.
印制電路信息 2015年3期2015-02-05
- 異形板力學性能分析及鋼筋配置優(yōu)化
正分析，B1垂直板邊彎矩(最大與最小)和跨中彎矩如(圖3)，B1垂直板邊配筋值(最大與最小)和跨中配筋值如(圖4)。B1擾度最大值為9.754mm、作用位置為 X= 1.696mY=3.105m，大概在跨中區(qū)域，裂縫最大值為0.208，作用位置為X=3.300mY=5.800m，位置為圖4彎矩為36.84凸口處。通過理正分析，B2垂直板邊彎矩(最大與最小)和跨中彎矩如(圖5)，B2垂直板邊配筋值(最大與最小)和跨中配筋值如(圖6)。B2擾度最大值為 10.
福建建筑 2015年11期2015-01-27
- 多通道新型鋼板探傷設備的改造與應用
一，尤其是對鋼板板邊200 mm內的非分層缺陷，鋼板板邊80 mm內的超標母材分層缺陷以及鋼板中部超標的母材分層缺陷。多通道新型鋼板探傷設備被廣泛應用于鋼板內在缺陷的檢測，是控制焊接鋼管原材料即鋼板質量的重要手段之一，但對上述缺陷難以達到100%檢測。本文通過大量統(tǒng)計分析和研究，提出了對多通道新型鋼板探傷設備進行改造的方案設計，以期提高鋼板缺陷的檢出率，加強鋼板自動探傷的準確性。1 改造方案設計1.1 檢測板邊200 mm內的超標母材非分層缺陷焊接鋼管擴徑
鋼管 2014年4期2014-12-28
- 帶鋼板邊在線除銹系統(tǒng)設計
材難免生銹，而且板邊還有可能帶有泥土等雜質。作為焊管生產的原材料，板材邊緣生銹或存在雜質，會直接影響鋼管的生產和質量。雖然有些企業(yè)采用人工磨光機除銹、除渣，但存在勞動強度大、打磨不均勻、除銹效果差等缺點。針對上述問題，我們設計了一套在線除銹系統(tǒng)。本系統(tǒng)主要由底座、支座、調節(jié)裝置、電機、鋼絲刷等構成，很好地利用了電機的自重使得鋼絲刷牢固地貼合在帶鋼邊緣，實現了不間斷的在線除銹、除雜質。在線除銹系統(tǒng)為鋼板板邊的處理提供了可靠保證，提高了生產線的焊接質量，減少了
機械工程師 2014年3期2014-11-22
- 一種預彎機模具的研究與應用*
備壓制成形的鋼板板邊曲率半徑需與成品鋼管一致。為滿足產品的使用要求，模具采用了漸開線曲線，根據管徑要求選取基圓半徑，得到相應的漸開線曲線的特征值，確定了預彎后的彈變數值，并就生產實際舉例說明。預彎機模具；漸開線；厚壁鋼管；回彈0 引 言隨著石油、天然氣等能源的深度開發(fā)利用，直縫埋弧焊管在油氣輸送線的需求量將會越來越大。我國目前大直縫焊管的生產方式主要有UOE及JCOE兩種，在壓制過程中板邊存在一段直邊，焊接成形后在兩直邊焊接區(qū)域會形成兩個直線段，并且無法矯
機械研究與應用 2014年2期2014-07-31
- PCB位于板邊與板內的阻抗附連板差異性研究
一般會在PCB板板邊增加阻抗附連板（測試條）。但是經常會出現阻抗附連板的測試結果與理論值不一致的情況，且測試結果比理論值偏低的情況居多。PCB層壓時，板邊半固化片（PP）流膠會導致板邊介質層較板內偏薄，而這種偏差進而會導致板邊與板內的阻抗附連板測試結果產生偏差，影響阻抗精度控制。目前隨著高頻高速PCB的發(fā)展，對于阻抗控制精度要求越來越高，為了實現高精度的阻抗控制，必須了解阻抗附連板位于板邊與板內的差異性。本研究的目的是探討距離板邊不同距離的阻抗附連板測試結
印制電路信息 2014年4期2014-05-31
- 防呆法在印制電路板行業(yè)之應用
孔外，還需選一顆板邊的防呆定位孔，防止板內的排版是對稱圖形時板子上反報廢。3 漏制作流程測試防呆PAD為防止PCB板在轉移過程中，因人為疏忽導致部分板漏制作部分流程，制前CAM在設計資料時設計文字，碳油，成型防呆，確保每一道工序均有完成。（1）文字漏印測試PAD；在外層工藝邊設計如圖6所示的連接PAD，在印刷文字時將此兩PAD用油墨蓋住，測試時如果兩PAD不導通，則表示有印文字，否則表示漏印。圖6 文字漏印測試PAD（2）碳油漏印測試PAD； 在外層設計如
印制電路信息 2014年8期2014-04-28
- 一種HDI板對位方式簡析
的對位偏移問題，板邊工具孔作為線路板工序生產必須的定位孔，其精度與對位方式決定線路板的生產精度。文章主要介紹一種HDI板的對位方式，重點解決HDI板通孔與盲孔的對位匹配，從而保證外層的孔環(huán)無崩孔問題。高密度互連線路板；工具孔；定位1 前言板邊工具孔是作各工序生產的對位基準，對于對位精度起著至關重要的作用。一般的PCB生產為了保證內外層的對位精度，會在每層內層板邊圖形上設置SP靶標，壓合后根據內層的SP靶標以中央基準的方式將SP孔沖出來作為鉆孔的對位孔，鉆孔
印制電路信息 2014年2期2014-03-08
- 波音777型飛機載荷下機場跑道實測動力響應
分別為板角、橫縫板邊、縱縫板邊中部和板中心的彎沉計.從圖中可以看出，板角及橫縫板邊彎沉有3個峰值點，對應飛機的3個輪軸，而縱縫板邊中部和板中心的彎沉呈半正弦形狀，只有1個峰值，對應中間輪軸，同時板中心彎沉對稱性最好.對于某個彎沉計，影響彎沉的主要因素是輪載到傳感器的距離，而溫度、濕度以及滑行速度影響為次要因素.輪載離傳感器越近，彎沉則越大，同時彎沉曲線上的峰值突起越嚴重，殘留變形也越大.圖3 橫縫板邊彎沉時程曲線Fig.3 Deflection time
同濟大學學報（自然科學版） 2014年10期2014-02-18
- 選化復合工藝在沉鎳金加工中問題探討
鎳金的制成中出現板邊“無鎳層沉積”或“鎳厚度薄”（圖1），此種情況直接影響到金槽壽命以及產品質量。問題二：金盤面“凹坑”現象（圖2）。3 問題分析及改善圖1 跳鍍圖2 凹坑3.1 問題一：板邊“無鎳層”或產品“鎳薄”對板邊“無鎳層”或是產品“鎳薄”此種現象原因主要有以下幾點原因一：鎳槽藥水比例失調。沉鎳反應屬于表面自我還原反應，主要包括鎳離子、次磷酸氫鈉、OH-離子，有機添加劑、絡合劑、加速劑、穩(wěn)定劑等。鎳藥水提供電子，產品吸收電子，若是槽液中穩(wěn)定劑含量過
印制電路信息 2014年12期2014-01-13
- 圓榫與稻秸稈板的接合性能分析
僅可以對其板面和板邊進行型面加工，還能對其進行各種飾面與封邊處理（漆、釘、膠處理）[1-3]。圓榫，是家具最常用的連接件，除了解決家具板件定位問題外，還能增強板件與板件之間的接合強度，尤其是在綜合類實木家具和板木家具中，可以代替整體榫結構和金屬連接件，在保證家具整體剛度的同時還能提高生產效率，節(jié)約成本。稻秸稈板家具如稻秸稈板木家具中，經常需要利用圓榫和稻秸稈板構造家具部件，如抽屜、旁板等，因此二者的接合性能至關重要，它不僅關系到稻秸稈板家具力學的穩(wěn)定性和結
中南林業(yè)科技大學學報 2014年9期2014-01-02
- CA砂漿脫空對框架型軌道板翹曲的影響分析
響均不明顯。4 板邊縱向全部脫空狀態(tài)4.1 正溫度梯度作用正溫度梯度作用下板邊縱向全部脫空時(圖10)軌道板與砂漿層受力變化如圖11～圖13所示，其中，橫向脫空長度分別為 30、60、90、120、150、180、210、240、270、300 mm 和450 mm。圖10 軌道板板邊縱向全部脫空示意由圖11～圖13可見，正溫度梯度作用下，板邊縱向全部脫空時，隨著橫向脫空長度的增加，軌道板縱向和橫向拉壓應力均有所增大，但增加的幅度較小，當橫向脫空長度達到2
鐵道標準設計 2013年1期2013-09-04
- 基于統(tǒng)計原理的板邊彎矩計算方法
）基于統(tǒng)計原理的板邊彎矩計算方法程國勇，郭志光，孟曙東，胡 輝 （中國民航大學機場學院，天津 300300）板邊彎矩的計算是機場剛性道面板設計的重要內容，傳統(tǒng)采用手工在板邊彎矩影響圖上數格的方法，計算效率低且誤差在所難免。首先建立板邊彎矩影響圖數據庫，然后用excel內嵌的VBA功能，通過程序判斷板邊彎矩影響圖每個網格的結點與輪印的相對位置以及在不完整網格內均勻布點的方式，采用程序計算出不同機型一個主起落架輪印覆蓋的格數，即可精確計算出板邊彎矩。通過算例驗
中國民航大學學報 2013年1期2013-07-02
- 鋼箱梁板單元件變形火工矯正技術
單元結構側朝上，板邊縱向結構放置在矯正平臺胎架模板上。2)以板單元橫截面板邊波浪變形凹陷位置作為主要參考依據，仔細觀察縱向結構及板邊波浪變形凸顯位置，對比變形量的大小及位置，初步確認凸顯變形方位。3)在初步確認的變形處，分別觀察角焊縫及其附近鋼板、U肋轉角處及U肋上表面鋼板。當觀察到局部凸起時，用腳踩、手摸，當感覺碰到尖狀物時，即可進一步確定位置。在此處進行敲擊，若聲音為實音，則此處為應力凸顯位置。其中，角焊縫邊緣鋼板的凸顯變形最為明顯。需要注意的是，當觀
艦船科學技術 2012年2期2012-10-20
- 含膠量對介質厚度均勻性及阻抗控制的影響
B生產中，常出現板邊與板中間介質層厚度不一致問題，給板厚、阻抗精度控制帶來了不便。對需進行阻抗控制的板，工程設計時一般會在板邊增加阻抗測試條，但由于板邊與板中間介質層厚度偏差會導致板邊與板中間阻抗線的阻抗值產生偏差，影響阻抗精度控制。明確半固化片壓合后板邊與板中間厚度差異，及該差異引起的阻抗偏差，對于阻抗精度控制具有重要意義。此外，隨著高頻、高速電路的發(fā)展，PCB阻抗控制精度要求已由原來的±15%、±10%變化到±8%甚至±5%，為實現高精度阻抗的控制，必
印制電路信息 2012年1期2012-07-30
- 機場水泥混凝土道面脫空判定及影響
部脫空下的板角、板邊應力經驗公式［7］.1946年，Pickett提出了考慮角隅傳荷和翹曲影響的板角最大應力經驗公式［8］.在有限元方法廣泛應用以后，國內以姚祖康、唐伯明、劉伯瑩、談至明等為代表，對水泥路面脫空后應力計算進行了深入研究［9－14］.機場道面與公路路面有著顯著的差異性，其中主要體現在荷載、面層厚度上.機場飛機輪載重，起落架構型也與汽車相差較大；機場道面面層厚度可達46cm，遠超過公路面層厚度，所以公路上的研究成果并不能完全符合機場實際情況.本
同濟大學學報（自然科學版） 2012年6期2012-03-07
- 基于PFWD的水泥路面板底脫空評定可行性研究
FWD法則是實測板邊板角彎沉,并繪制成彎沉斷面圖,當實測彎沉大于標準彎沉值時,則認為混凝土板下存在脫空。但在彎沉檢測過程中,FWD很難做到多板多測點位置的精確定位,從而導致檢測數據與實際彎沉存在差異,對后期處治工作展開造成不利影響。手持落錘式彎沉儀(PFWD)在土基、基層和瀝青面層的檢測中已經有了較深入的研究,具有精度高、速度快、定位準確等優(yōu)點,但其在剛性路面中的應用研究還比較少。本文依托于界首-阜陽-蚌埠(簡稱“界阜蚌”)高速公路改建工程,對基于PFWD
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2011年5期2011-01-23
- 同板動彎沉差脫空判別方法和標準
用同一塊水泥板的板邊中點或板角與板中的彎沉差進行脫空判別的方法,并通過大量實測彎沉數據和現場鉆芯取樣,進行修正。1 同板彎沉差脫空判別方法的提出彎沉檢測經驗和研究表明:水泥混凝土路面結構、水泥混凝土板厚度、相鄰板體的傳荷能力、基層的強度及類型、邊坡坡度、測試季節(jié)、測試時間等因素對彎沉的影響非常大,致使彎沉值變異性很大。由此可見,僅采用單個彎沉值作為判別脫空的依據是不準確也不科學的,它隨著各影響因素而變化。但如果采用同一水泥混凝土板的板邊或板角與板中彎沉差進
土木與環(huán)境工程學報 2010年3期2010-08-11