回轉(zhuǎn)半徑
- HPAM/PPG顆粒懸浮液驅(qū)油體系增黏機(jī)制的分子模擬
PPG顆粒的回轉(zhuǎn)半徑Rg。回轉(zhuǎn)半徑的計(jì)算是采用最小的一個(gè)球面將考察的分子包裹在內(nèi),這個(gè)球的半徑稱為分子鏈的回轉(zhuǎn)半徑。通過回轉(zhuǎn)半徑可以表征分子的彎曲和伸展程度,回轉(zhuǎn)半徑大說明分子鏈?zhǔn)嬲?對(duì)空間結(jié)構(gòu)黏度的貢獻(xiàn)大;反之說明分子鏈團(tuán)聚,對(duì)空間黏度的貢獻(xiàn)小。通過對(duì)模擬體系平衡后的所有聚合物HPAM(或PPG顆粒)統(tǒng)計(jì)平均,得到的聚合物HPAM和PPG顆粒的回轉(zhuǎn)半徑Rg如圖3所示。圖3 聚合物HPAM和PPG顆粒的回轉(zhuǎn)半徑Fig.3 Gyration radius o
- 基于少齒差行星齒輪減速器的低沖次齒條抽油機(jī)設(shè)計(jì)
為固定銷軸的回轉(zhuǎn)半徑，R1為齒輪半徑，R2為天車輪半徑，m。（2）懸點(diǎn)速度將位移對(duì)時(shí)間求導(dǎo)可求得任一時(shí)刻懸點(diǎn)的速度為：（3）懸點(diǎn)加速度將速度V關(guān)于時(shí)間t 求導(dǎo)數(shù)，即可求得任一時(shí)刻懸點(diǎn)的加速度為：3 實(shí)例計(jì)算本節(jié)將驗(yàn)證在沖次為1 次/min 時(shí)，常規(guī)游梁抽油機(jī)與天車輪式齒條抽油機(jī)的運(yùn)動(dòng)性能，并進(jìn)行對(duì)比分析。3.1 基本參數(shù)以某油田8 型抽油機(jī)［16］機(jī)構(gòu)參數(shù)為參考，其機(jī)構(gòu)參數(shù)如表1 所示，天車輪式齒條抽油機(jī)參數(shù)為R ＝1.5 m，R1＝1 m，R2＝1 m。
機(jī)電工程技術(shù) 2023年2期2023-03-23
- 基于電子傳動(dòng)比的多邊形軸類零件數(shù)控車床工作原理及其誤差分析
中心距與刀具回轉(zhuǎn)半徑的關(guān)系式，并通過該關(guān)系式得出加工出各正多邊形截面的直線度誤差不高于0.025 μm時(shí)所需要滿足的條件。1 多邊形截面的車削成型原理1.1 建立刀尖軌跡運(yùn)動(dòng)模型兩個(gè)軸同時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)并不方便建立坐標(biāo)系進(jìn)行軌跡分析，所以通過轉(zhuǎn)化運(yùn)動(dòng)，將工件軸中心作為基點(diǎn)，將刀具軸的運(yùn)動(dòng)視作一邊做自轉(zhuǎn)一邊圍繞基點(diǎn)做公轉(zhuǎn)的運(yùn)動(dòng)，這樣就能建立如圖1所示的平面直角坐標(biāo)系，圖中：原點(diǎn)1是工件回轉(zhuǎn)中心、其轉(zhuǎn)速為1；2為刀具軸回轉(zhuǎn)中心、其轉(zhuǎn)速為2；轉(zhuǎn)速比可表示為＝2/1，即工件
機(jī)械 2022年10期2022-11-29
- 輥?zhàn)尤毕輰?duì)浮法玻璃劃痕特征的影響
r1為缺陷點(diǎn)回轉(zhuǎn)半徑。缺陷點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度方向在橫向X 軸上的分量大小為方向?yàn)闄M向X 軸正方向。缺陷點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度方向在縱向Z 軸上的分量大小為方向?yàn)榭v向Z 軸正方向。缺陷點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)速度方向在橫向X 軸上的分量大小為方向?yàn)樨Q向Y 軸正方向。玻璃板劃痕的產(chǎn)生只與橫向X 軸與縱向Z 軸方向的相對(duì)速度有關(guān)。在橫向X 軸方向劃痕的長度大小為在縱向Z 軸方向劃痕的長度大小為3 劃痕特征仿真分析3.1 SolidWorks 建立模型現(xiàn)根據(jù)某實(shí)際冷端生產(chǎn)工藝取玻璃帶速度為13
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年26期2022-09-26
- 聚合物鏈狀分子的構(gòu)象統(tǒng)計(jì)
——推薦一個(gè)高分子實(shí)驗(yàn)
線團(tuán)形式，其回轉(zhuǎn)半徑Rg與聚合度N的標(biāo)度關(guān)系可表示為：式中N是重復(fù)單元數(shù)，α為標(biāo)度因子，其大小為1。對(duì)于真實(shí)鏈，如聚乙烯長鏈，N ≈ 2n，α = 1.2[6]。這是由于原子間相互作用導(dǎo)致的排除體積效應(yīng)。排除體積效應(yīng)引起鏈構(gòu)象擴(kuò)張，也即其回轉(zhuǎn)半徑增大。但回轉(zhuǎn)半徑與聚合度之間仍然符合式(1)所示的標(biāo)度關(guān)系。這說明該標(biāo)度關(guān)系反映了聚合物的鏈狀本質(zhì)，而標(biāo)度因子體現(xiàn)了排除體積效應(yīng)。2.2 分子模擬早在20世紀(jì)50年代末，人們就開始利用大型計(jì)算機(jī)開展模擬實(shí)驗(yàn)。伴隨著
大學(xué)化學(xué) 2022年7期2022-09-03
- 5 MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)葉片耦合模態(tài)顫振參數(shù)研究
繞彈性軸的極回轉(zhuǎn)半徑；Km1和Km2分別是繞主中性軸和垂直于彈性軸的軸質(zhì)量回轉(zhuǎn)半徑；m為單位長度的葉片質(zhì)量；ρ為葉片的密度；A為橫截面積；e為質(zhì)心偏移量，彈性軸和質(zhì)心的距離；Ω為風(fēng)輪轉(zhuǎn)速；L和M為氣動(dòng)載荷作用在葉片上產(chǎn)生的氣動(dòng)力和變槳距。1.2 氣動(dòng)載荷結(jié)合Theodosen理論[16]，非穩(wěn)態(tài)氣動(dòng)載荷在2D翼型上作用的變槳距M和升力L如下式：(5)(6)2 風(fēng)力發(fā)電機(jī)葉片顫振速度計(jì)算方法將方程(5)和(6)代入到(2)和(3)中，結(jié)合有限元方法，將葉片看
- 基于分子模擬的聚醚醚酮拉伸力學(xué)行為與改性
、分子鏈均方回轉(zhuǎn)半徑和能量的變化，以解釋PEEK 聚合物不同拉伸階段的變形機(jī)理。此外，提出氨基修飾PEEK 側(cè)鏈的改性策略以增強(qiáng)分子鏈間的非鍵作用，進(jìn)而提高PEEK 聚合物的力學(xué)性能。1 分子動(dòng)力學(xué)模擬利用Materials Studio 2017 建立PEEK 和氨基修飾PEEK（PEEK-NH2）的分子模型，模型包含16 條PEEK 鏈，每條分子鏈包含60 個(gè)PEEK 單元[14]，共約32000 個(gè)原子，分子式如圖1 (a)和（b)所示。利用GROM
航空材料學(xué)報(bào) 2022年2期2022-04-24
- 火炮回轉(zhuǎn)半徑間接測(cè)量方法比較
1 引言火炮回轉(zhuǎn)半徑，即炮身水平時(shí)炮身前端面至回轉(zhuǎn)軸線的距離[1-2]。在靶場(chǎng)試驗(yàn)中，需要測(cè)量火炮的回轉(zhuǎn)半徑來檢查火炮狀態(tài)是否偏離設(shè)計(jì)指標(biāo)[3-6]或進(jìn)行彈道修正[7-8]。目前正在實(shí)施的國家軍用標(biāo)準(zhǔn)GJB 2977A—2006《火炮靜態(tài)檢測(cè)方法》[9]給出了火炮回轉(zhuǎn)半徑的2種測(cè)量方法：直接法和間接法。由于直接法需要預(yù)先知道被測(cè)火炮回轉(zhuǎn)軸線的位置，而在現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)卻很難準(zhǔn)確找到被測(cè)火炮的回轉(zhuǎn)軸線，因此，現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)通常采用間接法。GJB 2977A—2006[9]
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年2期2022-03-16
- 不同工況下渦旋泵空化與性能的數(shù)值模擬
、吸油壓力、回轉(zhuǎn)半徑等參數(shù)對(duì)泵的空化和性能的影響規(guī)律，為渦旋泵的設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。1 計(jì)算模型與方法1.1 物理模型本研究所用物理模型如圖1、圖2所示，其型線選用圓漸開線，具體模型參數(shù)見表1，為了方便分析工作腔內(nèi)壓力變化，在貼近靜盤壁面處建立了5個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，兩相鄰監(jiān)測(cè)點(diǎn)的間隔為90°。圖1 渦旋泵二維示意圖Fig.1 Two-dimensional schematic diagram of scroll pump圖2 渦旋泵流體域模型Fig.2 Fluid
液壓與氣動(dòng) 2022年2期2022-02-21
- 磁動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子及磁動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)概述
第一磁轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)半徑小于第二磁轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)半徑，以使第一磁轉(zhuǎn)子在第二磁轉(zhuǎn)子的磁力作用下繞第一轉(zhuǎn)軸的軸線旋轉(zhuǎn)，且第二磁轉(zhuǎn)子在第一磁轉(zhuǎn)子的磁力作用下繞第二轉(zhuǎn)軸的軸線擺動(dòng)。上述第一磁轉(zhuǎn)子包括第一轉(zhuǎn)盤和多個(gè)第一永磁體，第一轉(zhuǎn)盤與第一轉(zhuǎn)軸相互配合，以帶動(dòng)第一轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)。多個(gè)第一永磁體間隔地固定安裝于第一轉(zhuǎn)盤的周向上，且多個(gè)第一永磁體靠近第二磁轉(zhuǎn)子一側(cè)的磁極均為第一磁極。上述第一永磁體的數(shù)量為四個(gè)，且任意一個(gè)第一永磁體與其相鄰兩個(gè)第一永磁體的角度分別為60°和120°。上
中國設(shè)備工程 2021年23期2021-12-21
- 基于激光跟蹤儀測(cè)量搖籃式五軸加工中心回轉(zhuǎn)半徑方法
五軸加工中心回轉(zhuǎn)半徑的測(cè)量。為了解決對(duì)五軸加工中心回轉(zhuǎn)半徑的測(cè)量，提出一種基于激光跟蹤儀的測(cè)量方案，并在此基礎(chǔ)上提出了測(cè)量精度提升方法，對(duì)于提高五軸加工中心旋轉(zhuǎn)軸回轉(zhuǎn)半徑測(cè)量精度和效率具有積極意義。1 測(cè)量原理本文使用激光跟蹤儀測(cè)量五軸加工中心A軸回轉(zhuǎn)半徑，測(cè)量原理如圖1所示。圖1 試驗(yàn)平臺(tái)及原理示意圖測(cè)量步驟：(1) 確定工作臺(tái)平面方程：加工中心工作臺(tái)A軸回零，使用激光跟蹤儀配合靶標(biāo)，在工作臺(tái)平面選擇若干個(gè)點(diǎn)，記錄目標(biāo)點(diǎn)坐標(biāo)值，根據(jù)坐標(biāo)值擬合平面方程。(
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2021年7期2021-08-02
- 注塑成型微流控芯片通道脫模的變形機(jī)理
用能和分子鏈回轉(zhuǎn)半徑等變化情況，研究通道的復(fù)制質(zhì)量和脫模變形機(jī)理，旨在為微流控芯片的無損成型提供理論依據(jù)。1 材料與方法1.1 模型構(gòu)建選擇熱塑性較好的環(huán)烯烴共聚物(COC)、聚丙烯(PP)、聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)作為研究材料，構(gòu)建上層聚合物、下層鎳金屬模芯的注射成型初始模型，如圖1所示。從Materials Studio(MS)軟件中導(dǎo)入Ni 晶胞，并切割出晶胞的(100)表面，對(duì)(100)表面進(jìn)行擴(kuò)展得到長×寬×高為10.5 nm×4.5 nm×
- 重慶旅游資源空間分形結(jié)構(gòu)問題研究
的差異，所以回轉(zhuǎn)半徑取值為平均數(shù)，計(jì)算公式為[4]：(1)其中，Rs為平均回轉(zhuǎn)半徑，ri為第i個(gè)吸引物到重心吸引物系統(tǒng)的距離，s為度量半徑范圍內(nèi)的測(cè)點(diǎn)個(gè)數(shù)。那么，測(cè)算分形維數(shù)D和平均回轉(zhuǎn)半徑Rs之間的關(guān)系為：Rs∝rD(2)分形維數(shù)D也稱之為聚集維數(shù)，其反映的是在一定區(qū)域內(nèi)旅游吸引物系統(tǒng)從重心吸引物系統(tǒng)向周圍密度衰減的程度，通過分形維數(shù)D的大小來反映旅游吸引物系統(tǒng)的緊湊性特征。分形維數(shù)D的計(jì)算步驟如下[5]：1)重慶數(shù)字化遙感地圖的制作；2)對(duì)86個(gè)測(cè)算樣
安陽師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-21
- 注射成型發(fā)泡過程中溫度和剪切速率對(duì)CO2擴(kuò)散行為影響的分子動(dòng)力學(xué)研究
活躍性、均方回轉(zhuǎn)半徑、體系能量對(duì)氣體擴(kuò)散的影響。1 模型構(gòu)建與模擬方法注射發(fā)泡成型與擠出發(fā)泡成型相比，可成型較復(fù)雜零件，其工藝流程與傳統(tǒng)注射成型相似，在充模過程前在聚合物溶體擴(kuò)散室形成大量微氣泡核。根據(jù)“蛇形理論”——P G de Gennes提出的用來描述無規(guī)線團(tuán)分子運(yùn)動(dòng)以及“管道模型”——Edwards 提出的用來描述聚合物的纏結(jié)分子鏈運(yùn)動(dòng)，因此，聚合物鏈運(yùn)動(dòng)行為可近似視為在由其他分子鏈組成的管狀空間或柵格內(nèi)的蠕動(dòng)的過程［11-12］，采用Einste
中國塑料 2021年3期2021-04-20
- 玉米免耕播種機(jī)側(cè)置切刀與撥茬齒盤組合清茬裝置研究
，mmr——回轉(zhuǎn)半徑，mmt——時(shí)間，sl——撥齒長度，mmδ1——地表秸稈覆蓋厚度，mm由式(2)、(3)可知，影響撥茬齒盤清茬效果及秸稈壓土量的結(jié)構(gòu)參數(shù)有：撥茬齒盤回轉(zhuǎn)半徑r、曲率半徑ρ，撥齒長度l、寬度w、齒數(shù)n。2.2.2結(jié)構(gòu)參數(shù)2.2.2.1撥茬齒盤輪盤(1)回轉(zhuǎn)半徑與撥齒長度在地表秸稈覆蓋情況相同條件下，撥茬齒盤的清茬寬度如圖4所示。作業(yè)過程中撥茬齒盤與前進(jìn)方向偏角為α?xí)r，撥茬齒盤理論清茬寬度b1為b1=lMNsinα(4)(5)式中l(wèi)MN——
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2021年3期2021-04-13
- 圓柱滾子式三叉桿萬向聯(lián)軸器熱彈流脂潤滑特性分析*
柱滾子半徑、回轉(zhuǎn)半徑、潤滑脂初始黏度以及流變指數(shù)對(duì)潤滑油膜壓力、膜厚和平均溫升的影響。圓柱滾子式三叉桿萬向聯(lián)軸器及滑塊組件結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 圓柱滾子式三叉桿萬向聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)及滑塊組件結(jié)構(gòu)Fig 1 The structure of tripod universal coupling of cylindrical roller (a) and the structure slide block assembly (b)1.2 基本方程對(duì)于圓柱滾子式三叉桿萬
潤滑與密封 2021年3期2021-03-30
- 支化GAP分子結(jié)構(gòu)與流變性能表征研究①
粘數(shù)法與均方回轉(zhuǎn)半徑法計(jì)算，以確定其結(jié)果的可靠性。2.3.1 特性粘數(shù)法特性粘數(shù)定義支化因子g′[21]，如式(4)所示：(4)其中，[η]br與[η]lin為相同相對(duì)分子質(zhì)量下的支化分子特性粘數(shù)與線性分子特性粘數(shù)。在相同相對(duì)分子質(zhì)量的支化聚合物，因支化程度不同，有不同數(shù)量的長鏈或短鏈，導(dǎo)致線團(tuán)緊縮，在溶液中特性粘數(shù)會(huì)比線性聚合物的特性粘數(shù)有所降低[22]，g′值通常在0～1之間。GAP的的K和α值結(jié)果如表2所示。表2 GAP的K、α測(cè)定結(jié)果不同線性GAP
固體火箭技術(shù) 2021年1期2021-03-09
- 微支化聚丙烯酰胺的支化結(jié)構(gòu)表征及熱穩(wěn)定性/流變性研究
子而言，均方回轉(zhuǎn)半徑(Rg)是表征其分子鏈結(jié)構(gòu)形狀的重要參數(shù)之一，不同的形狀，如實(shí)心球、長棍及無規(guī)線團(tuán)，其Rg值有明顯的數(shù)量差異。理論上可以用Rg的數(shù)量級(jí)的大小判斷高分子的形狀。對(duì)于支化聚合物，由于支化點(diǎn)的牽制，支化高分子鏈段的空間排布較線性高分子鏈段的排布緊密。當(dāng)分子量相同時(shí)，支化高分子的均方回轉(zhuǎn)半徑(Rg)小于線性高分子鏈的均方回轉(zhuǎn)半徑(Rg)，二者的比值支化因子(g)可用來描述支化聚合物的支化程度。式中Rg支化——支化聚合物的均方回轉(zhuǎn)半徑，nm；Rg
應(yīng)用化工 2021年1期2021-02-04
- 曲軸偏心位粗車加工系統(tǒng)平衡問題的分析
為配重塊質(zhì)心回轉(zhuǎn)半徑;ω為機(jī)床主軸旋轉(zhuǎn)角速度;φ為曲軸質(zhì)心繞機(jī)床主軸旋轉(zhuǎn)角度;Δφi為配重塊初始位中心軸線與曲軸初始位中心軸線在XOY面上投影線的夾角;FXO為加工系統(tǒng)內(nèi)各質(zhì)心所受外力對(duì)O點(diǎn)在X軸方向上的反作用力;FYO為加工系統(tǒng)內(nèi)各質(zhì)心所受外力對(duì)O點(diǎn)在Y軸方向上的反作用力;FXW為加工系統(tǒng)內(nèi)各質(zhì)心所受外力對(duì)W點(diǎn)在X軸方向上的反作用力;FYW為加工系統(tǒng)內(nèi)各質(zhì)心所受外力對(duì)W點(diǎn)在Y軸方向上的反作用力;l為O點(diǎn)與W點(diǎn)間距離,即曲軸總長;g為重力加速度。4 參數(shù)分
機(jī)械制造 2021年1期2021-01-22
- 關(guān)于45 ft.集裝箱運(yùn)輸半掛車列車超長問題的分析及對(duì)策建議
)，半掛車前回轉(zhuǎn)半徑≤2 040 mm，為滿足掛車前回轉(zhuǎn)半徑的要求，現(xiàn)有的45英尺集裝箱半掛車牽引銷到車輛前端的距離(以下簡稱前懸)均較?。黄ヅ?×4半掛牽引車時(shí)，在滿足主掛匹配后牽引車的后尾部能夠安全轉(zhuǎn)彎的情況下，掛車的前懸≤780 mm。因此，牽引銷到車輛最后端的距離較大，導(dǎo)致列車長度相對(duì)較長。由于前回轉(zhuǎn)半徑與掛車前懸和前部橫梁寬度有關(guān)，因此，可以在原有尺寸參數(shù)基礎(chǔ)上，適當(dāng)增大掛車前懸(如圖3所示)，減小現(xiàn)有的前端橫梁寬度，減小掛車軸距，即增加掛車和牽
商用汽車 2020年8期2020-11-04
- 基于矩陣分析法的回轉(zhuǎn)清理篩運(yùn)動(dòng)參數(shù)仿真優(yōu)化*
角度選擇篩面回轉(zhuǎn)半徑、篩面傾角、回轉(zhuǎn)頻率及含雜率等4 個(gè)主要參數(shù)作為控制變量進(jìn)行模擬和優(yōu)化。1.2 評(píng)價(jià)指標(biāo)的確定篩分效率是衡量回轉(zhuǎn)清理篩工作效果的重要指標(biāo)。它是指篩分時(shí)實(shí)際得到的篩下物料的重量與入篩物料內(nèi)所含可過篩物料的重量之比,反映了篩選工作效果。另一方面，物料在篩面上的平均推進(jìn)速度決定了篩選的工作效率，推進(jìn)速度快，物料處理量就大，回轉(zhuǎn)清理篩的產(chǎn)量就高。在篩選過程中，我們既追求好的工作效果，又希望得到高的工作效率。因此，選擇篩分效率和物料推進(jìn)速度作為衡
糧食加工 2020年6期2020-10-23
- 金屬有機(jī)骨架與相變芯材相互作用的分子動(dòng)力學(xué)
芯材分子的回轉(zhuǎn)半徑回轉(zhuǎn)半徑是表征聚合物或者大分子在空間延展程度的物理量.由于聚合物分子通常具有大量的空間排列取向和不同的構(gòu)型，所以通常用某些特性的統(tǒng)計(jì)（總體）平均值來描述分子鏈的構(gòu)型.用于量化整體構(gòu)型的其中一個(gè)重要參數(shù)就是回轉(zhuǎn)半徑.旋轉(zhuǎn)半徑s通常定義為分子中原子與其質(zhì)心的均方根距離，即式中，si是第i個(gè)原子到質(zhì)心的距離，mi為該原子的質(zhì)量.回轉(zhuǎn)半徑的分子動(dòng)力學(xué)模擬結(jié)果如圖3所示.在本文中，所有的回轉(zhuǎn)半徑都是基于相變芯材進(jìn)行的.從圖中可以看出，十八酸分子在
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年1期2020-06-04
- 某電廠重件碼頭改造裝卸乏燃料工藝研究
可知，門機(jī)在回轉(zhuǎn)半徑10～29.7 m時(shí)，起重量為200 t；門機(jī)在回轉(zhuǎn)半徑10～25 m時(shí)，起重量為420 t。根據(jù)乏燃料裝卸要求，乏燃料貨包的碼頭裝卸設(shè)備應(yīng)按額定負(fù)荷降低25%使用，并設(shè)置起重量限表3 420 t固定式門機(jī)技術(shù)規(guī)格參數(shù)表制器。該工程乏燃料貨包重量取130 t，裝卸設(shè)備所需額定起重量取≥180 t。該工程現(xiàn)有固定式門機(jī)起重量為200 t和420 t，可以滿足裝卸船要求，對(duì)應(yīng)的門機(jī)回轉(zhuǎn)半徑范圍為10～29.7 m。3.2 碼頭裝卸設(shè)備回轉(zhuǎn)半
港口裝卸 2020年1期2020-04-10
- NC/TMETN黏結(jié)體系的多尺度模擬及實(shí)驗(yàn)研究
度、安全性、回轉(zhuǎn)半徑、徑向分布函數(shù)和力學(xué)性能等，在介觀尺度下研究了其混合過程，得出了NC/TMETN黏結(jié)體系的最佳質(zhì)量比，同時(shí)對(duì)不同質(zhì)量比NC/TMETN黏結(jié)體系的機(jī)械感度與拉伸強(qiáng)度進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證，以期為NC/TMETN基低敏感推進(jìn)劑配方設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)。1 數(shù)值模擬1.1 模型構(gòu)建采用Material Studio 5.5構(gòu)建NC分子鏈(鏈節(jié)數(shù)為20，含氮量為12%，見圖1)，在Forcite模塊中，采用COMPASS力場(chǎng)[14-15]對(duì)其結(jié)構(gòu)優(yōu)化獲得穩(wěn)
火炸藥學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-30
- 基于EDEM的回轉(zhuǎn)組合多層篩篩選過程的離散元分析
的回轉(zhuǎn)頻率和回轉(zhuǎn)半徑是影響物料在篩面上相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度和運(yùn)動(dòng)軌跡的兩個(gè)主要因素?；剞D(zhuǎn)頻率高，物料在篩面上的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度快，自動(dòng)分級(jí)能力強(qiáng)，但物料的穿孔比較困難，影響篩下物的量?；剞D(zhuǎn)頻率低，物料在篩面上的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度慢，自動(dòng)分級(jí)能力較差，但是物料穿孔容易，容易使不該過篩的顆粒穿過篩孔，影響篩下物的純度，降低糧食或油料清理除雜效率[3]。回轉(zhuǎn)半徑是影響物料在篩面上運(yùn)動(dòng)軌跡的主要因素?；剞D(zhuǎn)頻率確定的條件下，回轉(zhuǎn)半徑越大，物料在篩體的帶動(dòng)下，相對(duì)于篩面的運(yùn)動(dòng)軌跡也越大
中國油脂 2019年6期2019-08-22
- 拖曳系統(tǒng)回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)中的沖擊特性
陡增，尤其是回轉(zhuǎn)半徑較小的情況下，拖曳體的沉深顯著增大，其中也包含了部分非線性響應(yīng)行為。Zhu[4]模擬了母船完成指定的水面操縱運(yùn)動(dòng)軌跡情況下拖曳體的運(yùn)動(dòng)和張力歷程，但是基于有限元的數(shù)值模型中采用了瑞利阻尼模型，這與水面操縱運(yùn)動(dòng)中的響應(yīng)纜段部分失速造成的阻尼力差異較大。王志博[5]利用質(zhì)量、剛度、阻尼的歸納方法建立動(dòng)力學(xué)模型模擬了拖曳體在規(guī)則波中的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。Wang[6]采用Ablow[2]的動(dòng)力學(xué)模型模擬了母船水平面操縱參數(shù)對(duì)水下拖曳體的影響。由于Abl
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年7期2019-08-16
- 鏈長對(duì)無定型聚乙烯導(dǎo)熱性能影響的NEMD研究
2.4 均方回轉(zhuǎn)半徑(2)式中,rcm為質(zhì)心離開原點(diǎn)的矢量；ri為各鏈單元離開原點(diǎn)的矢量。圖6為聚乙烯L=100、300、500分子鏈均方回轉(zhuǎn)半徑模擬變化曲線。圖6 PE分子鏈(L=100、300、500)均方回轉(zhuǎn)半徑的模擬曲線圖6給出了300 K時(shí)NVE系綜下運(yùn)行的MD模擬過程，在0 ps～500 ps的范圍內(nèi)，鏈長100、300、500分子鏈的均方回轉(zhuǎn)半徑隨時(shí)間變化的曲線圖。由圖6可知，L=100的分子鏈波動(dòng)范圍最大，L=300的次之，L=500的最小
山西化工 2019年3期2019-08-01
- 細(xì)胞色素c與富勒烯衍生物的吸附相互作用*
SD)、均方回轉(zhuǎn)半徑(radius of gyration, Rg)隨吸附模擬時(shí)間的變化曲線。其中，RMSD為蛋白質(zhì)在這個(gè)時(shí)刻的構(gòu)象與初始構(gòu)象進(jìn)行對(duì)比，使之與初始構(gòu)象的重心重合，然后計(jì)算每個(gè)對(duì)應(yīng)原子的坐標(biāo)的差值，把差值平方再平均，最后開根號(hào)。它表示蛋白質(zhì)結(jié)構(gòu)隨時(shí)間的演化。Rg為蛋白分子內(nèi)的每個(gè)原子到蛋白質(zhì)質(zhì)心距離的平方的平均值，表示蛋白質(zhì)在空間的伸展程度。如圖1(a)所示，P1(細(xì)胞色素c與富勒醇)和P2(細(xì)胞色素c與三丙二酸富勒烯)的相互作用能隨著模擬時(shí)
中國科學(xué)院大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-07-26
- 玉米收獲機(jī)清選裝置內(nèi)雜余拋送器設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
——撥指運(yùn)動(dòng)回轉(zhuǎn)半徑，mmf——摩擦因數(shù)β——重力與撥指間夾角，(°)γ——撥指的轉(zhuǎn)角，(°)δ——離心力與撥指間夾角，(°)聯(lián)立公式(9)～(18)得出玉米脫出物顆粒在雜余拋送器撥指上減速和加速時(shí)運(yùn)動(dòng)方程為(19)其中j=kρu2(sin(δ+α)?fcos(δ+α))-g(cosδ±fsinδ)(20)q=kρu2(cos(δ+α)±fsin(δ+α))+g(sinδ?fcosδ)(21)式中“±、?”上、下符號(hào)分別代表顆粒在雜余拋送器撥指上減速和加速
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2019年4期2019-04-29
- 金納米顆粒作用下全α型蛋白質(zhì)構(gòu)象轉(zhuǎn)變過程研究
標(biāo)。結(jié)構(gòu)參量回轉(zhuǎn)半徑(radius of gyration,Rg)描述蛋白質(zhì)分子的整體尺寸，標(biāo)志著蛋白質(zhì)分子的疏松程度。回轉(zhuǎn)半徑值越大說明體系越松散。回轉(zhuǎn)半徑Rg的定義為(2)其中N是體系中蛋白質(zhì)原子的數(shù)量，r(i)和rcenter分別是第i原子的坐標(biāo)和質(zhì)心的坐標(biāo)。(3)其中，ttotal為總模擬時(shí)間。在本文中主要研究蛋白質(zhì)骨架碳原子的漲落情況，由此判斷蛋白質(zhì)分子運(yùn)動(dòng)的自由程度。本文中，我們將對(duì)蛋白質(zhì)1 BBL在不同大小的金納米顆粒作用下的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性、松散
中國計(jì)量大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-02-14
- 不同含氮量NC對(duì)CMDB推進(jìn)劑力學(xué)性能的影響
算彈性常數(shù)、回轉(zhuǎn)半徑和徑向分布函數(shù)等參數(shù)，從分子水平上認(rèn)識(shí)不同含氮量的NC與推進(jìn)劑其他組分相互作用的實(shí)質(zhì)，為探索結(jié)構(gòu)更復(fù)雜的NC對(duì)推進(jìn)劑力學(xué)性能的影響奠定基礎(chǔ)。同時(shí)結(jié)合拉伸試驗(yàn)，測(cè)試含有不同含氮量NC的CMDB推進(jìn)劑的力學(xué)性能，為理論研究提供數(shù)據(jù)支撐，并為改善CMDB推進(jìn)劑的力學(xué)性能奠定數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。1 分子動(dòng)力學(xué)模擬1.1 物理建模依據(jù)NG、NC和HMX的化學(xué)結(jié)構(gòu)式，采用美國Accelrys公司開發(fā)的Materials Studio 7.0 軟件的Visua
火炸藥學(xué)報(bào) 2018年6期2019-01-19
- 絮凝體的DLCA分形仿真模擬及水力條件對(duì)其影響
中每個(gè)團(tuán)簇的回轉(zhuǎn)半徑、分形維數(shù)和孔隙率等參數(shù)，然后求取平均數(shù)，總結(jié)規(guī)律。其中回轉(zhuǎn)半徑是表征絮體的大小，絮體的平均回轉(zhuǎn)半徑表征的是絮體中的每個(gè)粒子平均距離絮體中心的距離；絮體的回轉(zhuǎn)分形維數(shù)的計(jì)算表示的是粒子的聚集程度；孔隙率是團(tuán)簇空隙所占團(tuán)簇的總比例，孔隙率表示的絮體的密實(shí)程度，在模型中，可以認(rèn)為絮體的孔隙率越大，水流進(jìn)入絮體的內(nèi)部，帶來團(tuán)簇的絮凝效果更好。2 絮凝過程及絮體形態(tài)分析2.1 兩種模型絮凝結(jié)束時(shí)的絮體圖像本研究設(shè)定模型中初始釋放粒子總數(shù)為5 0
山西建筑 2018年36期2018-12-28
- 半潛式航行體水平定深回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)研究
可知：1)其回轉(zhuǎn)半徑隨著垂直舵角的增大而減小，最小回轉(zhuǎn)半徑為26 m，最大回轉(zhuǎn)半徑為103 m。2)相同垂直舵角條件下，回轉(zhuǎn)半徑對(duì)航速不敏感，隨著航速的增大略有增大。3)航行體定?；剞D(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)過程中，航行深度與航速、垂直舵角成正比關(guān)系，隨二者增大而增大。4)橫滾角隨航速的增大變化不明顯，隨垂直舵角的增大而增大。3 結(jié)束語本文在不同航速和不同垂直舵角下對(duì)半潛式航行體的水平定深回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)進(jìn)行仿真分析，結(jié)果表明：半潛式航行體具有良好的回轉(zhuǎn)機(jī)動(dòng)性能。注意到航速對(duì)航行體深
數(shù)字海洋與水下攻防 2018年3期2018-12-20
- 免耕播種機(jī)動(dòng)態(tài)仿生破茬裝置設(shè)計(jì)與參數(shù)試驗(yàn)優(yōu)化
茬刀任意一點(diǎn)回轉(zhuǎn)半徑，mmrj——反轉(zhuǎn)破茬刀任意一點(diǎn)回轉(zhuǎn)半徑，mmI——變速比由式(1)、(2)可得出正、反轉(zhuǎn)仿生破茬刀的平均切割線速度為(3)(4)式中v1——正轉(zhuǎn)破茬刀任意一點(diǎn)的平均切割線速度，m/sv2——反轉(zhuǎn)破茬刀任意一點(diǎn)的平均切割線速度，m/sn——正、反轉(zhuǎn)仿生破茬刀轉(zhuǎn)速，r/s為使動(dòng)態(tài)仿生破茬裝置模擬出蝗蟲口器切割植物體的異向等速咬合運(yùn)動(dòng)方式，正、反轉(zhuǎn)仿生破茬刀的平均切割線速度應(yīng)近似相等，因此得出驅(qū)動(dòng)軸旋轉(zhuǎn)角速度、機(jī)具前進(jìn)速度和行星齒輪變速機(jī)構(gòu)
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2018年10期2018-10-20
- 葡萄糖氧化酶與6-脫氧-D-葡萄糖作用機(jī)制的模擬分析
3 GOx的回轉(zhuǎn)半徑隨時(shí)間的變化圖4 GOx活性口袋的回轉(zhuǎn)半徑隨時(shí)間的變化圖2為GOx及含有底物分子6-deoxy-D-glucose的GOx的RMSD值?？煽闯鯣Ox的RMSD值在0-80ns的時(shí)間范圍內(nèi)波動(dòng)明顯，在80-130 ns的時(shí)間范圍內(nèi)，GOx的RMSD值較為平穩(wěn)，130-200ns之間，GOx的RMSD值先增大至3 ?，隨后保持穩(wěn)定狀態(tài)。而添加底物后GOx的RMSD值在0-200 ns的時(shí)間范圍內(nèi)小幅度波動(dòng)，逐步達(dá)到平衡。3.3 回轉(zhuǎn)半徑分析
智慧健康 2018年6期2018-05-10
- 高分子鏈構(gòu)象與納米顆粒尺寸的關(guān)系
溶液中的平均回轉(zhuǎn)半徑RG0≈4.1[6].L遠(yuǎn)大于2RG0，可以避免高分子鏈通過周期性邊界條件與自身相互作用.高分子鏈的任意2個(gè)單體間存在Lennard-Jones (LJ)勢(shì)能：(1)(2)式中2個(gè)單體的平衡距離req= 0.8，允許的最大鍵長rmax= 1.3， 彈性系數(shù)kF= 100kBT/2.其中kB是玻爾茲曼常數(shù)，T是系統(tǒng)溫度.另外，高分子鏈單體與納米顆粒之間也考慮LJ勢(shì)能的作用，形式與式(1)相似，單體與納米顆粒之間LJ勢(shì)能的作用強(qiáng)度用εpn表
- 轉(zhuǎn)筒與槳葉組合式日糧混合機(jī)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)優(yōu)化
筒轉(zhuǎn)速、槳葉回轉(zhuǎn)半徑為試驗(yàn)因素，以混合均勻度、凈功耗為評(píng)價(jià)指標(biāo)，采用二次回歸正交旋轉(zhuǎn)組合試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行試驗(yàn)研究。運(yùn)用Design-Expert軟件建立并優(yōu)化分析了試驗(yàn)因素與評(píng)價(jià)指標(biāo)之間的回歸數(shù)學(xué)模型，對(duì)優(yōu)化結(jié)果進(jìn)行了試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明：各試驗(yàn)因素對(duì)混合均勻度的影響由大到小依次為填充率、轉(zhuǎn)筒轉(zhuǎn)速、混合時(shí)間、槳葉回轉(zhuǎn)半徑；各試驗(yàn)因素對(duì)凈功耗的影響由大到小依次為混合時(shí)間、轉(zhuǎn)筒轉(zhuǎn)速、填充率、槳葉回轉(zhuǎn)半徑；最佳參數(shù)組合方案為混合時(shí)間3.5 min、填充率66%、轉(zhuǎn)
農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報(bào) 2017年10期2017-11-15
- 犁旋組合式油菜播種開溝起壟裝置設(shè)計(jì)
壁切土直刀的回轉(zhuǎn)半徑、翼板長度、翼板角度；影響回土率的主次順序?yàn)橐戆彘L度、翼板角度、溝壁切土直刀的回轉(zhuǎn)半徑。裝置最優(yōu)的工作參數(shù)組合為溝壁切土直刀的回轉(zhuǎn)半徑為351 mm，翼板長度為78 cm，翼板角度為41°。對(duì)最優(yōu)工作參數(shù)組合進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，各評(píng)價(jià)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果與軟件分析值的相對(duì)偏差均不超過1%。該研究可為油菜壟作高產(chǎn)栽培提供技術(shù)參考。農(nóng)業(yè)機(jī)械；設(shè)計(jì)；農(nóng)作物；油菜；犁旋組合式；開溝；壟作0 引 言油菜是一種重要的油料作物，其菜籽油占中國居民食用植物油的40%
農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào) 2017年20期2017-11-13
- 異丙醇鈦控制水解的小角X射線散射
得到分散相的回轉(zhuǎn)半徑g、形狀、粒度分布、分形維數(shù)、聚合物分子量等信息，進(jìn)而推斷體系中發(fā)生的變化，另外，利用SAXS還可以非破壞性地對(duì)樣品進(jìn)行實(shí)時(shí)測(cè)試，因此，SAXS已成為研究溶膠形成過程的有效方法[19]。本文以異丙醇鈦[Ti(-OC3H7)4]為原料，通過改變加水比例控制Ti(-OC3H7)4水解，利用SAXS法研究不同H2O/Ti(-OC3H7)4（摩爾比）的初始反應(yīng)混合物形成TiO2溶膠的過程，獲得金屬鈦的醇鹽在控制水解條件下形成溶膠的規(guī)律，并探討膠
化工學(xué)報(bào) 2017年9期2017-10-13
- 小角X射線散射表征非晶合金納米尺度結(jié)構(gòu)非均勻?
義為散射體的回轉(zhuǎn)半徑,物理含義類似于慣性半徑,用于度量電子密度不均勻散射體的特征尺寸.方程(5)進(jìn)一步變換可得由(6)式可知,如果體系服從Guinier定律時(shí),lnI(q)-q2在小q區(qū)域呈現(xiàn)直線關(guān)系. 通常在qRg≤1條件下,回轉(zhuǎn)半徑Rg的值可通過直線的斜率得到.但是,這種直線關(guān)系強(qiáng)烈依賴于散射體形狀.對(duì)于球形單分散散射體,lnI(q)-q2在相當(dāng)大的q區(qū)域都呈現(xiàn)直線.散射體偏離球狀越遠(yuǎn),呈現(xiàn)直線的q區(qū)域越小.隨著q的增大,lnI(q)-q2關(guān)系將很快變
物理學(xué)報(bào) 2017年17期2017-09-09
- 低溫多效海水淡化工程蒸發(fā)器吊裝計(jì)算分析
主臂，9 m回轉(zhuǎn)半徑時(shí)，起吊能力為134.3 t>126.51 t(第7效蒸發(fā)器重量)，滿足除第5，6效以外的所有蒸發(fā)器卸貨的要求。第5，6效采用雙機(jī)抬吊的方式進(jìn)行卸貨。按照規(guī)范要求，當(dāng)采用雙機(jī)抬吊構(gòu)件時(shí)，需起重機(jī)的起重能力進(jìn)行合理的負(fù)荷分配(吊重質(zhì)量不得超過兩臺(tái)起重機(jī)所允許起重量總和的 75%，每一臺(tái)起重機(jī)的負(fù)荷量不宜超過其安全負(fù)荷量的 80%)。選擇一臺(tái)國產(chǎn)260 t履帶吊和一臺(tái)利勃海爾 LTM400汽車吊。260 t履帶吊計(jì)算：蒸發(fā)器組合體重量204
山西建筑 2017年1期2017-02-23
- 巖土施工履帶式起重機(jī)的選型
算，假設(shè)減少回轉(zhuǎn)半徑，則允許起重量增加來達(dá)到70%的負(fù)載行駛安全要求。事實(shí)上，這樣的驗(yàn)算是錯(cuò)誤的。用最大仰角78°進(jìn)行靜止驗(yàn)算后，如減少回轉(zhuǎn)半徑，只能減少臂長，這樣會(huì)加大被吊物碰地的可能性，或該種起重機(jī)本身就沒有負(fù)載行駛所要求的臂長。2 實(shí)際應(yīng)用2.1 應(yīng)用出發(fā)點(diǎn)根據(jù)JGJ 33—2012建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程，針對(duì)履帶式起重機(jī)吊裝方案中的典型錯(cuò)誤，作者在進(jìn)行履帶式起重機(jī)選型時(shí)的出發(fā)點(diǎn)如下：1)在保證安全的前提下，選擇型號(hào)最小的起重機(jī)，以降低施工成本。2
山西建筑 2016年13期2016-11-25
- 1WG—4型微耕機(jī)
：24把最大回轉(zhuǎn)半徑：16.5厘米旋耕寬度：86厘米旋耕深度：≥8厘米作業(yè)速度：≥0.2米/秒旋耕生產(chǎn)效率：1～2畝/時(shí)（2）播種施肥行數(shù)：1～2行深度：2～10厘米工作幅寬：20～45厘米效率：2～3畝/時(shí)種子破損率：≤1%排種、肥器形式：外槽輪式排種量：2.5～5公斤/畝排肥量：10～50公斤/畝（3）開溝培土培土行數(shù)：1培土深度：2～20厘米效率：2～3畝/時(shí)（4）除草幅寬：50厘米工作效率：1～2畝/時(shí)（山東 左凡）
農(nóng)村百事通 2016年17期2016-11-05
- 鈦酸納米管形成過程中不同水熱反應(yīng)階段產(chǎn)物表征及其對(duì)Cd(Ⅱ)吸附的特性研究
明, 樣品的回轉(zhuǎn)半徑、孔體積對(duì)吸附量影響較小, 而比表面積和平均孔徑可能會(huì)顯著影響吸附容量。鈦酸納米管; SAXS; 吸附; Langmuir-Freundlich模型鈦酸納米管作為一種新型的納米材料, 具有制備方法簡單、管徑均一、比表面積和孔體積較大、表面帶電性、離子交換能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn), 在重金屬吸附領(lǐng)域有較大的研究價(jià)值與應(yīng)用潛力[1]。Kasuga等[2–3]以銳鈦礦(TiO2)為鈦源, 首次通過水熱反應(yīng)制備出鈦酸納米管。在 110oC條件下, 水熱反應(yīng)
- 火炮回轉(zhuǎn)半徑測(cè)邊網(wǎng)檢測(cè)法及其誤差分析
001)火炮回轉(zhuǎn)半徑測(cè)邊網(wǎng)檢測(cè)法及其誤差分析霍李，王媛，趙黎興(中國白城兵器試驗(yàn)中心，吉林白城137001)為提高火炮回轉(zhuǎn)半徑的測(cè)量精度，提出一種五垂點(diǎn)測(cè)邊網(wǎng)檢測(cè)方法，并對(duì)各誤差源進(jìn)行分析。首先，在火炮檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)布設(shè)5個(gè)垂點(diǎn)的測(cè)邊網(wǎng);然后，通過測(cè)邊網(wǎng)條件平差的方法對(duì)測(cè)量邊長值進(jìn)行平差處理，得到各測(cè)量邊長的平差值;最后，用測(cè)量邊長的平差值計(jì)算各點(diǎn)的相對(duì)坐標(biāo)，并通過圓擬合得到火炮回轉(zhuǎn)半徑值。采用蒙特卡洛方法對(duì)各誤差源進(jìn)行模擬的結(jié)果表明:當(dāng)標(biāo)記點(diǎn)分布不均勻的角度均
中國測(cè)試 2016年11期2016-04-01
- DBQ3000TM吊車安裝工藝與方法探討
36T汽車吊回轉(zhuǎn)半徑5米，主臂長18.15米，額定負(fù)荷為19.5噸，負(fù)荷率為76%；50T汽車吊回轉(zhuǎn)半徑5.9米，主臂長16.5米，額定負(fù)荷為24噸，負(fù)荷率為75%，吊車負(fù)荷率符合要求。2.3 用36T汽車吊安裝主梁、十字梁組件、走臺(tái)斜梯。2.4 回轉(zhuǎn)支撐安裝：將針齒圈及滾子夾套組合成圓針齒圈。針齒圈組件重10.6T。滾子夾套組件重11.6T，用36T汽車吊與25T汽車吊雙機(jī)吊裝就位。鋼絲繩選用б＝155kg/mm26×37＋1 Φ28mm 8股受力，K＝
決策與信息 2015年36期2015-12-01
- DBQ3000TM吊車安裝工藝與方法探討
36T汽車吊回轉(zhuǎn)半徑5米，主臂長18.15米，額定負(fù)荷為19.5噸，負(fù)荷率為76%;50T汽車吊回轉(zhuǎn)半徑5.9米，主臂長16.5米，額定負(fù)荷為24噸，負(fù)荷率為75%，吊車負(fù)荷率符合要求。2.3用36T汽車吊安裝主梁、十字梁組件、走臺(tái)斜梯。2.4回轉(zhuǎn)支撐安裝：將針齒圈及滾子夾套組合成圓針齒圈。針齒圈組件重10.6T。滾子夾套組件重11.6T，用36T汽車吊與25T汽車吊雙機(jī)吊裝就位。鋼絲繩選用б=155kg/mm26×37+1 ?Φ28mm ?8股受力，K=
決策與信息·下旬刊 2015年12期2015-10-21
- Mg-12Gd合金的時(shí)效析出行為
后，析出相的回轉(zhuǎn)半徑為2 nm，所占體積分?jǐn)?shù)為1.5%，大于在150 ℃時(shí)效同樣時(shí)間的析出效果。與傳統(tǒng)TEM像分析不同，小角度X射線散射可以獲得具有統(tǒng)計(jì)意義的析出相定量信息。國內(nèi)外的研究人員利用SAXS方法對(duì)Mg-Y-Nd、Mg-Nd-Gd、Mg-Gd-Zr等合金進(jìn)行了研究[13-17]，這些合金早期析出相主要為盤片狀。本文作者利用TEM和同步輻射SAXS研究了Mg-Gd二元合金時(shí)效初期的析出過程，得到了析出相回轉(zhuǎn)半徑、積分強(qiáng)度與時(shí)效溫度和時(shí)間的關(guān)系，為進(jìn)
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2015年6期2015-03-18
- 回旋加速器教學(xué)中應(yīng)該注意的幾個(gè)問題
的快，磁場(chǎng)中回轉(zhuǎn)半徑增加的快，這樣，經(jīng)過很少的加速次數(shù)，回轉(zhuǎn)半徑就可達(dá)到回旋加速器半徑R；若加速電壓較低，每次加速動(dòng)能(速度)增加的慢，磁場(chǎng)中回轉(zhuǎn)半徑增加的慢，經(jīng)過很多的加速次數(shù)，回轉(zhuǎn)半徑仍可達(dá)到回旋加速器半徑R，所以最大動(dòng)能與加速電壓無關(guān).綜上所述，在指導(dǎo)學(xué)生學(xué)習(xí)中，幫助學(xué)生明白以上幾個(gè)問題，學(xué)生就能很好的理解回旋加速器的原理.以上過程充分體現(xiàn)了對(duì)細(xì)節(jié)和思維過程的關(guān)注，這一做法值得在物理問題解決中推廣貫徹.4 回旋加速器中的“時(shí)間”問題參考文獻(xiàn)：[1]胡
物理之友 2014年4期2014-08-28
- 葉片平衡工裝的設(shè)計(jì)及計(jì)算
、重心位置、回轉(zhuǎn)半徑，節(jié)省了大量的計(jì)算，體現(xiàn)了建模軟件應(yīng)用于平衡工裝設(shè)計(jì)的優(yōu)越性。下文我們將以某型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子葉片平衡工裝為例，簡單探討葉片平衡工裝的設(shè)計(jì)及計(jì)算。2 某型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子裝配和平衡技術(shù)要求b.重心距平面N距離：c.對(duì)中心轉(zhuǎn)動(dòng)慣量JZ：由于轉(zhuǎn)動(dòng)慣量JZ和回轉(zhuǎn)半徑RZ有如下的關(guān)系：JZ= M·RZ2，推出3 某型汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子平衡工裝的設(shè)計(jì)及計(jì)算3.1 初始模型分析在進(jìn)行某汽輪機(jī)所使用的轉(zhuǎn)子的平衡實(shí)驗(yàn)過程中，需要首先進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn)，利用轉(zhuǎn)子模擬件做初始實(shí)驗(yàn)。
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年5期2014-07-30
- 擺式剪板機(jī)刀架設(shè)計(jì)計(jì)算
按左端點(diǎn)K為回轉(zhuǎn)半徑R上的點(diǎn)，刀架后傾6.5°時(shí)，計(jì)算右端點(diǎn)M的回轉(zhuǎn)半徑OM如圖5b所示，在直角三角形LOK中：右端點(diǎn)M 的回轉(zhuǎn)半徑為OM。從M 點(diǎn)向OK 作垂直線交OK 于N 點(diǎn)，則：（與前面結(jié)果相差0.0005）∴△左=OK-OM=900.347-894.631=5.716mm上述△左=5.716mm 量即為按左端K 為基點(diǎn)計(jì)算時(shí)，K 點(diǎn)相對(duì)M 點(diǎn)應(yīng)刨去或M 點(diǎn)相對(duì)K 點(diǎn)應(yīng)墊出量。3.3 取刀架中心位置對(duì)稱設(shè)計(jì)計(jì)算（與前述算法比較）在圖6 中，K 為刀
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2013年1期2013-06-29
- NC/NG共混體系的分子動(dòng)力學(xué)模擬研究
行分析來獲取回轉(zhuǎn)半徑和徑向分布函數(shù)。2 結(jié)果與討論2.1 NC 分子的回旋半徑分析回轉(zhuǎn)半徑指線性聚合物分子鏈中每個(gè)鏈節(jié)與分子鏈質(zhì)心之間距離的統(tǒng)計(jì)平均值，是能夠直接反映線性分子鏈構(gòu)象的特征參數(shù)。由于NG 與NC 分子間的相互作用必然會(huì)影響NC 分子鏈的構(gòu)象，同時(shí)考慮到溫度也是決定NC 分子鏈構(gòu)象的一個(gè)重要因素，因此通過回轉(zhuǎn)半徑來研究NC 分子鏈構(gòu)象受NG分子數(shù)量和溫度影響的變化，進(jìn)而得到NG 與NC 分子間相互作用的直觀映像。NC 純物質(zhì)及不同質(zhì)量比的NC/
兵工學(xué)報(bào) 2013年1期2013-02-23
- 時(shí)效析出過程中Al-4.74Cu-0.50Mg-0.30Ag合金的小角度X散射研究
得出了析出相回轉(zhuǎn)半徑、積分強(qiáng)度(與體積分?jǐn)?shù)相關(guān))與時(shí)效溫度和時(shí)間的關(guān)系，為進(jìn)一步研究Al-Cu-Mg-Ag合金具有統(tǒng)計(jì)意義的定量信息提供數(shù)據(jù)，初步探索了含盤狀析出相鋁合金在小角度范圍內(nèi)對(duì)X射線的散射規(guī)律。1 實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)材料和熱處理制度試驗(yàn)合金成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為Cu 4.74%，Mg 0.50%，Ag 0.30%，余量為Al的擠壓板帶，擠壓比為12.3。經(jīng)過520 ℃、2 h固溶淬火，分別在160、170、180和200 ℃下進(jìn)行不同時(shí)間的等溫時(shí)效。1
中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年4期2011-11-08
- 確定起重機(jī)合理回轉(zhuǎn)速度的原則與方法
］式中：R為回轉(zhuǎn)半徑的長度，m.懸掛在鋼絲繩上的吊重，由于FL使鋼絲繩向外偏斜角度φ1，使吊重的實(shí)際回轉(zhuǎn)半徑由R增為R1，式中：ΔR1為FL作業(yè)半徑的增量，ΔR1＝Lsinφ1，L為吊重鋼繩長度；H為FL作用下，起重臂頂部距起吊重物重心的距離，m.式中：n1為回轉(zhuǎn)速度，r·min-1.1.1.2 切向慣性力產(chǎn)生的偏擺角在回轉(zhuǎn)啟動(dòng)或制動(dòng)時(shí)刻，吊重在起重臂頭的切向慣性力FQ影響下將產(chǎn)生滯后的擺角φ2，作用在吊重上的FQ及φ2和mg，F(xiàn)Q之間的力學(xué)關(guān)系為式中：t
中國工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2011年2期2011-03-16
- 曲軸相位角測(cè)量誤差分析及消除措施
相位角誤差和回轉(zhuǎn)半徑誤差相互關(guān)聯(lián)，而且對(duì)二者的誤差要求非常嚴(yán)格，因此這兩項(xiàng)的加工和測(cè)量都比較復(fù)雜。本文以六拐曲軸為例，分析了連桿頸120°相位角的測(cè)量誤差及誤差消除措施。1 圖紙技術(shù)要求圖1為六拐曲軸回轉(zhuǎn)半徑和相位角的技術(shù)要求。從1圖中可以看出：(1)六處連桿頸(Ⅰ-Ⅵ)的回轉(zhuǎn)半徑為R(65±0.08)mm；(2)連桿頸Ⅰ和Ⅵ，Ⅱ和Ⅴ，Ⅲ和Ⅳ同軸；(3)連桿頸Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ對(duì)連桿頸Ⅰ相位角為120°±30′。上述三項(xiàng)中，(1)、(2)兩項(xiàng)測(cè)量比較簡單，且基
中國重型裝備 2010年1期2010-11-29
- 一種相貫線曲線通用切割機(jī)的研制
構(gòu)的偏心機(jī)構(gòu)回轉(zhuǎn)半徑e就可實(shí)現(xiàn)不同直徑的筒體與接管相交所形成的相貫線曲線的自動(dòng)切割。該割炬繞工件的轉(zhuǎn)動(dòng)與上下的同步移動(dòng)采用直接傳動(dòng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)、傳動(dòng)平穩(wěn)，避免了傳動(dòng)積累誤差，可在多種位置點(diǎn)火切割，結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，工作可靠。通過應(yīng)用，取得了明顯的經(jīng)濟(jì)效益，降低了成本，提高了效率3～5倍，切割質(zhì)量穩(wěn)定可靠。是一種低成本自動(dòng)化相貫線曲線的自動(dòng)切割通用設(shè)備。經(jīng)過改進(jìn)，用焊槍代替割矩，還可對(duì)相貫線曲線實(shí)現(xiàn)自動(dòng)焊接。相貫線曲線；自動(dòng)切割機(jī)；大直徑筒體0 前言在石油、
電焊機(jī) 2010年2期2010-11-14
- 乘坐式四輪驅(qū)動(dòng)割草車
間減少。最小回轉(zhuǎn)半徑1.75m。配置剎車轉(zhuǎn)向機(jī)能的特別規(guī)格車，最小回轉(zhuǎn)半徑1.65m。為解決壓倒草體割除困難的問題,采取了車體前方縮小面積設(shè)計(jì)、擴(kuò)大割草入口，減少了草被車體前方壓倒面積，割草性能提高。一般行走時(shí)14km/h，作業(yè)時(shí)8km/h，割草時(shí)效率高，作業(yè)質(zhì)量好。調(diào)整桿可以任意調(diào)整割刀高度，操作方便，降低了被樹枝等刮碰的可能性。圖3 割草車駕駛室圖4 小角度回轉(zhuǎn)圖5 21節(jié)割刀高度可調(diào)
山東農(nóng)機(jī)化 2010年5期2010-04-26