墩底
- V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)參數(shù)研究
墩連續(xù)剛構(gòu)橋中墩墩底水平力和彎矩的影響見(jiàn)圖3。圖3 邊中跨比μ對(duì)中墩墩底水平力和彎矩的影響由圖3可以得到，邊中跨比μ增大時(shí)，中墩墩底水平力先減小，再增大；而中墩墩底彎矩則始終呈現(xiàn)減小的趨勢(shì)。從具體數(shù)值上分析，墩底水平力由4100kN減小到4030kN再增大到4140kN，變化幅度很小，在工程中幾乎可以忽略不計(jì)；而中墩墩底彎矩則減小了10%。由此可見(jiàn)，在實(shí)際的設(shè)計(jì)中，適當(dāng)選取較大的邊中跨比能夠降低中墩墩底彎矩，這對(duì)于中墩樁基的受力是有利的，同時(shí)也能夠降低樁基
價(jià)值工程 2023年33期2023-12-13
- 黏滯阻尼器對(duì)鐵路自復(fù)位橋墩地震響應(yīng)的影響
的性能，但關(guān)于橋墩底部設(shè)置黏滯阻尼器的文獻(xiàn)鮮有涉及。本文提出一種外設(shè)黏滯阻尼器的自復(fù)位橋墩，基于OpenSees 平臺(tái)建立自復(fù)位橋墩模型，討論阻尼器參數(shù)對(duì)自復(fù)位橋墩墩頂位移和墩底彎矩的影響，并與無(wú)阻尼器自復(fù)位橋墩進(jìn)行對(duì)比分析。1 工程概況及有限元模型1.1 工程概況跨度32 m單線鐵路簡(jiǎn)支箱梁橋［圖1（a）］，橋梁下部結(jié)構(gòu)為空心圓端形橋墩，群樁基礎(chǔ)，承臺(tái)尺寸12.7 m ×14.5 m × 3.0 m。為研究黏滯阻尼器對(duì)橋墩的影響，對(duì)18#墩進(jìn)行再設(shè)計(jì)，使
鐵道建筑 2023年9期2023-10-18
- 墩身慣性力對(duì)墩底地震剪力的影響及計(jì)算方法
地震慣性力貢獻(xiàn)的墩底剪力簡(jiǎn)化計(jì)算方法，以某鐵路簡(jiǎn)支梁橋?yàn)檠芯繉?duì)象建立三維有限元模型，在分析了墩身質(zhì)量對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性影響基礎(chǔ)上，通過(guò)非線性時(shí)程分析方法研究了不同墩高、場(chǎng)地類型以及地震動(dòng)峰值加速度（PGA）下墩身慣性力在橋墩地震剪力中的貢獻(xiàn)比例，給出墩身慣性力在計(jì)算墩底地震剪力時(shí)不可忽略的判別條件；并采用模態(tài)Pushover分析法對(duì)墩底剪力進(jìn)行簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)結(jié)果的準(zhǔn)確性加以驗(yàn)證。結(jié)果表明：橋墩進(jìn)入塑性后，墩身慣性力對(duì)墩底剪力的貢獻(xiàn)比例受場(chǎng)地類別影響小，主要影響因
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2023年1期2023-06-30
- 黏滯阻尼器參數(shù)對(duì)連續(xù)梁橋地震響應(yīng)影響分析
蓋梁底節(jié)點(diǎn)，橋墩墩底節(jié)點(diǎn)從屬于承臺(tái)頂節(jié)點(diǎn)。樁基與承臺(tái)的連接同樣采用剛性連接來(lái)模擬，樁頂?shù)墓?jié)點(diǎn)從屬于承臺(tái)底節(jié)點(diǎn)，樁底采用固結(jié)。兩側(cè)橋臺(tái)設(shè)置滑動(dòng)支座，1#、3#、4# 橋墩設(shè)置板式橡膠支座，2#橋墩采用墩梁固結(jié)。橋梁二期荷載轉(zhuǎn)換為質(zhì)量來(lái)模擬二期鋪裝。3.3 地震波的模擬采用動(dòng)力時(shí)程分析方法對(duì)橋梁進(jìn)行抗震計(jì)算分析。根據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[8]5.3 條規(guī)定，選取Elcent 波、Sanfer 波和sanfern 波3 條地震波對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力時(shí)程分析。建立的
城市道橋與防洪 2023年1期2023-02-21
- 川藏鐵路同球向雙球面支座簡(jiǎn)支梁橋減隔震分析
模擬地震作用下，墩底一般會(huì)出現(xiàn)塑性鉸，從而影響結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)。為實(shí)現(xiàn)對(duì)橋墩的精確模擬，對(duì)橋墩進(jìn)行截面的彎矩?曲率分析，利用BEAM189單元的廣義變截面功能對(duì)橋墩的塑性鉸進(jìn)行模擬。采用六彈簧法代替樁基對(duì)基礎(chǔ)的邊界作用，采用COMBIN14彈簧單元模擬樁土效應(yīng)。1.2.4 地震波的選取本文選用EL-Centro波進(jìn)行川藏鐵路簡(jiǎn)支梁橋地震響應(yīng)的時(shí)程分析，按照《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50111—2017)8度設(shè)防罕遇地震等級(jí)(50年超越概率2%)，將地震
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年11期2022-12-13
- 鐵路重力式橋墩墩底局部加密縱筋高度研究
壞部位主要集中在墩底,墩底以上部位基本未見(jiàn)破壞(圖1)。圖1 地震作用下橋墩震害圖Fig.1 Seismic damage diagram of bridge piers under earthquake action自從20世紀(jì)60年代起,各國(guó)對(duì)橋墩的抗震性能進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究和理論研究[4-8],發(fā)現(xiàn)影響橋墩抗震性能的主要因素有:配筋率、配箍率、軸壓比、剪跨比等。對(duì)于鐵路重力式橋墩,文獻(xiàn)[7-9]中研究了不同參數(shù)對(duì)橋墩抗震性能的影響,發(fā)現(xiàn)配筋率對(duì)鐵路
地震工程學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- 脈沖型地震動(dòng)作用下雙薄壁墩參數(shù)對(duì)矮塔斜拉橋地震反應(yīng)的影響
方法發(fā)現(xiàn)雙薄壁墩墩底及系梁破壞最為嚴(yán)重。張永亮[9]等分析了遠(yuǎn)場(chǎng)地震作用下雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋地震反應(yīng)參數(shù)。石雄偉[10]和宋帥[11]分別研究了墩間距和墩高對(duì)連續(xù)剛橋地震反應(yīng)的影響。已有研究主要存在兩個(gè)問(wèn)題：① 對(duì)矮塔斜拉橋此類結(jié)構(gòu)形式特殊的橋型,在脈沖型地震作用下對(duì)橋墩的地震反應(yīng)研究不足；②在強(qiáng)震作用下對(duì)雙薄壁墩幾何參數(shù)分析主要集中在連續(xù)剛構(gòu)橋上，對(duì)城市矮塔斜拉橋雙薄壁墩參數(shù)分析研究?jī)?nèi)容較少。因此，以一座塔-梁-墩固結(jié)體系的城市矮塔斜拉橋?yàn)樵?，選取3條
蘭州工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年4期2022-09-14
- 基于BRB的鐵路雙柱式超高墩連續(xù)梁橋橫向減震研究
較好的耗能能力，墩底剪力得到重分布，增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的抗震性能。Wei等[7]進(jìn)行了設(shè)置BRB雙柱式鋼管混凝土排架墩的Pushover分析，發(fā)現(xiàn)橋墩的橫向位移得到有效控制，但會(huì)在一定程度上增加墩底剪力。Bazaez等[8]對(duì)一座BRB加固的排架墩模型進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)BRB可有效提升構(gòu)件延性、控制墩身?yè)p傷。李曉莉等[9-10]通過(guò)增設(shè)BRB來(lái)實(shí)現(xiàn)排架墩的保險(xiǎn)絲設(shè)計(jì)理念，發(fā)現(xiàn)可以有效延緩排架墩的屈服過(guò)程。張永亮等[11]揭示了BRB對(duì)雙柱式中低墩的減震機(jī)理，X
振動(dòng)與沖擊 2022年7期2022-05-04
- “人”字形曲線高架橋地震動(dòng)多角度輸入研究
樁土相互作用，橋墩底部固結(jié)，不考慮橋臺(tái)與土的相互作用。圖3 “人”字形曲線高架橋有限元模型3 地震動(dòng)多角度輸入模型選用EI centro波，采用一致激勵(lì)輸入進(jìn)行有限元分析，EI centro波峰值加速度為 197.32 gal，如圖4所示。曲線高架橋坐標(biāo)系如圖5所示。圖4 EI centro波根據(jù)圖5可列以下算式：圖5 曲線高架橋坐標(biāo)式（1）、式（2）中，x為梁的切線方向；y為梁的徑線方向；X為地震波輸入方向；Y為地震波輸入方向的徑線方向； 為X方向與y方
現(xiàn)代城市軌道交通 2022年4期2022-04-16
- 墩底設(shè)置無(wú)黏結(jié)鋼筋鐵路重力式橋墩抗震性能研究
能，本文提出了在墩底設(shè)置無(wú)黏結(jié)鋼筋的設(shè)計(jì)方案，以增大鋼筋的伸長(zhǎng)量提高橋墩的極限位移。目前對(duì)于無(wú)黏結(jié)鋼筋的使用主要集中在體外預(yù)應(yīng)力加固［6-7］、節(jié)段拼裝橋墩［8-9］和搖擺自復(fù)位橋墩［10-12］中。另外，Pandey 等［13］研究了建筑中鋼筋混凝土柱設(shè)置無(wú)黏結(jié)鋼筋對(duì)其抗震性能的影響。但是低配筋率鐵路重力式橋墩的破壞特征與鋼筋混凝土柱有著本質(zhì)的區(qū)別，二者在設(shè)置無(wú)黏結(jié)鋼筋后對(duì)其抗震性能的影響是否一致，在墩底設(shè)置無(wú)黏結(jié)鋼筋對(duì)低配筋鐵路重力式橋墩的抗震性能有何
中國(guó)鐵道科學(xué) 2022年2期2022-04-07
- 大跨高低墩連續(xù)剛構(gòu)橋合龍頂推力計(jì)算分析
的水平偏位，并對(duì)墩底產(chǎn)生較大的彎矩。實(shí)際設(shè)計(jì)與施工過(guò)程中，常常在主跨合龍階段，在主梁合龍勁性骨架上施加一對(duì)與墩頂水平偏位方向相反的頂推力，使主墩墩頂在合龍前有一個(gè)預(yù)偏值，這樣在連續(xù)剛構(gòu)橋運(yùn)營(yíng)期間，可以控制墩底彎矩及應(yīng)力在較小的安全水平。目前國(guó)內(nèi)對(duì)于連續(xù)剛構(gòu)橋的合龍技術(shù)進(jìn)行了大量的研究，研究?jī)?nèi)容主要集中在頂推力的計(jì)算和合龍順序的優(yōu)化上。對(duì)于多跨連續(xù)剛構(gòu)橋，常常需要對(duì)合龍順序進(jìn)行比選后，再計(jì)算出最優(yōu)的頂推力大小。而最優(yōu)合龍頂推力的計(jì)算方法也是見(jiàn)仁見(jiàn)智，徐長(zhǎng)春[
北方交通 2022年1期2022-01-26
- 黏滯阻尼作用下高墩大跨度連續(xù)剛構(gòu)-拱組合橋減震效果分析
頂與梁底固結(jié)處、墩底在地震荷載作用下均會(huì)形成塑性鉸，對(duì)墩身的損傷較大［3］。因此，連續(xù)剛構(gòu)-拱組合橋的抗震成為該類橋亟待解決的問(wèn)題。傳統(tǒng)抗震方法是依靠構(gòu)件的彈塑性變形來(lái)吸收地震能量。該方法在一般情況下有效，但仍存在一些問(wèn)題，如采用該方法須構(gòu)件截面比較大，會(huì)浪費(fèi)材料。而通過(guò)在結(jié)構(gòu)某些部位設(shè)置黏滯阻尼器，可依靠該裝置產(chǎn)生的摩擦、彎曲以及彈塑性滯回變形來(lái)消散或吸收地震產(chǎn)生的能量，從而達(dá)到減震目的［4］。黏滯阻尼器是目前最常用的消能減震裝置，在各類結(jié)構(gòu)中均表現(xiàn)出顯
鐵道建筑 2021年3期2021-04-12
- 異形現(xiàn)澆無(wú)梁板橋有限元受力分析
析是否考慮支座、墩底剛度情況下，對(duì)結(jié)構(gòu)支反力與內(nèi)力的影響。3.1 承載能力極限狀態(tài)下彎矩計(jì)算順橋向（x軸方向）選取承載能力極限狀態(tài)下的單位寬度彎矩，見(jiàn)圖4和圖5。圖4 順橋向單位寬度彎矩圖5 順橋向單位寬度彎矩剖斷面由圖4和圖5可知，順橋向彎矩結(jié)果同兩跨連續(xù)梁橋基本一致，單位寬度最小彎矩為-2 397 kN·m/m，位于1#墩墩頂位置處；單位寬度最大彎矩為1 091 kN·m/m，位于2#墩與直角邊中間位置附近。橫橋向（y軸方向）選取承載能力極限狀態(tài)下的單
天津建設(shè)科技 2021年1期2021-03-06
- 橋墩剛度對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響分析
墩頂順橋向位移及墩底內(nèi)力等地震響應(yīng)的影響。2.1 橋墩直徑對(duì)橋梁地震響應(yīng)的影響對(duì)不同墩徑(墩徑由1.4 m變化至2.4 m)的橋梁進(jìn)行地震響應(yīng)分析，并考慮全橋橋墩均為高墩(墩高h(yuǎn)=20 m)或矮墩(墩高h(yuǎn)=5 m)時(shí)的響應(yīng)程度。比較橋梁自振周期、墩頂位移及墩底內(nèi)力，結(jié)果分別見(jiàn)圖2。圖2 橋梁地震響應(yīng)隨橋墩直徑變化趨勢(shì)圖自振周期隨墩徑變化見(jiàn)圖2a)。由圖可知，隨著橋墩直徑逐漸增大，高墩h=20 m和矮墩h=5 m橋梁自振周期均減小。但矮墩橋梁自振周期的下降幅
交通科技 2021年1期2021-03-03
- 連續(xù)剛構(gòu)橋采用屈曲約束支撐減震效果研究
了方便計(jì)算，橋墩墩底采用固結(jié)方式，沒(méi)有考慮樁土相互作用效應(yīng)。在全局坐標(biāo)系中，橋墩順橋向從左至右分別為1#墩和2#墩，全橋模型如圖4所示。圖4 連續(xù)剛構(gòu)橋有限元模型由于模型為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，因此結(jié)構(gòu)阻尼比取0.05。地震模擬采用3條天然波進(jìn)行，取計(jì)算結(jié)果的最大值[13-15]。5 地震動(dòng)輸入本文采用3組天然強(qiáng)震地震波記錄，分別為：1) 1940，El Centro Site，180 Deg，加速度峰值0.21g，持續(xù)時(shí)間為53.46 s，如圖5(a)所示；2
公路交通技術(shù) 2020年6期2021-01-07
- 基于振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)在役連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能分析
差異較大，且橋墩墩底較墩梁固結(jié)處對(duì)行波效應(yīng)更為敏感[6-8]．但是，大多數(shù)試驗(yàn)研究是在新建橋梁的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)的，很少考慮因?yàn)槟途眯該p傷而給橋梁帶來(lái)的材料性能劣化，通過(guò)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)研究在役連續(xù)剛構(gòu)橋發(fā)生材料性能劣化后的地震響應(yīng)是非常必要的[9-11]．因此，本文以一在役高墩三跨鋼筋混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)閷?duì)象，考慮氯離子侵蝕作用下材料性能劣化，基于相似原理構(gòu)建縮尺比為1∶20實(shí)體模型進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)模擬實(shí)驗(yàn)，并按水平X∶水平Y(jié)∶豎向Z以1∶0.85∶0.65的形式進(jìn)行三向地
- 拉索限位裝置對(duì)跨斷層橋梁地震響應(yīng)的影響
大支座位移、最大墩底彎矩和最大墩底扭矩如表3 和表4 和所示。表3 中位移正負(fù)代表方向，表4中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為墩底扭矩，下同。圖10～12 給出了TCU068 作用下的地震響應(yīng)。斷層從邊跨穿過(guò)，工況1?1 中斷層左側(cè)P1 墩的支座位移響應(yīng)最大，在TCU068作用下，位移峰值達(dá)到1.25 m；對(duì)于斷層右側(cè)而言，鄰近斷層位置的P2墩的支座位移響應(yīng)較大，最大位移為0.16 m，距離斷層較遠(yuǎn)的P3和P4墩的支座位移響應(yīng)較小。墩底響應(yīng)方面，P1 墩的墩底扭矩較大，P2
- 強(qiáng)震作用下大跨高墩橋梁伸縮縫處碰撞效應(yīng)的參數(shù)研究
震作用下1號(hào)墩的墩底曲率和墩頂位移都明顯要更大些，但墩底彎矩明顯要更小。因此，對(duì)于不規(guī)則高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋，地震作用下矮墩的變形需求更大，而高墩的內(nèi)力需求更大。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因主要是由于2號(hào)墩墩高較高，墩身質(zhì)量更大，結(jié)構(gòu)自振周期較長(zhǎng)，地震作用下高階振型對(duì)其影響較大，從而導(dǎo)致了其變形較小而內(nèi)力較大。隨著碰撞間隙寬度增大，1號(hào)墩與2號(hào)墩的墩底曲率、墩頂相對(duì)位移峰值都出現(xiàn)遞增的規(guī)律，但彎矩內(nèi)力略有差異。碰撞間隙寬度越大，1號(hào)墩與2號(hào)墩的墩底曲率差別越大，二者之
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 超高墩對(duì)山區(qū)三塔斜拉橋力學(xué)響應(yīng)的影響
順橋向位移us、墩底最大順橋向彎矩Ms、左側(cè)中跨的跨中最大豎向撓度v、中塔塔頂最大順橋向位移um和墩底最大順橋向彎矩Mm作為力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)?？紤]到響應(yīng)值不能夠清晰直觀地表現(xiàn)出變化規(guī)律，采用量綱為一后的比值u/u0、M/M0和v/v0來(lái)反映模型的響應(yīng)值在荷載作用下的變化趨勢(shì)。其中，u0、M0和v0分別是實(shí)橋模型在荷載作用下的塔頂位移、墩底彎矩和跨中撓度。參照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60-2015）選取公路-Ⅰ級(jí)車道荷載和溫度荷載作為計(jì)算荷載，不考慮
- 官渡河特大橋合龍頂推力設(shè)計(jì)研究★
結(jié)構(gòu)縱向位移將在墩底產(chǎn)生較大的次彎矩，此外，施工中的體系轉(zhuǎn)換等也會(huì)使墩底產(chǎn)生較大的附加彎矩，且橋墩剛度越大、主梁跨度越大，次彎矩和附加彎矩越大[1-3]。為減小結(jié)構(gòu)超靜定引起的彎矩，一般采用頂推工藝[4,5]，即通過(guò)對(duì)合龍段梁端施加水平預(yù)頂力使橋墩反向預(yù)偏，以消除附加彎矩及部分成橋次內(nèi)力，合龍頂推力的大小需要通過(guò)計(jì)算確定。2 工程背景江津(渝黔界)經(jīng)習(xí)水至古藺(黔川界)高速公路官渡河特大橋主橋采用(100+190+100)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，上部結(jié)構(gòu)
山西建筑 2020年14期2020-07-14
- 橋墩及樁基形式對(duì)墩底平轉(zhuǎn)施工轉(zhuǎn)盤(pán)設(shè)計(jì)的影響
墩頂轉(zhuǎn)體［2］和墩底轉(zhuǎn)體2 種方式，且普遍采用墩底轉(zhuǎn)體方式［3-4］。墩底平轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體橋梁轉(zhuǎn)盤(pán)設(shè)計(jì)主要包括上轉(zhuǎn)盤(pán)設(shè)計(jì)和下轉(zhuǎn)盤(pán)（即轉(zhuǎn)體橋梁的承臺(tái)）設(shè)計(jì)。上下轉(zhuǎn)盤(pán)的受力與橋墩類型和樁基布置密切相關(guān)，如果選擇的墩型或樁基布置不合適，將導(dǎo)致上下轉(zhuǎn)盤(pán)的受力狀態(tài)較差，造成上下轉(zhuǎn)盤(pán)的尺寸、配筋或配索增加，從而增加建造成本。為解決上述問(wèn)題，本文以新建福廈高速鐵路西溪特大橋（94+168+94）m 平轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)體剛構(gòu)為背景，分析不同墩型對(duì)上轉(zhuǎn)盤(pán)受力的影響以及不同樁基布置對(duì)下轉(zhuǎn)盤(pán)受力的
鐵道建筑 2020年2期2020-03-30
- 非規(guī)則鐵路連續(xù)梁橋抗震體系優(yōu)化
剛度以“拉高”其墩底彎矩，使地震力分配均勻化[3]。因此，在某種意義上上述調(diào)整方法具有不確定性。目前，非規(guī)則鐵路橋梁常采用減隔震以實(shí)現(xiàn)協(xié)同抗震，包括引入摩擦擺支座、黏滯阻尼器、Lock-up及減震榫等減隔震裝置[4-7]。但是研究表明，鐵路橋梁中減隔震裝置適用的局限性較大，以矮墩為主。我國(guó)現(xiàn)行《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[8]指出一聯(lián)內(nèi)橋墩剛度相差較大時(shí)，宜在各墩墩頂設(shè)置合理剪切剛度的橡膠支座，來(lái)調(diào)整各墩的等效剛度?！豆窐蛄嚎拐鹪O(shè)計(jì)細(xì)則》[9]指出相鄰橋墩高
中國(guó)鐵道科學(xué) 2020年1期2020-03-17
- 基于樁土相互作用的簡(jiǎn)支梁橋抗震設(shè)計(jì)研究
條件下橋梁建模時(shí)墩底一般選用固結(jié)的邊界條件[6]；當(dāng)考慮場(chǎng)地的樁土相互作用時(shí)，建模分析時(shí)一般采用“m”法[7]。本文擬采用上述兩種建模方式對(duì)一座中小跨徑簡(jiǎn)支梁橋進(jìn)行建模，分析兩種建模方式對(duì)結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響。一、橋梁簡(jiǎn)介本文以陜西省渭南市華州大道項(xiàng)目的遇仙河橋?yàn)槔M(jìn)行建模分析，由于陜西華陰地區(qū)歷史上曾經(jīng)發(fā)生過(guò)震級(jí)達(dá)到8.25級(jí)的大地震，因此對(duì)于本橋進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)研究是非常有必要的。遇仙河橋設(shè)計(jì)為3-20m簡(jiǎn)支小箱梁橋，全寬31m，上部結(jié)構(gòu)采用20m標(biāo)準(zhǔn)跨徑的
福建質(zhì)量管理 2019年22期2019-12-23
- 預(yù)制拼裝等邊箱型墩抗震性能指標(biāo)分析
其墩頂最大位移和墩底最大曲率常同時(shí)出現(xiàn)，因此常采用靜力法進(jìn)行分析.然而，我國(guó)的一些跨海大橋和城市高架橋中，高墩較為常見(jiàn)[1].宋曉東[2]發(fā)現(xiàn)高墩由于高階振型的影響，墩底曲率與墩頂位移往往不是同時(shí)達(dá)到最大值.梁智垚[3]采用增量動(dòng)力分析法(incremental dynamic analysis，IDA)分析高墩在地震荷載作用下，可能在橋墩中部和墩底同時(shí)達(dá)到屈服，最終破壞的部位可能位于橋墩中部也可能在墩底截面.黃佳梅[4]通過(guò)單條地震動(dòng)IDA分析得到鋼筋混
- 晉蒙黃河大橋主橋合攏順序方案研究
）忽略樁基影響，墩底視為固結(jié)。b）剛構(gòu)墩與主梁按固結(jié)處理，連續(xù)墩與主梁臨時(shí)固結(jié)解除后采用活動(dòng)鉸支座連接。c）邊跨永久支座采用活動(dòng)鉸支座。圖4 主橋第一聯(lián)Midas Civil 有限元模型3.1 主梁應(yīng)力成橋時(shí)對(duì)比方案主梁上、下緣應(yīng)力見(jiàn)圖5～圖7所示。圖5 方案一 成橋時(shí)主梁上、下緣壓應(yīng)力圖6 方案二 成橋時(shí)主梁上、下緣壓應(yīng)力圖7 方案三 成橋時(shí)主梁上、下緣壓應(yīng)力表2 主梁合攏段上翼緣壓應(yīng)力值 MPa從圖5～圖7 可見(jiàn)，對(duì)比方案成橋階段主梁應(yīng)力均滿足規(guī)范[3
山西交通科技 2019年2期2019-05-15
- 鐵路連續(xù)梁橋墩底轉(zhuǎn)體施工技術(shù)研究
續(xù)梁橋工程中，在墩底采用轉(zhuǎn)體施工技術(shù)已經(jīng)較為普遍。該項(xiàng)施工技術(shù)要求橋梁首先需要懸臂澆筑連續(xù)梁T構(gòu)后，再進(jìn)行轉(zhuǎn)體合龍，以此有效達(dá)到優(yōu)化工程施工成效的效果。基于此，本文將結(jié)合具體工程案例，重點(diǎn)針對(duì)鐵路連續(xù)梁橋墩底轉(zhuǎn)體施工技術(shù)進(jìn)行簡(jiǎn)要分析研究，以期能夠?yàn)橄嚓P(guān)研究人員提供相應(yīng)理論參考。關(guān)鍵詞：鐵路連續(xù)梁橋;墩底;轉(zhuǎn)體施工;施工技術(shù)中圖分類號(hào)：U445.4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2019）07-0127-02通過(guò)對(duì)鐵路連續(xù)梁橋墩底轉(zhuǎn)體施工技術(shù)
中國(guó)科技縱橫 2019年7期2019-05-13
- 考慮跨數(shù)影響的單線鐵路簡(jiǎn)支梁橋橋墩地震響應(yīng)
要部件進(jìn)行模擬，墩底邊界條件為墩底固結(jié)。其中，8 m墩高和25 m墩高的2跨簡(jiǎn)支梁橋模型，如圖5 所示。每跨主梁兩端分別放置2個(gè)固定球型支座KZQZ3000GD和2個(gè)縱向滑動(dòng)球型支座KZQZ3000 ZX，即每墩墩頂有4個(gè)支座，如圖6所示。(a) 8 m墩高模型；(b) 25 m墩高模型(a) 支座布置圖；(b) 連接示意圖2 地震動(dòng)輸入根據(jù)安評(píng)報(bào)告[15]，采用3個(gè)不同等級(jí)(分別為100 a超越概率63%，50 a超越概率10%和100 a超越概率10%
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2019年3期2019-04-16
- 基于摩擦擺支座的長(zhǎng)聯(lián)大跨連續(xù)梁橋減隔震性能參數(shù)分析
的地震響應(yīng)量為：墩底內(nèi)力和墩梁相對(duì)位移大小。當(dāng)橋梁結(jié)構(gòu)體系確定時(shí)，這些反應(yīng)量大小與摩擦擺支座的球面曲率半徑R、滑動(dòng)面摩擦系數(shù)μ關(guān)系密切。為系統(tǒng)分析參數(shù)R、μ的不同取值對(duì)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響規(guī)律，本文分別取R=3.0、3.5、4.0、4.5、5.0、5.5 m；μ=0.02、0.03、0.04、0.05、0.06、0.07。沿縱、橫橋向分別輸入3條地震波，兩參數(shù)相互組合，共計(jì)2×6×6=72個(gè)分析工況。3.2 橋梁地震響應(yīng)的影響分析以6#制動(dòng)墩為研究對(duì)象，取3
城市道橋與防洪 2018年12期2018-12-27
- 多點(diǎn)激勵(lì)下大跨高低墩連續(xù)拱橋地震響應(yīng)分析
橋墩3和各橋墩的墩底高度差為13 m，除3#點(diǎn)的地震波之外，其余各點(diǎn)地震動(dòng)均與多點(diǎn)激勵(lì)地震波一樣，故僅介紹3#點(diǎn)地震波.考慮墩高差影響的3#點(diǎn)地震動(dòng)時(shí)程曲線（見(jiàn)圖5），圖6畫(huà)出了考慮墩高差影響的3#點(diǎn)實(shí)際功率譜和目標(biāo)功率譜的擬合圖，從圖中可以看出曲線擬合良好.對(duì)于模型二，橋墩2和橋墩3與各橋墩的墩底高度差為13 m，除2#點(diǎn)的地震波外，其余各點(diǎn)的地震波均與模型一在考慮墩高差時(shí)各點(diǎn)的地震波一樣.圖7給出了2#點(diǎn)的地震動(dòng)加速度時(shí)程，考慮墩高差影響的2#點(diǎn)實(shí)際功
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年5期2018-10-30
- 連續(xù)梁橋墩底自復(fù)位減隔震機(jī)理及參數(shù)優(yōu)化分析
減隔震技術(shù)，即將墩底和承臺(tái)之間采用分離式設(shè)計(jì)，同時(shí)在分離界面附近安裝一些耗能裝置[10]。Jonsson等[11]依托冰島某座370 m震損橋梁，提出基底隔震代替原有的鉛芯橡膠支座的改進(jìn)設(shè)計(jì)。Lolil等[12]實(shí)驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)，地基土具有一定的能量耗散機(jī)制，搖擺橋墩具有顯著的隔震效果。王軍文等[13]根據(jù)基于性能抗震設(shè)計(jì)的思想，提出一種搖擺式預(yù)應(yīng)力混凝土橋墩的抗震設(shè)計(jì)方法。楊浩林[14]將傳統(tǒng)橋梁樁基礎(chǔ)的承臺(tái)一分為二，使承臺(tái)上部能夠在地震作用下?lián)u擺，從而在基礎(chǔ)
鐵道學(xué)報(bào) 2018年9期2018-09-28
- 樁土效應(yīng)對(duì)鋼筋混凝土雙壁墩地震響應(yīng)的影響
對(duì)象，分別建立了墩底固結(jié)模型和考慮樁土效應(yīng)的模型，選取3條地震動(dòng)記錄，研究樁土效應(yīng)對(duì)的結(jié)構(gòu)自振周期的影響，以及不同地震動(dòng)強(qiáng)度作用下樁土效應(yīng)對(duì)橋墩墩底曲率和墩頂位移的影響，并得出了一些有意義的結(jié)論。1 橋梁概況與有限元模型的建立該高速鐵路橋?yàn)?6 m+160 m+96 m的雙線預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，梁體為單箱單室直腹板形式，采用C60混凝土，箱形截面頂板寬11.9 m，底板寬8.5 m，主墩頂處梁高10.5 m，跨中梁高4.5 m，墩頂?shù)娇缰辛焊甙磮A曲線變
四川建筑 2018年4期2018-09-14
- 基于耗能系梁的雙肢高墩剛構(gòu)橋減震控制研究
定程度上減小橋墩墩底和墩頂塑性鉸曲率值，但不能有效降低雙肢墩的損壞程度。既有的帶系梁的雙柱墩震害也表明了傳統(tǒng)的鋼筋混凝土系梁或者充當(dāng)“保險(xiǎn)絲”的作用，在地震中保護(hù)主梁，但震后不易修復(fù)(見(jiàn)圖1(a))；或者因設(shè)置不當(dāng)，進(jìn)而引起橋墩在系梁位置處出現(xiàn)塑性鉸(見(jiàn)圖1(b))。(a) 系梁損壞保護(hù)主墩(b) 系梁剛度大造成橋墩失效圖1 設(shè)置系梁的雙柱墩震害Fig.1 Seismic damage of double-piers with tie beam本文首先在分
振動(dòng)與沖擊 2018年15期2018-08-27
- 減隔震小箱梁橋地震響應(yīng)樁土效應(yīng)影響的模擬
界條件的方法包括墩底直接嵌固法、nD嵌固法和m法[5]。本文以采用減隔震技術(shù)的某橋梁為背景，分別對(duì)比不同地基系數(shù)下采用3種邊界條件模擬方法時(shí)的時(shí)程分析結(jié)果[6]。1 理論依據(jù)式中：[M]為整體質(zhì)量矩陣[7]；[C]為阻尼矩陣；[K]為結(jié)構(gòu)總剛度矩陣。直接嵌固法在計(jì)算橋梁結(jié)構(gòu)的地震影響時(shí)，不考慮樁基礎(chǔ)的影響，直接在墩底固結(jié)。nD嵌固法考慮部分樁基礎(chǔ)對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)力學(xué)響應(yīng)的影響，在地表或一般沖刷線下某一深度將樁基礎(chǔ)固結(jié)[8]。嵌固深度據(jù)此，法院依據(jù)《勞動(dòng)合同法》第
筑路機(jī)械與施工機(jī)械化 2018年7期2018-08-06
- 小半徑曲線連續(xù)梁橋地震反應(yīng)分析
剛接；模型二直接墩底固結(jié)，其離散圖如圖5所示。橋梁地震損傷統(tǒng)計(jì)[1]表明：下部結(jié)構(gòu)比上部結(jié)構(gòu)更容易損壞，而在2017年1月召開(kāi)的第16屆世界地震工程大會(huì)中，橋梁抗震文章34%與橋墩相關(guān)，所占比例最大[12]。因此，罕遇地震作用下，塑性鉸分布在橋墩上較為合理。采用非線性回轉(zhuǎn)彈簧模擬塑性鉸中塑性范圍LP的中部，而對(duì)于彈簧上、下的LP/2 長(zhǎng)度則用剛性桿來(lái)代替[13]。模型中橋墩分為10個(gè)單元，7#墩從上至下為1～10單元，6#墩為11～20單元，每單元在上部(
交通科學(xué)與工程 2018年2期2018-07-04
- 8度區(qū)某景觀高架橋體系比選分析
地震作用下，中墩墩底軸力8 700 kN，彎矩21 748 kN·m，構(gòu)造配筋；剪力2 700 kN，構(gòu)造配筋即可。E1橫向地震作用下，中墩墩底軸力6 000 kN，彎矩13 100 kN·m，構(gòu)造配筋即可；E2縱向地震作用下，中墩墩底軸力8 100 kN，彎矩94 557 kN·m，墩柱進(jìn)入塑性；E2橫向地震作用下，中墩墩底軸力14 410 kN(拉力)，彎矩32 556 kN·m，墩柱進(jìn)入塑性。E2作用下，墩柱橫縱向均處于塑性，將墩柱配筋代入模型，進(jìn)行
山西建筑 2018年13期2018-06-11
- 不同分聯(lián)形式對(duì)山區(qū)不規(guī)則梁橋抗震性能的影響
結(jié)構(gòu)抗震的。3 墩底內(nèi)力對(duì)比在地震作用下，梁橋橋墩的內(nèi)力最大位置在墩底處，因而墩底截面受力為最不利。本小節(jié)主要對(duì)比了長(zhǎng)短聯(lián)形式下墩底的剪力和彎矩。各組模型在不同的分聯(lián)形式下的墩底剪力如圖2～圖4所示。在兩種分聯(lián)形式下，橋墩墩底縱橋向剪力總體都表現(xiàn)為矮墩大，高墩小，即矮墩承受了較大的剪力，是高墩縱橋向剪力值的1～2倍。與短聯(lián)橋梁相比，長(zhǎng)聯(lián)橋梁在1#和2#高墩上，長(zhǎng)聯(lián)墩底縱向剪力更小。與此相反的是，在4#和5#矮墩上，長(zhǎng)聯(lián)墩底縱向剪力較大。在3#墩處，長(zhǎng)短聯(lián)墩
四川建筑 2018年5期2018-04-11
- 采用摩擦擺支座及U型鋼防落梁裝置的高速鐵路簡(jiǎn)支箱梁橋地震響應(yīng)敏感性分析
，針對(duì)支座位移、墩底剪力、墩底彎矩等地震響應(yīng)，考慮了場(chǎng)地類別、橋墩高度、橋梁跨數(shù)、橋梁跨度、激勵(lì)方向等影響因素，并根據(jù)各因素選定的水平級(jí)別，實(shí)施了混合正交試驗(yàn)，再應(yīng)用極差分析方法對(duì)支座位移、墩底剪力、墩底彎矩等地震響應(yīng)進(jìn)行了影響因素的敏感性分析，明確了各因素對(duì)相關(guān)響應(yīng)量影響的主次情況，為高速鐵路簡(jiǎn)支箱梁橋隔震研究及優(yōu)化設(shè)計(jì)奠定了基礎(chǔ)。高速鐵路;簡(jiǎn)支箱梁橋;摩擦擺支座;U型鋼防落梁裝置;地震響應(yīng);敏感性分析高速鐵路建設(shè)中大量選用以橋代路，橋梁比例最高達(dá)到線路
鐵道建筑 2016年11期2016-12-10
- 墩底隔震橋梁設(shè)計(jì)方法研究
510006)?墩底隔震橋梁設(shè)計(jì)方法研究關(guān)青鋒 陳逸彬 孫培揚(yáng)(廣州大學(xué)土木工程學(xué)院，廣東 廣州 510006)從橋梁震后可修復(fù)性理念出發(fā)，提出了一種墩底隔震的彎橋結(jié)構(gòu)體系，以某高架彎橋?yàn)槔?，探討了新型結(jié)構(gòu)體系的設(shè)計(jì)原則，并進(jìn)行了數(shù)值分析，論證了墩底隔震體系比傳統(tǒng)墩頂隔震體系具有的較優(yōu)性能。墩底隔震，高橋彎橋，擋塊，最大彎矩0 引言21世紀(jì)以來(lái)，日本、智利等均發(fā)生了多次大地震，橋梁、房屋等建筑結(jié)構(gòu)被嚴(yán)重破壞，短時(shí)間內(nèi)難以修復(fù)，導(dǎo)致抗震救災(zāi)工作受到極大阻礙，
山西建筑 2016年29期2016-11-22
- 樁土相互作用及其簡(jiǎn)化方法對(duì)連續(xù)梁橋地震響應(yīng)研究
之間的關(guān)系曲線。墩底直接固結(jié)法是通常采用涉及最廣泛的方法，計(jì)算出來(lái)的地震響應(yīng)偏大，設(shè)計(jì)過(guò)于保守，造成經(jīng)濟(jì)的浪費(fèi)。因此有必要對(duì)樁土響應(yīng)的簡(jiǎn)化方法進(jìn)行對(duì)比分析。1 連續(xù)梁橋概況三跨不等墩高連續(xù)梁橋跨徑布置為55 m+99 m+55 m。墩號(hào)從左至右依次是17號(hào)，18號(hào)，19號(hào)，20號(hào)，墩高分別為11 m，13 m，12 m，10 m。上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，橋?qū)?2.5 m。支座采用球形支座，每個(gè)墩各安2個(gè)，18號(hào)墩是固定墩，采用固定支座，其余各墩采用單向
山西建筑 2016年23期2016-11-03
- 曲率半徑對(duì)曲線連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能影響的研究
質(zhì)的影響，分別按墩底固結(jié)和考慮樁土相互作用進(jìn)行計(jì)算。采用土彈簧模擬樁-土的相互作用。樁基承受各種荷載作用后會(huì)產(chǎn)生位移而壓縮土體，進(jìn)而土體對(duì)樁基有了抗力，因?qū)⑼馏w變形假設(shè)為彈性，這里采用E.Winkler的土抗力與其壓縮量成正比的假設(shè)，則土層水平抗力可定義為式中：σx為單位面積土層的水平抗力，kPa；X為樁在深度z的水平位移；Cz為樁周土的地基水平向抗力系數(shù)，kPa/m。輸入地震波采用E1 Centro波南北分量，并根據(jù)場(chǎng)地類型的加速度峰值進(jìn)行了調(diào)幅處理。由
黑龍江交通科技 2016年9期2016-10-27
- 系梁對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能的影響
移增加了24%，墩底彎矩增加64%，墩底曲率增加了88%；在W2地震波作用下，模型2墩頂位移增加了7%， 墩底彎矩增加51%， 墩底曲率增加了160%；在W3地震波作用下，模型2墩頂位移減小20%，墩底彎矩增加了10%，墩底曲率增加了10%。由上述可知，設(shè)置系梁增大了橋墩墩底的地震響應(yīng)，改變了墩頂位移。表2 地震動(dòng)記錄表表3 地震波作用下橋墩響應(yīng)圖6為3條地震波作用下墩身曲率沿著墩身的變化曲線。由圖6可知，在地震作用下，模型1橋墩頂部和底部都將產(chǎn)生較大的曲
山東交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年1期2016-04-22
- 限制位移橋墩的連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能研究
通過(guò)對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋墩底和承臺(tái)之間采取一定措施，使橋梁在地震發(fā)生時(shí)能夠在限制的位移量?jī)?nèi)活動(dòng)，減小輸入到橋梁結(jié)構(gòu)中的能量，達(dá)到減震的目的。通過(guò)對(duì)一座鐵路連續(xù)剛構(gòu)橋的分析，發(fā)現(xiàn)這種限制位移橋墩連續(xù)剛構(gòu)橋體系能大幅減小橋墩的延性和強(qiáng)度地震需求，減震效果明顯，在選擇合適的限制位移量的情況下，可保證橋墩在高烈度罕遇地震作用下幾乎保持彈性工作狀態(tài)，震后經(jīng)簡(jiǎn)單處理即可保證使用功能，為震后救援工作帶來(lái)極大便利，也大大減少了修復(fù)成本。關(guān)鍵詞：地震； 連續(xù)剛構(gòu)橋； 限制位移； 橋
地震工程學(xué)報(bào) 2015年1期2016-01-12
- 基于應(yīng)變的橋墩垂直度監(jiān)控方法研究
模擬方法得出橋墩墩底兩側(cè)應(yīng)變差限值,通過(guò)實(shí)測(cè)墩底兩側(cè)應(yīng)變差來(lái)監(jiān)控橋墩垂直度,最后將該方法應(yīng)用于依托工程。應(yīng)變;高墩;垂直度;施工監(jiān)控0 引言近年來(lái),隨著設(shè)計(jì)水平的提高和施工技術(shù)的成熟,高墩在山區(qū)橋梁建設(shè)中的應(yīng)用越來(lái)越頻繁,墩身高度超過(guò)100 m的也已屢見(jiàn)不鮮「1]。大量的事實(shí)表明,橋墩設(shè)計(jì)的合理性以及施工質(zhì)量,往往決定了整座橋的質(zhì)量「2]。其中橋墩垂直度不僅影響著橋梁的穩(wěn)定性和承載能力,且對(duì)全橋的成橋線形、內(nèi)力分布以及施工安全性都有一定影響「3]。測(cè)定高墩
城市道橋與防洪 2015年12期2015-11-28
- 高墩自復(fù)位隔震機(jī)理
明顯的線性關(guān)系，墩底彎矩隨的變化相對(duì)復(fù)雜。通過(guò)基礎(chǔ)寬度、及墩?承臺(tái)的接觸剛度調(diào)整均可以實(shí)現(xiàn)對(duì)橋墩搖擺反應(yīng)的控制。高墩；樁基礎(chǔ)；自復(fù)位；隔震機(jī)理；反應(yīng)控制高墩相對(duì)較柔，強(qiáng)震作用下墩頂會(huì)產(chǎn)生較大位移，墩中還會(huì)形成2個(gè)以上的塑性鉸區(qū)且塑性鉸位置具有分散與不確定性[1?2]。常用的支座減、隔震裝置及黏滯阻尼器等的位移適應(yīng)能力較小[3?6]，不適用于高墩橋梁。規(guī)范中的延性抗震設(shè)計(jì)適用于潛在塑性鉸位置明確的橋梁[7]，也不適用于高墩。鑒于高墩抗震及減、隔震設(shè)計(jì)中存在的
- 雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋墩身高度及厚度對(duì)地震響應(yīng)的影響分析
據(jù)m法取值。橋梁墩底固結(jié)，邊墩設(shè)置為滑動(dòng)支座，釋放Dx，Ry方向約束。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2。3自振特性分析本文采用子空間迭代法求出該橋前20階自振頻率和振型，限于篇幅，表1中僅列出了前10階頻率與振型。該橋跨度大，因此設(shè)計(jì)了較高的主梁墩頂截面以降低跨中截面彎矩，因此豎向抗彎剛度大于橫向抗彎剛度，橫向彎曲振動(dòng)先于豎向彎曲振動(dòng)出現(xiàn)。4橋墩高度對(duì)地震響應(yīng)的影響4.1順橋向地震響應(yīng)分析順橋向激勵(lì)下，關(guān)鍵截面的內(nèi)力及位移峰值隨橋墩高度的變化。通過(guò)上圖可以發(fā)現(xiàn)，在順橋向地震
建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì) 2015年12期2015-10-21
- 墩身剛度對(duì)小半徑彎箱梁的受力影響
用花瓶形實(shí)心墩，墩底截面為啞鈴形斷面，順橋向?qū)挾?.7 m，橫橋向?qū)挾?.9 m。橋墩墩頂橫向開(kāi)花，上設(shè)支座。矩形承臺(tái)尺寸為5.4 m×2.4 m×2 m，承臺(tái)下設(shè)兩根D1.2 m鉆孔灌注樁。2 模型介紹為了分析墩高對(duì)結(jié)構(gòu)受力的影響，擬對(duì)不同墩高的模型進(jìn)行結(jié)果比對(duì)，以分析其中的規(guī)律。計(jì)算采用Midas8.0.5作為分析軟件，對(duì)恒載、汽車活載以及標(biāo)準(zhǔn)組合下的支座反力進(jìn)行對(duì)比，從而分析歸納墩身高度對(duì)支反力的影響。模型準(zhǔn)確模擬了道路平面轉(zhuǎn)彎半徑、箱梁自重、支座布
山西建筑 2015年12期2015-06-05
- 基于Opensees的鐵路空心高墩地震反應(yīng)研究
，采用單墩模型，墩底固結(jié)，將墩身質(zhì)量堆積在相對(duì)應(yīng)的節(jié)點(diǎn)上，將與橋墩相鄰一跨上部結(jié)構(gòu)的質(zhì)量等效為墩頂集中質(zhì)量。選取Washington 1964地震波，地震動(dòng)輸入方向?yàn)檠貥蚨湛v向輸入。墩底和墩頂采用實(shí)心圓截面，其余部分采用空心圓截面，截面具體尺寸如表1所示。表1 橋墩截面尺寸 m計(jì)算模型采用纖維模型，其中混凝土保護(hù)層作為無(wú)約束混凝土纖維截面進(jìn)行定義，核心區(qū)混凝土作為有約束混凝土纖維截面進(jìn)行定義，相關(guān)鋼筋作為鋼筋纖維來(lái)定義。在Opensees中選用Concre
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2014年1期2014-11-27
- 多跨T型連續(xù)梁橋抗震性能研究
驗(yàn)算結(jié)果4號(hào)墩 墩底 17977 36206 71689 1.98 彈性5號(hào)墩 墩底 24257 37789 79389 2.10 彈性6號(hào)墩 墩底 21593 38403 61726 1.61 彈性7號(hào)墩 墩底 15896 33447 38391 1.15 彈性表2橫橋向各橋墩關(guān)鍵截面抗震性能驗(yàn)算墩號(hào) 截面位置 最不利軸力（kN） 地震彎矩（kN.m） 初始屈服彎矩（kN.m） 能力需求比 驗(yàn)算結(jié)果4號(hào)墩 墩底 17910 42
城市建設(shè)理論研究 2014年25期2014-09-24
- 采用中層減隔震體系不規(guī)則梁橋順橋向抗震性能研究
中減隔震設(shè)計(jì)以及墩底減隔震設(shè)計(jì)的抗震性能進(jìn)行研究與評(píng)估。研究表明，中層減隔震體系橋梁可以改善并優(yōu)化高烈度區(qū)高墩橋梁的地震響應(yīng)。中層減隔震設(shè)計(jì)；高墩橋梁減隔震設(shè)計(jì)；減隔震設(shè)計(jì)方法；傳統(tǒng)減隔震設(shè)計(jì)隨著我國(guó)西南、西北山區(qū)公路和鐵路的快速興建以及城市高架橋的發(fā)展，高墩橋梁得到了廣泛應(yīng)用，且墩高也越來(lái)越高。高墩橋梁的抗震設(shè)計(jì)一直是國(guó)內(nèi)外工程界關(guān)注的難題，通常采用延性抗震方法進(jìn)行設(shè)計(jì)，而震后易修復(fù)的減隔震方案較難應(yīng)用于高墩橋梁。高墩延性設(shè)計(jì)十分困難，且按多個(gè)塑性鉸進(jìn)行
山東交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年3期2014-09-06
- 考慮流固耦合的深水橋梁地震響應(yīng)分析
水壓力對(duì)1#橋墩墩底剪力的影響率(影響率為有水時(shí)地震響應(yīng)值和無(wú)水時(shí)地震響應(yīng)值的差值與無(wú)水時(shí)地震響應(yīng)值的比值)分別為31% 和47%;對(duì)墩底彎矩的影響率分別為20%和27%。在橫橋方向，采用M 法和F 法考慮動(dòng)水壓力對(duì)1#橋墩墩底剪力的影響率分別為20%和50%;對(duì)墩底彎矩的影響率分別為13%和21%。由上述分析可知，(1)動(dòng)水壓力對(duì)墩底剪力的影響比對(duì)墩底彎矩的影響大，即動(dòng)水壓力對(duì)不同計(jì)算項(xiàng)目的影響程度不同。(2)采用輻射波浪理論計(jì)算的地震響應(yīng)值比采用Mor
黑龍江交通科技 2014年2期2014-08-01
- 動(dòng)水壓力對(duì)深水橋梁地震響應(yīng)的影響
m，動(dòng)水壓力對(duì)墩底剪力增加量為851 kN，影響率為10%；對(duì)墩底彎矩增加量為23 034 kN·m，影響率不到5%。水深為56 m，動(dòng)水壓力對(duì)墩底剪力增加量為5 722 kN，影響率為30%。動(dòng)水壓力對(duì)墩底彎矩增加量為196 541 kN·m，影響率為20%(表2)。橫橋方向，水深為20 m，動(dòng)水壓力對(duì)墩底剪力的增加量為1 645 kN，影響率達(dá)到13%；對(duì)墩底彎矩的增加量為11 370 kN·m，影響率不到5%。水深為56 m，動(dòng)水壓力對(duì)墩底剪力的增
- 高墩橋梁的P-Δ效應(yīng)及簡(jiǎn)化計(jì)算方法
第i個(gè)質(zhì)點(diǎn)相對(duì)于墩底的水平位移，Δi是相鄰質(zhì)點(diǎn)間的相對(duì)位移，且有以下關(guān)系Δi=xi-xi-1。第i個(gè)質(zhì)點(diǎn)處的受力和變形情況見(jiàn)圖1（d），圖中Qi是i質(zhì)點(diǎn)處的剪力。圖1 影響剛度矩陣計(jì)算圖示第i節(jié)點(diǎn)由重力效應(yīng)作用的等效附加剪力為：橋墩的等效側(cè)向力向量{F}可以寫(xiě)成:式中，{F}為體系的等效側(cè)力向量;[KP]為體系的影響剛度矩陣。2 計(jì)算實(shí)例為了研究P-Δ效應(yīng)對(duì)高墩地震反應(yīng)的影響，選取某鐵路橋梁的4號(hào)高墩為研究對(duì)象（見(jiàn)圖2）。4號(hào)墩身高H=92 m，墩帽高3
城市道橋與防洪 2013年2期2013-06-29
- 基于Midas/civil的鉛芯橡膠支座隔震橋梁參數(shù)分析
、屈服強(qiáng)度參數(shù)對(duì)墩底受力的影響以及具有二軸水平剪切塑性相關(guān)性的Wen模型的滯回參數(shù)對(duì)鉛芯橡膠支座減震隔振效果的影響。研究結(jié)果表明，鉛芯橡膠支座對(duì)中等和較強(qiáng)地面運(yùn)動(dòng)下的減震效果較優(yōu)。Midas/civil；鉛芯橡膠支座；隔震；參數(shù)分析鉛芯橡膠支座(LRB)是在疊層橡膠中插入鉛芯而構(gòu)成的新型減震隔震裝置。其將鋼板夾層橡膠墊與金屬鉛結(jié)合起來(lái)，通過(guò)隔離上下部結(jié)構(gòu)減少地震動(dòng)向橋梁體的傳輸，并利用鉛棒屈服后低剛度滯回耗能效應(yīng)吸收地震能量，最終達(dá)到減輕橋梁震害的作用。這
- 空心薄壁高墩結(jié)構(gòu)的安全性計(jì)算
力110 kN，墩底彎矩5 258 kN·m。②溫度變化效應(yīng)計(jì)算溫度變化引起的上部結(jié)構(gòu)縱向變形在墩頂產(chǎn)生水平力，按降溫20 ℃考慮。溫度變化效應(yīng)計(jì)算:墩頂位移4.0 mm，墩頂水平力25.9 kN，墩底彎矩1 238 kN·m。③混凝土收縮、徐變效應(yīng)計(jì)算混凝土收縮、徐變引起的上部結(jié)構(gòu)縱向變形在墩頂產(chǎn)生水平力，其作用效應(yīng)計(jì)算。墩頂位移6. 0 mm，墩頂水平力38. 8 kN，墩底彎矩1 855 kN·m。④縱向風(fēng)荷載效應(yīng)計(jì)算風(fēng)荷載根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范
黑龍江交通科技 2012年4期2012-08-02
- 連續(xù)梁橋平轉(zhuǎn)施工過(guò)程穩(wěn)定影響因素分析
速變化對(duì)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)墩底彎矩的影響。分析結(jié)果如圖3 和圖4 所示。由此可知:(1)當(dāng)橋墩高度一定時(shí)，當(dāng)風(fēng)速較低時(shí)，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)墩底彎矩幾乎不隨風(fēng)速的變化而變化。(2)當(dāng)風(fēng)速增大到一定值后，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)墩底彎矩隨著環(huán)境風(fēng)速的增大而迅速增加，這與風(fēng)壓和風(fēng)速的平方成正比相一致。(3)由轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)墩底彎矩時(shí)程曲線可知，在風(fēng)速較低的情況下，墩底彎矩的變化是比較復(fù)雜的，結(jié)構(gòu)并沒(méi)有發(fā)生拍振或共振現(xiàn)象。圖3 風(fēng)速變化對(duì)墩底彎矩的影響圖4 墩底彎矩響應(yīng)時(shí)程曲線(v=7 m/s，h=20
- 基礎(chǔ)彈性剛度對(duì)鐵路隔震曲線梁橋地震響應(yīng)的影響研究
建立全橋模型，各墩底部約束方式如圖1所示，以模擬基礎(chǔ)彈性剛度。計(jì)算基于大型通用軟件ANSYS，主梁采用 BEAM44單元模擬，橋墩采用BEAM4單元模擬，鉛芯橡膠支座采用COMBINE39單元模擬，基礎(chǔ)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響通過(guò)矩陣單元MATRIX27單元實(shí)現(xiàn)。1.2 鉛芯橡膠支座力學(xué)模型鉛芯橡膠支座(LRB)采用簡(jiǎn)化的雙向恢復(fù)力-位移滯回理論模型，如圖2所示。圖1 墩底約束形式圖2 鉛芯橡膠支座滯回模型其中，F(xiàn)y、dy分別為支座的屈服力和屈服位移;Fu、du分別為
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2011年10期2011-08-03
- 鋼筋粘結(jié)滑移對(duì)鋼筋混凝土墩柱抗震性能影響
模擬，建立了考慮墩底鋼筋粘結(jié)滑移的墩柱有限元模型，結(jié)果表明考慮粘結(jié)滑移因素后，數(shù)值結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果擬合較好，同時(shí)能較好的模擬出滯回曲線的“捏攏”現(xiàn)象以及剛度退化現(xiàn)象。1 考慮粘結(jié)滑移鋼筋混凝土墩的數(shù)值模型1.1 混凝土本構(gòu)及鋼筋材料模型根據(jù)PEER數(shù)據(jù)庫(kù)里面Saatcioglu and Ozcebe［6］試件在定軸力的低周反復(fù)加載試驗(yàn)進(jìn)行模擬分析和對(duì)比驗(yàn)證。試件材料混凝土強(qiáng)度37 MPa、軸力600 kN、縱筋屈服強(qiáng)度437 MPa，橫向鋼筋屈服強(qiáng)度425
- 一種快速低價(jià)臨時(shí)便橋的修建方法
性強(qiáng)，活載產(chǎn)生的墩底應(yīng)力增量較小，與以往的臨時(shí)便橋相比，能更快速、高效地建成滿足承載能力的橋梁，保證交通運(yùn)輸?shù)臅惩ā? 快速低價(jià)臨時(shí)便橋的結(jié)構(gòu)方案在重慶市某縣城內(nèi)大橋的封閉改造施工中，需修建快速低價(jià)的臨時(shí)便橋，根據(jù)河床斷面，該臨時(shí)便橋布置為4跨（圖1），共設(shè)4個(gè)鋼筋籠填石墩和一個(gè)石砌橋臺(tái)，與兩岸便道相連。鋼筋籠填石墩采用3 m直徑的圓形鋼筋籠內(nèi)填塊石堆砌而成（圖2）。每個(gè)鋼筋籠填石墩腳用大塊石堆砌以防沖刷（圖3）［1-2］。圖1 便橋總體布置（單位:cm）
- E型鋼支座對(duì)鐵路簡(jiǎn)支梁橋隔震效果研究
P2000，采用墩底固結(jié)，分別建立了各橋墩的未隔震和減隔震分析模型，如圖1所示。其中，墩身使用框架單元模擬，E型鋼阻尼支座使用連接單元模擬。表1 橋墩高度 m圖1 計(jì)算模型示意1.2 E型鋼阻尼支座力學(xué)模型E型鋼阻尼支座是將E型鋼阻尼元件與普通支座整合到一起得到的阻尼耗能連接結(jié)構(gòu)，兼有豎向支撐和水平滯回耗能的作用。由于其結(jié)構(gòu)全部由鋼材制作而成，故E型鋼阻尼支座具有良好的耐久性。E型鋼阻尼支座結(jié)構(gòu)如圖2所示，其力學(xué)模型如圖3所示。圖2 E型鋼阻尼支座結(jié)構(gòu)圖3
鐵道建筑 2010年9期2010-07-27