線路兩端配置限流電抗器[4]，在直流配電系統(tǒng)線路保護(hù)中，可利用限流電抗器故障后電流及電壓的特性識別故障線路[5-6]。文獻(xiàn)[7]利用故障發(fā)生時(shí)限流電抗器上的電壓作為故障識別條件，但不能識別雷擊時(shí)限流電抗器電壓的快速震蕩，容易發(fā)生誤動(dòng)作；文獻(xiàn)[8]利用復(fù)頻域建模來計(jì)算限流電抗電壓，并利用故障時(shí)正、負(fù)極限流電抗電壓積分值的差異性作為保護(hù)判據(jù)，但保護(hù)的理論計(jì)算對保護(hù)裝置的要求較高；文獻(xiàn)[9]利用正、負(fù)極線路暫態(tài)電壓Pearson 相關(guān)系數(shù)在區(qū)內(nèi)、外故障時(shí)的差異進(jìn)

。采用中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地的方法，可以將單相短路電流水平限制在安全范圍內(nèi)[1]。變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地后，需根據(jù)中性點(diǎn)絕緣耐受能力選擇過電壓保護(hù)，保護(hù)若配置不當(dāng)會引起變壓器跳閘等事故[2]。國內(nèi)外對500 kV變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地以限制線路單相短路電流水平[3-4]以及變壓器中性點(diǎn)串接小電抗的取值方法[5-7]已有相應(yīng)的研究，但對1 000 kV變壓器相關(guān)的研究還較少。除此以外，中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地后的過電壓保護(hù)配置也尚待進(jìn)一步的研究。本研究運(yùn)用EMTP

155Ω/km、電抗0.087Ω/km，架空導(dǎo)線電抗0.356Ω/km、忽略電阻影響，等效電阻標(biāo)幺值0.056236，等效電抗標(biāo)幺值2.485620；基地線60號桿至104號桿之間線路由5.75km 架空絕緣導(dǎo)線組成，電阻忽略不計(jì)，導(dǎo)線電抗0.356Ω/km，等效電抗標(biāo)幺值1.856690；基地線104號桿至線路末端之間線路由7.05km 架空絕緣導(dǎo)線組成，電阻忽略不計(jì)，導(dǎo)線電抗0.356Ω/km，等效電抗標(biāo)幺值2.276460。3.2 友聯(lián)線站友聯(lián)線站外

載工況下引入虛擬電抗的感應(yīng)電機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)穩(wěn)定控制易 山1盧子廣1袁凱南2吳公平3黃守道3（1. 廣西大學(xué)電氣工程學(xué)院 南寧 530004 2. 湖南省電機(jī)測試系統(tǒng)工程技術(shù)研究中心 長沙 410007 3. 湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院 長沙 410082）針對中低頻輕載工況下感應(yīng)電機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)存在的轉(zhuǎn)速與電流振蕩問題，該文提出一種引入虛擬電抗的感應(yīng)電機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)/控制方法。首先，建立感應(yīng)電機(jī)變頻調(diào)速系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型，在此基礎(chǔ)上分析/控制下感應(yīng)電機(jī)變頻調(diào)速

PSS參數(shù)中搖擺電抗的參數(shù)優(yōu)化是充分發(fā)揮PSS的重要條件，這是研究PSS實(shí)際應(yīng)用中必須要重視的問題。1 雙輸入PSS模型及作用原理IEEE Std 421.5中雙輸入PSS的模型如圖1所示。其中 與P為PSS的2個(gè)輸入信號，分別對應(yīng)頻率 和電功率。利用隔直濾波環(huán)節(jié)將輸入信號合成加速功率的積分，可使發(fā)電機(jī)在調(diào)整機(jī)械功率時(shí)通過該環(huán)節(jié)將加速功率合成為0，消除了機(jī)組有功功率快速變化時(shí)對無功功率的影響，避免了反調(diào)現(xiàn)象的發(fā)生。當(dāng)機(jī)組電功率發(fā)生波動(dòng)時(shí)，合成的信號可通過相

磁電機(jī)的電樞反應(yīng)電抗是永磁電機(jī)設(shè)計(jì)中的重要參數(shù)，它的準(zhǔn)確與否關(guān)系到電機(jī)運(yùn)行性能和制作成本[1]。永磁電機(jī)輸出特性與電樞反應(yīng)電抗有著密切關(guān)系，當(dāng)用永磁電機(jī)作為電動(dòng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，高凸極率可提高電動(dòng)機(jī)的牽入同步能力、磁阻轉(zhuǎn)矩和過載倍數(shù)，同時(shí)影響著恒功率調(diào)速運(yùn)行電動(dòng)機(jī)的弱磁擴(kuò)速能力[2-3]。而當(dāng)永磁電機(jī)作為發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)，較高的凸極率可以降低電機(jī)的固有電壓調(diào)整率[4-5]。因此，電樞反應(yīng)電抗是永磁發(fā)電機(jī)設(shè)計(jì)中的重要參數(shù)。文獻(xiàn)[6-7]利用保存磁導(dǎo)率計(jì)算電機(jī)的空載反電動(dòng)

地運(yùn)行時(shí)，中壓側(cè)電抗值接近于零。（3）自耦變壓器的零序電抗在系統(tǒng)零序網(wǎng)絡(luò)中為并列關(guān)系，因其自身的參數(shù)特性及投運(yùn)數(shù)量的不斷增加，導(dǎo)致系統(tǒng)零序網(wǎng)絡(luò)中并列支路增多，系統(tǒng)總零序電抗進(jìn)一步降低?；谝陨显?，該區(qū)域電網(wǎng)的短路電流水平不斷上升，電網(wǎng)短路點(diǎn)處出現(xiàn)總零序阻抗小于總正序阻抗的幾率也越來越大。1.2 限制單相短路電流的措施據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)來看，在電網(wǎng)發(fā)展的過程中限制單相短路電流的措施主要有以下幾種：（1）調(diào)整電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，限制電網(wǎng)運(yùn)行方式。（2）更換高阻抗變壓器。（3）

補(bǔ)償回路中串聯(lián)的電抗器由原來的單一抗涌流電抗器,發(fā)展為較普遍的抗諧波電抗器。同時(shí),對應(yīng)不同的諧波頻率,要求配置相適應(yīng)的電抗率。目前,在無功補(bǔ)償設(shè)計(jì)中,除系統(tǒng)中諧波十分嚴(yán)重,需采用有源濾波方案外,多數(shù)仍采用投資費(fèi)用較節(jié)省的無源濾波補(bǔ)償方案。筆者根據(jù)近年來工作中的實(shí)踐體會,談?wù)剬σ陨蠁栴}的思考。2 現(xiàn)有國標(biāo)規(guī)定由于供電系統(tǒng)中通常會含有一定量的高次諧波,因此在選擇無功補(bǔ)償方案時(shí),首先要考慮如何防止高次諧波給系統(tǒng)安全運(yùn)行帶來的侵害。從以往實(shí)踐中可知,3次、5次、7

章重點(diǎn)闡述了鐵芯電抗器中氣隙的重要性及電抗值在設(shè)計(jì)及制造過程中的注意事項(xiàng)，通過參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)、部件加工的偏差控制、試驗(yàn)的預(yù)期調(diào)試等方法最終達(dá)到電抗值偏差控制的效果。關(guān)健詞：鐵芯電抗器;電抗值;偏差;磁阻中圖分類號：TM47? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號：2095-2945（2020）07-0129-03Abstract： This paper focuses on the importance of the air gap in

積較大的空心濾波電抗器相比，鐵心電抗器的尺寸相對較小[17]，因此分布式儲能系統(tǒng)往往采用鐵心電抗器作為濾波電抗器。由于鐵心的磁飽和特性，其電感值具有非線性的特征，影響其所組成濾波器的濾波效果，且由于鐵心的磁致伸縮效應(yīng)，其運(yùn)行噪音也較大[18-20]。在實(shí)際運(yùn)行中還發(fā)現(xiàn)，由于儲能變流器柜相對封閉，鐵心電抗器的溫升很大，運(yùn)行時(shí)其鐵心實(shí)測溫度很高，電能損耗非常大。針對設(shè)備空間嚴(yán)格受限的儲能變流系統(tǒng)，且為克服空心電抗器尺寸大以及鐵心電抗器磁飽和效應(yīng)、電感非線性、運(yùn)

研究了短網(wǎng)系統(tǒng)的電抗參數(shù)，簡化了電抗特性的分析，但該模型較為復(fù)雜；張鶴等人[12-13]研究了電弧爐短網(wǎng)電阻、導(dǎo)電橫臂的電抗特性，但尚缺乏對短網(wǎng)系統(tǒng)阻抗特性的全面分析。本文針對100 t電弧爐短網(wǎng)系統(tǒng)，詳細(xì)分析了各部分的電阻和電抗特性，有助于判斷影響短網(wǎng)三相不平衡度的因素，正確選用短網(wǎng)各部分尺寸。1 短網(wǎng)阻抗特性計(jì)算分析方法電弧爐短網(wǎng)系統(tǒng)如圖1 所示。各部分電阻特性采用式（1）進(jìn)行計(jì)算。圖1 電弧爐短網(wǎng)系統(tǒng)式中：R為電阻，Ω；ρ為電阻率，Ω·mm2/m；l

0 引言對于經(jīng)小電抗接地的變壓器，不僅小電抗值的選取要符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，還要綜合考慮短路電流大小、零序電流保護(hù)、中性點(diǎn)絕緣等級、接線方式等諸多因素［1］。文獻(xiàn)［2］指出小電抗值的選取范圍在變壓器零序阻抗的30%～40%，然而這種選取方式難以同時(shí)滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、限制短路電流大小、零序電流保護(hù)準(zhǔn)確動(dòng)作等一系列要求，一旦選取不當(dāng)，將會給變壓器的安全運(yùn)行帶來許多隱患，目前，尚沒有相關(guān)文獻(xiàn)對此進(jìn)行詳細(xì)討論，因此有必要對小電抗值的選取進(jìn)行深入探討。在綜合考慮各方面因素的基礎(chǔ)

偉,耿文晶?關(guān)聯(lián)電抗器的諧波抑制與電抗率的選擇臧瑞民1,謝宏偉2,耿文晶11. 國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司電力科學(xué)研究院, 內(nèi)蒙古 呼和浩特 010020 2. 國網(wǎng)內(nèi)蒙古東部電力有限公司, 內(nèi)蒙古 呼和浩特 010020諧波的存在將對供電系統(tǒng)造成極大的危害，在電容器回路中串聯(lián)合適的電抗器成為抑制諧波的有效措施。然而，由于不同的電抗器的電抗率不同，其抑制諧波的作用也千差萬別，因此，電路中串聯(lián)合適電抗率的電抗器是一種非常有效的解決手段。本文為選擇合適的電抗率

鄧小電?帶串聯(lián)電抗器的并聯(lián)電容器組無功輸出的計(jì)算分析鄧小電（浙江誠信人才資源交流服務(wù)有限公司，浙江 杭州 310000）為抑制電力系統(tǒng)中3次諧波和5次諧波對電容器產(chǎn)生的危害，串聯(lián)電抗器電抗百分率要求在4.5%～6.0%之間，具體應(yīng)用效果主要根據(jù)并聯(lián)電容器組無功輸出結(jié)果確定。對并聯(lián)電容器中串聯(lián)電抗器的作用及選擇進(jìn)行分析，進(jìn)而通過帶串聯(lián)電抗器的并聯(lián)電容器組無功輸出計(jì)算，判斷串聯(lián)電抗器電抗百分率應(yīng)選擇上限還是下限。帶串聯(lián)電抗器；并聯(lián)電容器組；無功輸出；電抗百分率

狀態(tài)。本文闡述的電抗補(bǔ)償與電力電容補(bǔ)償有異曲同工之處。電抗補(bǔ)償一般應(yīng)用在交流電動(dòng)機(jī)電容器耐久性試驗(yàn)設(shè)備和抑制電源電磁干擾用固定電容器交流耐久性試驗(yàn)中，在試驗(yàn)的電容器樣品上增加電抗可以大大地降低電源功率和減少電量的損耗。1 電抗補(bǔ)償?shù)幕驹韆） 電抗器 （L）電抗器也被稱為電感器，通常是把導(dǎo)線繞成線圈，以增強(qiáng)線圈內(nèi)部的磁場。磁場也儲存能量，因此電抗器是一種能夠儲存磁能的部件。其電壓與電流的關(guān)系為：U=LdI/dt（L為電抗器感量），該公式表明：在某一時(shí)刻電

形式分段投切橋臂電抗器的降容方案,分析了方案的原理;設(shè)計(jì)了相應(yīng)的控制策略;在PSCAD/EMTDC平臺下進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn),驗(yàn)證了方案的有效性,并將其與環(huán)流抑制控制方案的作用效果進(jìn)行了對比。1 MMC子模塊電容電壓波動(dòng)分析文獻(xiàn)[16]中對子模塊電容電壓波動(dòng)的產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了數(shù)學(xué)分析,但沒有推導(dǎo)二次環(huán)流及更高次分量對子模塊電壓波動(dòng)的影響。在半橋MMC拓?fù)渲?假定MMC的3個(gè)相單元的參數(shù)完全相同,每相上、下橋臂參數(shù)對稱,則可以認(rèn)為直流電流在3個(gè)相單元中平分,交流電流在

析，提出了串接小電抗限流的防范措施，并分析網(wǎng)架結(jié)構(gòu)對小電抗限流作用的影響，說明了該措施的應(yīng)用效果，給出了小電抗阻值的選取和變壓器中性點(diǎn)絕緣配合的工程指導(dǎo)意見。自耦變壓器；中性點(diǎn)接地小電抗；單相短路電流；絕緣配合1 概述近年來，河北省南部電網(wǎng)規(guī)模逐步擴(kuò)大，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)聯(lián)系越發(fā)緊密，電源容量迅速增長，短路電流水平增長迅速，而且由于500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)直接接地，使得部分變電站短路電流已經(jīng)接近了現(xiàn)有設(shè)備的額定遮斷容量。短路電流超標(biāo)制約了網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃、電源和變電站接

發(fā)電機(jī)、變壓器、電抗器的電抗,而忽略其電阻;對于架空線和電纜,只有當(dāng)其電阻大于電抗1/3時(shí)才需計(jì)入電阻,一般也只計(jì)電抗而忽略電阻．3． 短路電流計(jì)算公式或計(jì)算圖表,都以三相短路為計(jì)算條件．因?yàn)閱蜗喽搪坊蚨喽搪窌r(shí)的短路電流都小于三相短路電流．能夠分?jǐn)嗳喽搪冯娏鞯碾娖?一定能夠分?jǐn)鄦蜗喽搪冯娏骰蚨喽搪冯娏鳎? 簡化計(jì)算法即使設(shè)定了一些假設(shè)條件,要正確計(jì)算短路電流還是十分困難,對于一般用戶也沒有必要．一些設(shè)計(jì)手冊提供了簡化計(jì)算的圖表．省去了計(jì)算的麻煩．用起

明，變壓器的短路電抗值是由繞組的幾何尺寸、空間位置等因素所決定。當(dāng)變壓器繞組發(fā)生變形時(shí)，其短路電抗值將會發(fā)生變化，因此測量短路電抗變化情況是判斷變壓器繞組是否變形的一種有效方法［5-7］。對變壓器短路阻抗的準(zhǔn)確測量是十分重要的。目前，基于短路阻抗法的變壓器繞組變形試驗(yàn)方法主要有兩類，一類是需要將變壓器從電網(wǎng)斷開，進(jìn)行空載試驗(yàn)和負(fù)載試驗(yàn)，這是離線的；另一類在線監(jiān)測方法，其數(shù)學(xué)計(jì)算模型針對的是單相雙繞組實(shí)驗(yàn)變壓器［8］。因此，這兩類方法都不適用對電網(wǎng)中實(shí)際運(yùn)行

配電網(wǎng)中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地的可行性研究李晨輝1，李紅巖2，趙振華1，張軍浩1（1.寧波甬城配電網(wǎng)建設(shè)有限公司，浙江 寧波 315000；2.國網(wǎng)浙江寧波市鄞州區(qū)供電公司，浙江 寧波 315100）城市配電網(wǎng)中電纜線路的大范圍使用，導(dǎo)致10 kV配電系統(tǒng)的電容電流急劇增加，單相接地故障及其引起的相間短路故障也越來越多。近年來，中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地方式在500 kV，220 kV及110 kV電壓等級電網(wǎng)中取得了良好的應(yīng)用。為了克服現(xiàn)有中壓配電網(wǎng)中性點(diǎn)接地方式的問

變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地的優(yōu)越性趙聯(lián)臣，孫海濤（國網(wǎng)山東省電力公司棗莊供電公司,山東棗莊，277000）本文對110kV變壓器中中性點(diǎn)在經(jīng)小電抗接地的具體應(yīng)用方法進(jìn)行論述。短路電流；過電壓；中性點(diǎn)接地；故障失地0 引言電力系統(tǒng)想要獲得安全穩(wěn)定運(yùn)行，變壓器中性點(diǎn)接地方式的科學(xué)選擇是重要部分。中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地相較于傳統(tǒng)接地方式，在對短路電流、過電壓等方面的影響所具有的突出優(yōu)勢。同時(shí)運(yùn)用實(shí)例分析的方式，論證在面對電力故障中中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地的故障限制方法。變壓

50025)變耦電抗式可控串補(bǔ)(TCSCAC)的穩(wěn)態(tài)分析和試驗(yàn)王世蓉1， 李民族2， 王民慧2， 王 武2， 明德剛1(1.貴州理工學(xué)院，貴州 貴陽 550003； 2.貴州大學(xué)，貴州 貴陽 550025)為掌握了解TCSCAC的正常運(yùn)行性能，必須對它進(jìn)行穩(wěn)態(tài)分析。提出了考慮電抗器漏抗后的變耦電抗裝置的等效電抗公式，得出了理論電抗特性；以伊―馮500 kV輸電系統(tǒng)為應(yīng)用背景，進(jìn)行單回輸電的功率調(diào)節(jié)仿真分析，得出了輸電系統(tǒng)狀態(tài)參數(shù)及串補(bǔ)裝置各組成設(shè)備的電流、

步電機(jī)交直軸同步電抗參數(shù)仿真陸海斌1，胡粵華2，楊蒙蒙1（1.長安輕型車研發(fā)中心，河北 定州 073000；2.金泰德勝電機(jī)有限公司，廣東 佛山 528308）為了研究永磁體勵(lì)磁飽和對電機(jī)交、直軸同步電抗的影響，從理論上簡單闡述直接負(fù)載法的原理。運(yùn)用有限元法對某內(nèi)置式永磁同步電機(jī)負(fù)載仿真，通過對交、直軸電流參數(shù)解耦掃描，得到交、直軸電流組合下的反電勢曲線，對仿真得到的反電勢基波幅值及其相位通過后處理分析，形成交、直軸電抗矩陣和其隨交、直軸電流變化的曲線，最

耦變壓器中性點(diǎn)小電抗接地應(yīng)用研究李晨坤，張磊，咼虎，陳道君，向萌 (國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南長沙410007)限制單相短路電流的相關(guān)措施主要有限制變壓器中性點(diǎn)直接接地?cái)?shù)目、限制或不采用自耦變壓器、發(fā)變組升壓變壓器中性點(diǎn)裝快速接地開關(guān)、Y/Y/△接線自耦變壓器三角形繞組側(cè)開口以及變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電阻或小電抗接地等方式。變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地不僅不受電網(wǎng)運(yùn)行的限制，還可降低變壓器中性點(diǎn)絕緣水平，便于變壓器制造。同時(shí)還可避免大量更換斷路器的繁雜工

有限公司永磁電機(jī)電抗參數(shù)的計(jì)算與試驗(yàn)驗(yàn)證孫昕1周振寶2劉立國21. 沈陽工學(xué)院 2. 沈陽遠(yuǎn)大科技電工有限公司本文應(yīng)用有限元方法計(jì)算永磁電機(jī)的直軸、交軸電抗，并采用伏安法對樣機(jī)的參數(shù)進(jìn)行測試，通過計(jì)算數(shù)據(jù)和試驗(yàn)結(jié)果的對比，說明該方法對直軸電抗的計(jì)算具有較高的精度。1 概述2 計(jì)算方法2.1 直軸電樞反應(yīng)電抗的計(jì)算2.2 交軸電樞反應(yīng)電抗的計(jì)算圖1 二維模型下電樞反應(yīng)磁力線分布圖3 試驗(yàn)驗(yàn)證表1 試驗(yàn)值與計(jì)算值的對比4 結(jié)論

）電力變壓器零序電抗計(jì)算及仿真劉力強(qiáng) 王春鋼（保定天威保變電氣股份有限公司，河北 保定 071056）論述了變壓器零序電抗與變壓器磁路、聯(lián)接組別、變壓器結(jié)構(gòu)等的關(guān)系，并給出了不同結(jié)構(gòu)變壓器零序電抗的計(jì)算方法。零序電抗；短路阻抗；激磁電抗；磁路；聯(lián)接組別為了保證電力系統(tǒng)和它的各種電氣設(shè)備的安全運(yùn)行，必須進(jìn)行各種不對稱故障的分析和計(jì)算，通常采用對稱分量法把不對稱分量分解成對稱的正、負(fù)序及同向的零序分量進(jìn)行分析，變壓器是電力系統(tǒng)中主要設(shè)備之一，因此變壓器的零序電

應(yīng)；轉(zhuǎn)子；磁通；電抗1　改善異步電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)性能的重要意義電動(dòng)機(jī)是工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)中最重要的拖動(dòng)設(shè)備之一。三相異步電動(dòng)機(jī)由于其結(jié)構(gòu)簡單、維護(hù)方便等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于工農(nóng)業(yè)生產(chǎn)和其他生產(chǎn)當(dāng)中。眾所周知，電動(dòng)機(jī)的啟動(dòng)性能是電力拖動(dòng)系統(tǒng)的一個(gè)重要指標(biāo)。在電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)特性中，最主要的是啟動(dòng)電流和啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩。一臺三相異步電動(dòng)機(jī)如不采取相應(yīng)措施直接投入電網(wǎng)啟動(dòng)，啟動(dòng)電流會很大，啟動(dòng)瞬間轉(zhuǎn)矩所造成的機(jī)械沖擊也會影響其本身及其拖動(dòng)設(shè)備的使用壽命，過大的啟動(dòng)電流還會加速電機(jī)的絕緣老化。

阻抗圓直徑為串聯(lián)電抗元件 X01后，輸入阻抗變?yōu)?ZB1和 ZB2，阻抗圓直徑變?yōu)镺B1和 OB2。并聯(lián)電抗元件 X02后，分支點(diǎn)的輸入阻抗 ZC1、 ZC2的阻抗圓直徑不變，即：根據(jù)阻塞網(wǎng)絡(luò)的視在功率最小值公式，加預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)后的最小視在功率之和與阻抗圓直徑的平方根成正比，與阻抗的電阻分量的平方根成反比。故可通過選擇預(yù)調(diào)網(wǎng)絡(luò)元件的性質(zhì)和數(shù)值，減少阻抗圓直徑和增大阻抗的電阻分量，來達(dá)到降低最小視在功率之和的目的，使 OB1＜ OA1或使 OB2＜ OA2，使R

主變中性點(diǎn)裝設(shè)小電抗，是目前國內(nèi)較為通用的降低單相自耦變壓器220kV側(cè)單相短路電流的措施，并進(jìn)行了詳細(xì)的分析計(jì)算。其結(jié)果表明：采用該方法后，220kV側(cè)單相短路電流水平降低明顯，不會對地區(qū)負(fù)荷供電可靠性和安全性產(chǎn)生不利影響，能夠較快的解決變電站220kV側(cè)單相短路電流水平超標(biāo)問題，且運(yùn)行狀況良好?！娟P(guān)鍵詞】500kV；自耦變壓器；小電抗；短路電流1 內(nèi)蒙古電網(wǎng)短路電流水平目前，內(nèi)蒙古電網(wǎng)已形成“兩橫四縱”的500kV主干網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。各盟市供電區(qū)域均形成22

對無功補(bǔ)償回路的電抗器取值進(jìn)行探討。1 對稱三相電路合閘過渡過程分析為了避免電容器回路在投切時(shí)產(chǎn)生較大的涌流，在并聯(lián)電容器回路中串聯(lián)電抗器以降低合閘涌流。引入電抗器元件后，又會產(chǎn)生如下兩個(gè)問題:(1)整個(gè)無功功率補(bǔ)償回路構(gòu)成了R、L、C串聯(lián)電路，當(dāng)參數(shù)選擇不合理時(shí)，將產(chǎn)生R、L、C串聯(lián)諧振，危及補(bǔ)償回路元件的安全;(2)由于電抗器元件的電流不能突變，因此，在投切補(bǔ)償回路引起的過電壓、過電流則更加復(fù)雜。三相參數(shù)完全對稱，且三相斷路器同期合閘則是對稱三相RLC

路點(diǎn)每相接入附加電抗而發(fā)生三相對稱短路時(shí)的正序電流相等，計(jì)算公式如下：式中， X1Σ為短路點(diǎn)的正序綜合電抗，為短路點(diǎn)故障前電壓。短路點(diǎn)全電流= m(n)×，m(n)為比例系數(shù)， m(n)、均與短路類型有關(guān)，詳見表1。以下結(jié)合調(diào)度下達(dá)某火電廠220kV母線等值阻抗，應(yīng)用正序增廣網(wǎng)絡(luò)，計(jì)算220kV母線三相、兩相及單相短路電流。表1 簡單不對稱短路 m (n)與 取值表1 簡單不對稱短路 m (n)與 取值短路類型 ()n XΔ ()n m 說明三相短路 0

氣參數(shù)和高壓并聯(lián)電抗器配置方案及中性點(diǎn)小電抗選擇。電磁暫態(tài) 高壓并聯(lián)電抗器 中性點(diǎn)小電抗1 引言本工程計(jì)算采用新版本的電力電子與電磁暫態(tài)計(jì)算程序（EMTPE），以阜新～鶴鄉(xiāng)500kV線路為例對500kV輸電線路電磁暫態(tài)問題研究以下內(nèi)容：（1）確定500kV輸電線路的電氣參數(shù)；（2）研究確定高壓并聯(lián)電抗器配置方案及中性點(diǎn)小電抗選擇。2 系統(tǒng)條件阜新及赤峰地區(qū)電力系統(tǒng)典型運(yùn)行方式為：白音華電廠2× 600MW機(jī)組、大板電廠2×600MW機(jī)組滿發(fā)況，主要線路潮流

，配電變壓器短路電抗與繞組健康狀態(tài)息息相關(guān)[4]。同時(shí)，配電變壓器短路電抗的有效檢測，是配電變壓器損耗和容量在線檢測的基礎(chǔ)[5-6]。因此，配電變壓器短路電抗在線檢測對于繞組故障的早期預(yù)防和及時(shí)治理、配電變壓器損耗和容量在線檢測以及提高供電可靠性具有重要意義。傳統(tǒng)繞組變形檢測方法主要有頻率響應(yīng)法[7]、振動(dòng)分析法[8]等。頻率響應(yīng)法不易準(zhǔn)確判斷，對操作人員的專業(yè)水平要求較高[9]；振動(dòng)分析法與變壓器的運(yùn)行方式和環(huán)境息息相關(guān)，缺乏判斷標(biāo)準(zhǔn)[10]；短路電抗法

瞬時(shí)故障時(shí)，線路電抗增加，回路的綜合電抗XΣ變大，且根據(jù)公式PE=U×EA/XΣ(EA為發(fā)電機(jī)電動(dòng)勢；U為無窮大系統(tǒng)母線電壓； XΣ為包括發(fā)電機(jī)電抗在內(nèi)的發(fā)電機(jī)到無窮大系統(tǒng)母線的總電抗；δ為發(fā)電機(jī)電動(dòng)勢EA與無窮大系統(tǒng)電壓U之間的功率角；PE為功率極限值)可知，功率極限值將變小，功角特性將由圖1的曲線1變?yōu)榍€2，如圖1所示。圖1 系統(tǒng)故障時(shí)的功角特性曲線在切除線路的瞬間，XΣ增大，發(fā)電機(jī)由于機(jī)械慣性，轉(zhuǎn)速不變，功率角δ不變，由上述公式可知，此時(shí)原動(dòng)機(jī)供給

； 場路耦合； 電抗； 有限元中圖分類號： TM401.1； TB115.1文獻(xiàn)標(biāo)志碼：BAbstract：During the design of axial split winding transformer， it is difficult to calculate the semi-crossing impedance and the error of the calculation using the traditional formula de

電容器串接一定的電抗器以改變并聯(lián)電容器與系統(tǒng)阻抗的諧振點(diǎn)以及抑制并聯(lián)電容器對諧波的放大，同時(shí)起到限制合閘涌流的作用。 不過多年來變電所內(nèi)由于電抗率的不匹配造成電容器的損壞，局部絕緣擊穿等問題仍時(shí)有發(fā)生，一是新安裝時(shí)測量的誤差和后來諧波源的變化；二是運(yùn)行單位發(fā)現(xiàn)一個(gè)電容器損壞后，未能及時(shí)補(bǔ)充，而是為了三相平衡把另外非故障的那兩相各拆除一個(gè)，運(yùn)行一段時(shí)間后，壞的更多。 總的來說，電容器組電抗率的準(zhǔn)確匹配關(guān)系到電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，其計(jì)算方法也是供電工程技術(shù)人員應(yīng)

特性時(shí)，經(jīng)常要把電抗、電阻串聯(lián)形式轉(zhuǎn)換為等效的電抗、電阻并聯(lián)形式；或者將電抗、電阻并聯(lián)的形式轉(zhuǎn)換為等效的電抗、電阻串聯(lián)形式。圖1為兩個(gè)相互等效的串聯(lián)和并聯(lián)的電抗、電阻電路，下面我們將找出這個(gè)電路參數(shù)之間轉(zhuǎn)換的公式。所謂“等效”就是指在電路的頻率等于工作頻率ω時(shí)，從圖AB端看進(jìn)去的阻抗(或?qū)Ъ{)相等。今令兩者的端導(dǎo)納相等，即其中兩邊移項(xiàng)得圖3圖4通過上述分析可知，當(dāng) Qe取定后，將串聯(lián)支路轉(zhuǎn)換為并聯(lián)支路時(shí)，并聯(lián)支路的等效電阻和等效電抗恒大于串聯(lián)支路的電阻和電

的無功功率。串聯(lián)電抗率型無功補(bǔ)償裝置是用于改善線路功率因數(shù)的一種常用技術(shù)，該技術(shù)主要應(yīng)用于系統(tǒng)諧波電流和諧波電壓畸變率不嚴(yán)重，無需要專門設(shè)置諧波濾波裝置的場合。盡管在一些低壓配電系統(tǒng)中，諧波電壓和諧波電流畸變率較高，但實(shí)際應(yīng)用中仍大量采用串聯(lián)電抗率型無功補(bǔ)償裝置，究其原因是低壓配電系統(tǒng)系統(tǒng)阻抗值小，設(shè)計(jì)與制造具有良好濾波效果的無源濾波裝置極其困難，并且裝置在實(shí)際運(yùn)行中很難保證電容器和電抗器的安全穩(wěn)定運(yùn)行條件[1]。為了防止合閘涌流和抑制諧波，串聯(lián)電抗率型無

前提條件是線路的電抗X 遠(yuǎn)大于其電阻R，而在低壓微電網(wǎng)中線路電阻值通常大于線路電抗值，功率傳輸P-f和Q-V的對應(yīng)關(guān)系不再存在，逆變型微電源并聯(lián)運(yùn)行采用下垂控制將無法實(shí)現(xiàn)功率的正確分配。為避免功率控制耦合現(xiàn)象，有些學(xué)者提出虛擬同步旋轉(zhuǎn)軸的解耦控制策略[4]。文獻(xiàn)[5]提出虛擬有功無功傳輸控制的方法，利用正交矩陣變換將實(shí)際的PQ 值轉(zhuǎn)換為虛擬PQ 值。文獻(xiàn)[6]提出可以在逆變電源輸出端和負(fù)載之間串聯(lián)一個(gè)大的電感或者安裝隔離變壓器，以保證逆變電源到負(fù)荷之間的阻

84年提出磁控式電抗器[1,2]、G. N. Aleksandrov于1995年提出變壓器式電抗器[3-5]以來，可控電抗器作為一種電力系統(tǒng)無功平衡和電壓控制的重要裝置，在獨(dú)聯(lián)體、印度、中國等國受到高度重視。作為關(guān)于可控電抗器應(yīng)用研究方面的較早文獻(xiàn)，文獻(xiàn)[6,7]明確指出在新建的電網(wǎng)中應(yīng)該廣泛使用可控電抗器。之后，可控電抗器的研究和應(yīng)用在國內(nèi)外日新月異，得到了長足發(fā)展。文獻(xiàn)[8-11]從可控電抗器應(yīng)用的現(xiàn)狀、經(jīng)濟(jì)性、技術(shù)等方面進(jìn)行了闡述和總結(jié)，再次明確了可

變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地研究裴星宇(廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司珠海供電局，廣東珠海 519000）隨著電網(wǎng)規(guī)模的不斷擴(kuò)大，500 k V變電站降壓自耦變壓器中性點(diǎn)直接接地方式下，220 k V側(cè)單相短路電流可能超過三相短路電流，甚至超過斷路器額定開斷電流，威脅電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。現(xiàn)主要論述了自耦變壓器中性點(diǎn)加裝小電抗對220 k V側(cè)單相短路電流限制的原理，結(jié)合500 k V國安站中性點(diǎn)加裝小電抗工程，對中性點(diǎn)小電抗阻值選擇、中性點(diǎn)絕緣電壓水平校驗(yàn)進(jìn)行了分析。自

器的中性點(diǎn)經(jīng)過小電抗接地進(jìn)行研究，對限制短路電流的方法進(jìn)行了梳理，分析了500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地的機(jī)理，并探討了中性點(diǎn)和主變?nèi)肟谔幍倪^電壓，最終得出相應(yīng)結(jié)論。關(guān)鍵詞：500 kV自耦變壓器；中性點(diǎn)；接地方式；過電壓中圖分類號：TM411+.3；TM862+.3 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：2095－6835（2014）09－0010－02 在電網(wǎng)中，對500 kV自耦變壓器來說，其中性點(diǎn)接地方式的選擇是一項(xiàng)系統(tǒng)而復(fù)雜的工作，它涉及多個(gè)方面的問

括串聯(lián)電阻、串聯(lián)電抗和并聯(lián)電導(dǎo)、并聯(lián)電容。輸電線路輸送功率時(shí)，串聯(lián)電抗上的電流滯后于電壓，串聯(lián)電抗吸收無功功率；并聯(lián)電容上的電壓滯后于電流，并聯(lián)電容發(fā)出無功功率。串聯(lián)電抗吸收的無功功率與流過輸電線路電流的平方成正比，因此串聯(lián)電抗吸收的無功功率隨負(fù)荷大小的變化而變化；并聯(lián)電容發(fā)出的無功功率與輸電線路的電壓的平方成正比，當(dāng)線路電壓維持在標(biāo)稱電壓允許的范圍內(nèi)時(shí)，并聯(lián)電容發(fā)出的無功功率基本保持恒定。當(dāng)線路發(fā)出的無功功率恰好等于其吸收的無功功率時(shí)，此時(shí)線路的輸送功率

大，需要選擇一定電抗率的電抗器串聯(lián)在電容器回路中來抑制諧波。一般情況下，通常選擇0.1%～l%電抗率的電抗器串聯(lián)在電容器回路來抑制電容器裝置合閘時(shí)產(chǎn)生的涌流問題。因而電抗率的選取應(yīng)當(dāng)謹(jǐn)慎，且需要考慮多種因素才可以使諧波放大甚至諧振問題得到很好的抑制和解決。1 并聯(lián)電容器與諧波的相互影響如圖1所示，電流源是系統(tǒng)內(nèi)主要的諧波源，Ich、Ih和Ish分別是流入電容器、諧波源流出及注入系統(tǒng)內(nèi)的h次諧波電流。其中Xs是系統(tǒng)的基波感抗，hXs是h次諧波感抗；XC是電容

工業(yè)機(jī)器人等。而電抗是電機(jī)的重要電氣參數(shù)，其大小將影響到電機(jī)的運(yùn)行性能，因此，對電動(dòng)機(jī)的電抗參數(shù)進(jìn)行準(zhǔn)確計(jì)算具有一定的工程應(yīng)用價(jià)值。根據(jù)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的不同，永磁同步電動(dòng)機(jī)分為內(nèi)置式和表貼式兩種，如圖1、圖2 所示。由于磁路不同，兩種電機(jī)的電抗計(jì)算方法也不同［1－3］。本文以1 kW 表貼式永磁同步電動(dòng)機(jī)和11 kW 內(nèi)置式永磁同步電動(dòng)機(jī)為例，采用磁路解析法和有限元法分別計(jì)算兩種結(jié)構(gòu)電機(jī)的電樞反應(yīng)電抗，并對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比分析。1 表貼式永磁同步電動(dòng)機(jī)電樞反應(yīng)電

主變中性點(diǎn)裝設(shè)小電抗。1 500 kV主變壓器采取措施降低220 kV電網(wǎng)短路電流1）增大500 kV變壓器的短路阻抗。這一措施對降低500 kV變電站220 kV母線的短路電流有明顯效果。但隨著變壓器短路阻抗的增大，其本身的無功損耗大量增加，對系統(tǒng)的電壓水平影響較大，且有一定設(shè)計(jì)和制造難度。2）用普通三圈變替代自偶變壓器[1]。這一措施對降低500 kV變電站220 kV母線的短路電流有一定的效果。但要明顯降低短路電流，必須增大普通三圈變的短路阻抗或改變

中性點(diǎn)進(jìn)行串接小電抗對于主變220kV母線短路電流的限制效果，以及由中性點(diǎn)經(jīng)小電抗接地產(chǎn)生的中性點(diǎn)絕緣匹配問題，對小電抗參數(shù)提出了指導(dǎo)性建議。1 問題的提出由于江蘇電網(wǎng)的密集度日益提高，系統(tǒng)短路容量也隨之增長，目前蘇北網(wǎng)由于徐連泰降壓運(yùn)行線路形成的220kV聯(lián)絡(luò)，蘇北五市的500/220kV電磁環(huán)網(wǎng)運(yùn)行，導(dǎo)致蘇北地區(qū)的500kV變電站的220kV母線短路電流偏高。而且江蘇電網(wǎng)的500kV和220kV主變多為自耦變，中性點(diǎn)接地的數(shù)目多，考慮到自耦變良好的經(jīng)濟(jì)

負(fù)荷不斷增加，對電抗器的需求也在相應(yīng)增長.干式空心電抗器因其機(jī)構(gòu)簡單、工藝方便、工作可靠、對維護(hù)要求低，特別適合室外安裝，在電網(wǎng)獲得廣泛應(yīng)用.但是在實(shí)際運(yùn)行中，低壓并聯(lián)電抗器工作情況很惡劣：工作電流大、受沖擊頻繁等，使得低壓并聯(lián)干式空心電抗器絕緣老化比較快，從而導(dǎo)致干式空心電抗器事故在電網(wǎng)內(nèi)多次發(fā)生.本文由兩起事故從運(yùn)行角度論述干式并聯(lián)電抗器的運(yùn)行注意事項(xiàng)和管理注意事項(xiàng).1 兩起事故500 k V含山變電所有2臺主變、2回500 k V出線、12回220

互感器式變換器和電抗互感器，這是電流-電壓變換器2種主要形式。相對于輔助電流互感器式變換器，電抗變換器有較為明顯的優(yōu)勢：1）由于有較大氣隙存在，電抗變換器不易飽和；2）隔直，不需要增加額外的直流濾波回路；3）輸出電壓和輸入電流之間存在78°的轉(zhuǎn)角，該轉(zhuǎn)角正好近視等于線路的阻抗角，因而對線路保護(hù)裝置的保護(hù)算法來說，不需要進(jìn)行額外的轉(zhuǎn)角計(jì)算。在繼電保護(hù)早期，由于CPU處理速度較慢，利用電抗變換器可以大大減少計(jì)算量。隨著電子技術(shù)以及計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷提高，電抗變換

3－5]增加交軸電抗，同時(shí)盡可能保持直軸電抗不變。電機(jī)運(yùn)行時(shí)軟磁材料的增磁作用減少電樞反應(yīng)對電機(jī)的影響，從而減小了電壓調(diào)整率。高凸極率是該電機(jī)的顯著特點(diǎn)，因此對其電抗參數(shù)的計(jì)算和測量尤為重要。由于永磁電機(jī)中永磁體形狀和布置多種多樣，轉(zhuǎn)子交軸和直軸磁路復(fù)雜，電抗參數(shù)值不僅與磁路飽和有關(guān)，還與直軸和交軸磁路間的交叉飽和有關(guān)，使得永磁同步電機(jī)的直軸和交軸電抗參數(shù)的測試方法與傳統(tǒng)的電勵(lì)磁的同步電機(jī)有很大的差別，不能沿用電勵(lì)磁電機(jī)的試驗(yàn)方法。筆者針對該永磁同步發(fā)電機(jī)

漢 430064電抗加載天線陣的優(yōu)化設(shè)計(jì)及性能分析李戈陽中國艦船研究設(shè)計(jì)中心，湖北武漢 430064為優(yōu)化均勻圓形天線陣的輻射性能，利用矩量法對電抗加載偶極子均勻圓陣的波束形成進(jìn)行了可行性分析，并設(shè)計(jì)了粗選與微擾結(jié)合的電抗加載值序列優(yōu)化計(jì)算方法，以滿足指定方向上波束形成的需求。仿真結(jié)果表明，電抗加載天線陣波束形成方法能有效在期望方向上形成具有較高增益與前后比的波束，且對陣半徑與電抗加載值的誤差具有一定的容錯(cuò)能力。該分析方法與計(jì)算結(jié)果對電抗加載天線陣的設(shè)計(jì)與

型換流變壓器換相電抗的影響尚榮艷1， 彭長青1， 羅隆福2(1.華僑大學(xué)信息科學(xué)與工程學(xué)院，福建廈門 361021;2.湖南大學(xué)電氣與信息工程學(xué)院，湖南長沙 410082)針對感應(yīng)濾波技術(shù)是否影響新型換流變壓器換相電抗的問題，簡要論述了新型換流變壓器感應(yīng)濾波的基本原理，在此基礎(chǔ)上分析了新型換流變壓器換相電抗的特征，并建立全新的計(jì)算新型換流變壓器換相電抗的數(shù)學(xué)模型和仿真模型。結(jié)果表明，采用感應(yīng)濾波技術(shù)后換相電流的基波及各次諧波分量流通回路不完全相同，因此傳統(tǒng)

較多采用的是標(biāo)么電抗法和短路功率法，這兩種方法較為復(fù)雜，對于一般的電氣作業(yè)人員不容易完全掌握。因此，在此介紹一種短路電流的簡易計(jì)算方法。2 短路電流的簡易計(jì)算方法短路電流的簡易計(jì)算步驟分為4步：①繪制已知的供配電系統(tǒng)的等效電路圖，計(jì)算短路點(diǎn)前每一個(gè)供電元件的相對電抗值；②計(jì)算短路點(diǎn)前總的相對電抗值；③計(jì)算短路點(diǎn)的短路容量和短路電流；④計(jì)算短路沖擊電流。2.1 相對電抗值的簡易計(jì)算（1）系統(tǒng)電抗的簡易計(jì)算系統(tǒng)的電抗可以將容量為100MVA時(shí)電抗約等于1作為基