功率管
- 一種超低靜態(tài)電流ACOT 降壓轉(zhuǎn)換器
M 變高，高位功率管MP 的柵極電壓HSD_GT 變低，即開啟上功率管，同時(shí)計(jì)時(shí)器開始計(jì)時(shí)。而高位功率管導(dǎo)通時(shí)間由TON計(jì)時(shí)器決定。當(dāng)TON達(dá)到規(guī)定值時(shí)，TON_END 信號(hào)變高，即關(guān)斷上功率管，并開啟低位功率管MN。為了得到近似恒定頻率的降壓轉(zhuǎn)換器，高位功率管導(dǎo)通時(shí)間必須隨著輸出電壓VO和輸入電壓VIN的變化而變化[8]。T是轉(zhuǎn)換器的目標(biāo)周期，高位功率管的導(dǎo)通時(shí)間t1為當(dāng)高位功率管關(guān)斷時(shí)，SW 信號(hào)為低，同時(shí)RAMP_SW 電壓也逐漸降低，當(dāng)RAMP_S
電子與封裝 2023年9期2023-10-25
- 水聲信號(hào)發(fā)射機(jī)的全橋功率放大電路設(shè)計(jì)
結(jié)構(gòu)的電路需要功率管承受2倍的輸入電壓,對(duì)功率管耐壓指標(biāo)的要求比較高,故該電路不適宜在對(duì)輸入電壓有很高要求的情況下應(yīng)用[1]。采用全橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的功率放大電路能有效降低對(duì)功率管耐壓值的要求,不影響其輸出功率,非常適合大功率發(fā)射機(jī)應(yīng)用。本文主要介紹全橋功率放大電路的原理,通過計(jì)算確定驅(qū)動(dòng)芯片的型號(hào)、驅(qū)動(dòng)電阻的參數(shù)和自舉電路的參數(shù),結(jié)合PSpice仿真技術(shù)對(duì)經(jīng)典全橋電路進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,使其輸出波形滿足水聲發(fā)射機(jī)的要求。1 全橋功率放大電路原理全橋功率放大電路需要4
- 基于LM5034有源鉗位正激變換器設(shè)計(jì)
0%，增大了主功率管的電壓應(yīng)力，造成了較低的變換效率。有源鉗位技術(shù)[1]的提出，實(shí)現(xiàn)了無需增加輔助繞組即可完成正激變換器磁復(fù)位，磁芯工作在第一和第三象限，雙向磁化提高了磁芯利用率。同時(shí)拓展了占空比范圍，實(shí)現(xiàn)了漏感能量的回收利用和主功率管的電壓鉗位，減小了主功率管的電壓應(yīng)力。在特定條件下能夠?qū)崿F(xiàn)原邊功率管的零電壓開通(ZVS)，提高了變換器的效率[2]。本文分析了有源鉗位正激變換器的工作原理，以原理樣機(jī)為例，詳細(xì)分析了主電路各參數(shù)的設(shè)計(jì)方法，給出了計(jì)算公式和
電源技術(shù) 2022年10期2022-10-29
- 有源鉗位正激變換器電源設(shè)計(jì)
芯利用效率低，功率管硬開關(guān)工作，需要額外的磁復(fù)位電路，存在電磁干擾大、磁復(fù)位電路結(jié)構(gòu)復(fù)雜、功率管損耗大和承受較高的電壓應(yīng)力等缺點(diǎn)[1]。在傳統(tǒng)有源鉗位正激變換器拓?fù)浠A(chǔ)上，增加由鉗位功率管與鉗位電容串聯(lián)構(gòu)成的有源鉗位支路，構(gòu)成了有源鉗位正激變換器，該拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)克服了傳統(tǒng)正激變換器的缺點(diǎn)，能夠?qū)崿F(xiàn)伏秒平衡，占空比可以大于50%，由于添加了鉗位電容和鉗位功率管，主功率管承受的電壓應(yīng)力減小，有源鉗位變換器原邊上的電壓是有規(guī)律的方波，能夠?yàn)楦边呎鞴芴峁┳则?qū)動(dòng)信號(hào)，
電子技術(shù)應(yīng)用 2022年10期2022-10-20
- 基于電壓比較器的固態(tài)功率控制器驅(qū)動(dòng)保護(hù)電路研究
MOSFET 功率管過流或短路時(shí)的保護(hù)措施有兩種[8-9]：一種是軟關(guān)斷，另一種是降柵壓。軟關(guān)斷是指在檢測(cè)到器件過流或短路信號(hào)時(shí)就迅速撤除受保護(hù)功率管的柵極信號(hào)，使MOSFET 功率管關(guān)斷，軟關(guān)斷抗干擾的效果差，只要檢測(cè)到故障就關(guān)斷器件，這樣很容易引起錯(cuò)誤的動(dòng)作。降柵壓是指在檢測(cè)到器件過流或短路信號(hào)時(shí)立即將MOSFET 功率管的柵極電壓降到某一電平，但器件仍維持導(dǎo)通，若故障信號(hào)消失了，驅(qū)動(dòng)電路就能恢復(fù)正常的工作狀態(tài)，因而大大增強(qiáng)了電路的抗干擾能力。目前，降
電子技術(shù)應(yīng)用 2022年8期2022-09-24
- 一種應(yīng)用于高邊驅(qū)動(dòng)芯片的負(fù)載開路檢測(cè)電路設(shè)計(jì)
是采用一個(gè)與主功率管尺寸成比例的檢測(cè)管，對(duì)檢測(cè)管支路流過的電流進(jìn)行檢測(cè)。這種方法雖然不會(huì)給主通路帶來冗余的電壓消耗，但在負(fù)載電流很小的情況下，鏡像復(fù)制的電流精度會(huì)降低，導(dǎo)致誤差過大，使檢測(cè)電路的可靠性下降。本文針對(duì)高邊功率驅(qū)動(dòng)芯片，設(shè)計(jì)優(yōu)化了一種新型負(fù)載開路檢測(cè)電路。該電路采用雙重判決模式和滯回比較器，解決傳統(tǒng)電流檢測(cè)引起的冗余電壓和檢測(cè)誤差的問題，以及外部干擾導(dǎo)致功率管反復(fù)開關(guān)的問題，提高了負(fù)載開路檢測(cè)的精確度和可靠性。1 傳統(tǒng)負(fù)載開路檢測(cè)電路在驅(qū)動(dòng)電路
電子制作 2022年15期2022-08-15
- 礦用寬輸入電壓范圍級(jí)聯(lián)變換器設(shè)計(jì)
器串聯(lián)，降低了功率管電壓應(yīng)力，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低的特點(diǎn)，但功率管占空比受到限制，反激變換器電壓增益小，無法自適應(yīng)70～1 400 V交流電壓。文獻(xiàn)[2]提出了基于三電平變換器的寬范圍開關(guān)電源，但功率管電壓應(yīng)力大，輸入交流電壓為95～825 V，無法應(yīng)用于煤礦1 140 V 供電系統(tǒng)中。文獻(xiàn)[3-6]提出了 LLC 變換器，采用諧振工作方式，降低了功率管損耗，提高了效率，但受限于變換器諧振工作頻率，電壓增益無法增大。文獻(xiàn)[7-9]設(shè)計(jì)的變換器為非隔離型，不
工礦自動(dòng)化 2022年5期2022-06-22
- 基于GaN HEMT的L波段600W內(nèi)匹配功率管設(shè)計(jì)
aN HEMT功率管芯，通過合理選擇目標(biāo)阻抗、合理設(shè)計(jì)輸出匹配網(wǎng)絡(luò)，實(shí)現(xiàn)了一款輸出功率達(dá)到600 W的L波段內(nèi)匹配功率管。在+36 V、-2 V工作電壓下，1.14～1.26 GHz內(nèi)，功率管輸出功率≥600 W，功率增益≥12 dB，功率附加效率≥55%，體積僅為33 mm×17 mm×2 mm，重量?jī)H為3.5 g，顯示出卓越的性能，具有廣泛的工程應(yīng)用前景。關(guān)鍵詞：功率管;GaN;內(nèi)匹配;L波段;大功率中圖分類號(hào)：TN386? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A
現(xiàn)代信息科技 2022年1期2022-06-20
- 基于GaN HEMT的S波段小型化內(nèi)匹配功率管設(shè)計(jì)
aN HEMT功率管芯，通過合理選擇目標(biāo)阻抗、優(yōu)化匹配網(wǎng)絡(luò)，設(shè)計(jì)了一款包含扼流電路的S波段小型化內(nèi)匹配功率管。在+48 V、-3.1 V工作電壓下，2.7～3.4 GHz內(nèi)，功率管輸出功率≥250 W，功率增益≥12 dB，功率附加效率≥60%，尺寸僅為15 mm×6.6 mm×1.5 mm，重量?jī)H為0.6 g，顯示出卓越的性能，具有廣泛的工程應(yīng)用前景。關(guān)鍵詞：功率管;GaN;內(nèi)匹配;S波段;小型化中圖分類號(hào)：TN12? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)
現(xiàn)代信息科技 2022年2期2022-06-15
- 高壓大電流壓電陶瓷恒流驅(qū)動(dòng)電路設(shè)計(jì)＊
的MOSFET功率管耐壓值可以高達(dá)幾百甚至上千伏。1 系統(tǒng)組成高壓大電流壓電陶瓷恒流驅(qū)動(dòng)電路主要由主電路和控制電路兩部分組成，如圖1所示。圖1 高壓大電流壓電陶瓷恒流驅(qū)動(dòng)電路組成其中，主電路主要由壓電陶瓷PZT、充電電源+VCC、MOSFET功率管T1、MOSFET功率管T2和放電電源-VEE組成，主要功能是實(shí)現(xiàn)壓電陶瓷的高壓大電流恒流充電和放電?？刂齐娐分饕蒁SPIC30F5013單片機(jī)控制電路、光電隔離電路Ⅰ、高速高精度DA轉(zhuǎn)換電路Ⅰ、OPA548功
制造技術(shù)與機(jī)床 2022年5期2022-05-12
- 一款2.5 A 電流模式Buck 型DC-DC 的研究與設(shè)計(jì)
方式對(duì)MOS 功率管進(jìn)行控制，通過內(nèi)部補(bǔ)償電路的設(shè)計(jì)，可有效減少外部器件使用。針對(duì)DC-DC 輕載時(shí)效率較低的問題，通過分析功率管效率模型，提出了一種靈活的頻率切換方法來提升效率[14-16]。系統(tǒng)默認(rèn)設(shè)置3 種頻率，通過對(duì)負(fù)載電流的檢測(cè)與分級(jí)來選擇合適的系統(tǒng)頻率。負(fù)載較輕時(shí)，選擇最低的頻率；負(fù)載較重時(shí)，考慮到輸出紋波的控制，選擇較高的頻率。通過這樣的檢測(cè)、分級(jí)與選擇，在全負(fù)載范圍內(nèi)兼顧紋波的同時(shí)，較好地提升了工作效率。1 電路原理文中所設(shè)計(jì)的降壓型DC-
電子設(shè)計(jì)工程 2022年9期2022-05-10
- 22 nm低壓差線性穩(wěn)壓器的設(shè)計(jì)
信號(hào)放大后控制功率管的柵極電壓，改變流過功率管發(fā)電流大小，控制LDO輸出電壓的大??；采樣電阻比例的調(diào)整可實(shí)現(xiàn)不同的電壓輸出，一般采樣電阻的阻值都較大，可降低功耗；功率管決定LDO的驅(qū)動(dòng)能力，同時(shí)用來調(diào)節(jié)輸出電壓的變化讓其維持在一個(gè)恒定不變的值[6]。LDO上電完成后電路啟動(dòng)，帶隙基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生基準(zhǔn)參考電壓VREF，反饋網(wǎng)絡(luò)通過采樣為誤差放大器提供反饋電壓VFB，VFB與采樣電阻R1和R2的關(guān)系如式（1）所示：當(dāng)VFB小于VREF時(shí)，通過環(huán)路控制作用，功率管
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2022年4期2022-03-04
- 負(fù)壓DC-DC 變換器中新型功率管驅(qū)動(dòng)電路
使用負(fù)壓來控制功率管的通斷,因此其功率管及驅(qū)動(dòng)電路需要耐受較高電壓。當(dāng)前參考設(shè)計(jì)中的驅(qū)動(dòng)電路主要是通過電平轉(zhuǎn)移電路來直接產(chǎn)生功率管驅(qū)動(dòng)所需負(fù)電壓[7-8],因而其耐壓值需達(dá)到輸入電源電壓的兩倍左右(≈2VIN)。為避免晶體管擊穿損壞,往往需要采用成本較高的BCD 工藝[9-11]進(jìn)行設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn),造成了相對(duì)較高的制造成本。反向降壓(Inverting Buck,InvBuck)型電路利用飛電容(Flying Capacitor)電壓的翻轉(zhuǎn)能夠產(chǎn)生負(fù)壓脈沖,這為
電子元件與材料 2022年12期2022-02-08
- 基于電流采樣的電機(jī)參數(shù)辨識(shí)
驅(qū)動(dòng)板上，導(dǎo)通功率管Q1 和Q4。電流走向如圖1 所示，由母線電壓VCC流經(jīng)功率管Q1，由電機(jī)的U 相繞組流入電機(jī)，由V 相繞組流出電機(jī)，經(jīng)過功率管Q4，并經(jīng)過采樣電阻后流回到GND。圖1 電阻估算時(shí)的電流走向設(shè)該回路電流為I0，通過采集采樣電阻上的電壓，根據(jù)歐姆定律可知回路電流為其中Usample為采樣電阻R2的電壓值。使用電流閉環(huán)控制該回路電流I0為電機(jī)額定電流的一半。當(dāng)檢測(cè)到電流閉環(huán)穩(wěn)定后，單片機(jī)保存當(dāng)前時(shí)刻占空比的平均值rduty。設(shè)回路的總等效負(fù)
電子與封裝 2021年12期2022-01-08
- 一種低輸入紋波電流的Buck變換器及其控制方法
路中增加了一個(gè)功率管，通過將流經(jīng)該功率管的電流控制成恒定直流，從而實(shí)現(xiàn)紋波電流的抑制。文中從工作原理、設(shè)計(jì)方法等多個(gè)方面進(jìn)行了闡述，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。1 電路結(jié)構(gòu)及工作原理1.1 電路結(jié)構(gòu)所提出的低輸入紋波電流的Buck 變換器如圖1所示。電路分前后兩級(jí)，陰影內(nèi)為前級(jí)輸入紋波電流抑制電路，由功率管QT，電容C1和電容C2構(gòu)成。虛線框內(nèi)為后級(jí)傳統(tǒng)的Buck 變換器結(jié)構(gòu)，由開關(guān)管Q1，二極管D1，電感L和輸出電容Co構(gòu)成。圖1 低輸入紋波電流的Buck變換器1
電源技術(shù) 2021年10期2021-11-09
- 多路獨(dú)立輸出隔離直流電源的故障保護(hù)研究
設(shè)置m+1 個(gè)功率管與m 個(gè)變壓器，實(shí)現(xiàn)m 路獨(dú)立輸出，相對(duì)多個(gè)獨(dú)立電源組合的方法，堆疊式多路輸出電源可以減少功率管的數(shù)量，但仍存在體積大和成本高的問題，且控制較為復(fù)雜。目前發(fā)展的多路輸出電源往往通過在變壓器副邊設(shè)置多個(gè)繞組的方法來實(shí)現(xiàn)多路電壓輸出[5-8]。然而采用多變壓器副邊繞組的多路輸出電源一般只能對(duì)主路輸出電壓進(jìn)行閉環(huán)控制，輔路輸出往往存在供電精度低等問題。為了提高輔路供電質(zhì)量，學(xué)者們提出了采用耦合電感[9]、加權(quán)反饋控制[10]、采用同步開關(guān)的后
電源學(xué)報(bào) 2021年5期2021-10-10
- C波段連續(xù)波200 WGaN內(nèi)匹配功率管設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
，連續(xù)波內(nèi)匹配功率管廣泛應(yīng)用于衛(wèi)星地面通信、微波散射通信和電子對(duì)抗等系統(tǒng)中，已經(jīng)成為無線通信系統(tǒng)的關(guān)鍵器件之一。隨著無線通信技術(shù)的發(fā)展，通信距離要求越來越長(zhǎng)，數(shù)據(jù)傳輸量越來越大，連續(xù)波內(nèi)匹配功率管必定朝著大功率方向發(fā)展。以GaN材料為基礎(chǔ)的第三代半導(dǎo)體工藝器件，具有高電子遷移率和高場(chǎng)強(qiáng)擊穿電壓等顯著特征。與典型材料以Si和GaAs為代表的第一代與第二代半導(dǎo)體相比，第三代半導(dǎo)體在工作帶寬、熱導(dǎo)率、功率密度和效率等方面優(yōu)勢(shì)明顯，更加適用于對(duì)可靠性、效率和功率有
電子與封裝 2021年5期2021-06-09
- VHF 600 WGaN功率模塊研制
的發(fā)展，GaN功率管在射頻領(lǐng)域的應(yīng)用也越來越廣泛[1-5]。本文設(shè)計(jì)了一種基于GaN工藝的VHF頻段高增益高效率功率放大模塊。模塊采用三級(jí)放大結(jié)構(gòu)，分別采用了高增益GaAs單片、GaN內(nèi)匹配小功率管，GaN大功率管。為進(jìn)一步減小模塊體積，本文將高增益GaAs單片、GaN內(nèi)匹配小功率管采用內(nèi)匹配方式，形成一個(gè)高增益GaN驅(qū)動(dòng)模塊，末級(jí)采用推挽結(jié)構(gòu)電路，實(shí)現(xiàn)模塊高增益、高效率、大功率輸出。2 模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 增益分配功率模塊輸入功率5 dBm，輸出功率大于
電子與封裝 2021年5期2021-06-09
- 基于ADS的L頻段160 W高效功放的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
DMOS[4]功率管大量用于L頻段連續(xù)波大功率固態(tài)功放[5-6]。固態(tài)功放功率合成已有微帶巴倫等分路合成技術(shù)[7-9]。對(duì)于此類功放的功率、增益和帶寬等研究已經(jīng)較為深入，取得了不少成果[10-12]，但是關(guān)于功放的效率論述相對(duì)較少。GaN功率管效率較高[13]，但是價(jià)格較高，線性度較差；在帶寬較窄時(shí)，硅功率管效率也比較高，特別在大規(guī)模使用大功率功放時(shí)，功放的效率和成本就顯得十分重要。本文設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)的功放在大功率輸出時(shí)效率很高，很好地兼顧了功率和效率。采用合成
無線電工程 2021年4期2021-05-10
- 基于移相全橋的兩級(jí)式交錯(cuò)并聯(lián)DC/DC拓?fù)溲芯?/a>
電容并聯(lián)于各個(gè)功率管之上。如上所述，電容C1至C4分別為功率管Q1至Q4上并聯(lián)的諧振電容，其中C1=C2，C3=C4，Lr為諧振電感。諧振電容在功率管斷開時(shí)使開關(guān)電壓由零升高，從而軟開關(guān)得以實(shí)現(xiàn)，大幅度減小了開關(guān)損耗。功率管開通后，電容C1至C4與諧振電感Lr發(fā)生諧振，此時(shí)功率管電壓為0 V，即零電壓開通，降低開關(guān)損耗。另一方面，前級(jí)的兩路參數(shù)相同的移相全橋電路由于采用了交錯(cuò)并聯(lián)拓?fù)?，故兩路的輸入電壓相同，設(shè)計(jì)第二路的驅(qū)動(dòng)電壓相位滯后于第一路90°，輸出經(jīng)
電源技術(shù) 2021年3期2021-04-02
- 高線性度P波段功放組件的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
計(jì)中，合理選型功率管是首要環(huán)節(jié)。功率管的主要技術(shù)指標(biāo)要求為工作頻帶、1 dB壓縮點(diǎn)輸出功率、功率增益、功率效率、交調(diào)失真、諧波失真、輸入/輸出駐波比、穩(wěn)定系數(shù)、寄生雜散等[2]。首先應(yīng)考慮功率管的工作頻帶、輸出功率和耐壓，功率管的工作頻帶應(yīng)在技術(shù)指標(biāo)要求的工作頻帶內(nèi)，功率管的最大額定輸出功率應(yīng)大于技術(shù)指標(biāo)要求的輸出功率，功率管的最大允許工作電流、最大耗散功率、最高允許結(jié)溫和耐壓均應(yīng)留有一定余量。同時(shí)也應(yīng)考慮功率管的可靠性、一致性以及抗疲勞、抗沖擊等特性[3
艦船電子對(duì)抗 2020年5期2020-11-26
- 無刷直流電機(jī)的硬件驅(qū)動(dòng)電路研究
PWM信號(hào)，對(duì)功率管的開關(guān)狀態(tài)進(jìn)行切換，從而控制定子繞組依次導(dǎo)通，反復(fù)換相達(dá)到驅(qū)動(dòng)電機(jī)的目的。2 驅(qū)動(dòng)芯片選型根據(jù)無刷直流電機(jī)的工作原理，傳統(tǒng)的電刷由電子換向器取代，而電子換向器的核心就是驅(qū)動(dòng)控制芯片和功率管，當(dāng)前最常用的功率管主要有IGBT和MOSFET，因此選擇什么芯片對(duì)功率管進(jìn)行驅(qū)動(dòng)成為關(guān)鍵問題。根據(jù)功能要求兼顧硬件成本，本文采用了當(dāng)前比較成熟的IR2136集成控制芯片，該芯片由IR公司研發(fā)，搭載了高性能欠壓保護(hù)電路和過流保護(hù)電路，不僅具有很高的可靠
數(shù)碼世界 2020年3期2020-11-24
- 高邊智能功率芯片的高精度電流檢測(cè)電路
成了驅(qū)動(dòng)電路、功率管及其保護(hù)電路.驅(qū)動(dòng)電路主要有兩種：一種是由二極管與電容組成的自舉升壓電路，應(yīng)用于高壓功率管，其優(yōu)點(diǎn)是可以驅(qū)動(dòng)高壓大電流功率器件，缺點(diǎn)是驅(qū)動(dòng)電路與功率器件分立；另一種是電荷泵升壓電路，應(yīng)用于低壓功率管，其優(yōu)點(diǎn)是驅(qū)動(dòng)電路與功率管集成于一體，缺點(diǎn)是工作電壓、電流較小.由于智能功率芯片中的功率器件導(dǎo)通電阻小、耐壓高，因此智能功率芯片對(duì)汽車電子照明系統(tǒng)能源效率的提高有重要作用[1].同時(shí)，智能功率芯片體積小、重量輕、集成度高，為物理系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供
- 電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)三種開路故障分析
件）2．3 單功率管、單相繞組故障診斷試驗(yàn)針對(duì)電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)可能存在的功率管與繞組開路故障進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究來驗(yàn)證提出的開路故障診斷策略的性能。從圖4可以看出：功率管和繞組在發(fā)生開路故障后能夠被立即被診斷出，故障診斷信號(hào)F診斷值在故障發(fā)生之前一直為低電平，當(dāng)發(fā)生故障后，故障診斷信號(hào)F經(jīng)過一個(gè)周期的診斷后能準(zhǔn)確地診斷出故障，變?yōu)楦唠娖?，提示電機(jī)系統(tǒng)發(fā)生故障。3 結(jié)語相比于功率管開路故障，功率管短路故障已經(jīng)存在許多比較成熟的診斷方案；而相比于功率管短路故障，功率管開路
中國(guó)設(shè)備工程 2020年6期2020-05-12
- 4電平S類數(shù)字功放的電平合成策略*
，但顯著增加了功率管的開關(guān)頻率及其開關(guān)損耗，降低了SMPA效率?；贖橋D類SMPA以及功率管的開關(guān)特性，文獻(xiàn)[13]采用多個(gè)H橋單元輸出電平合成(Level Synthesis, LS)實(shí)現(xiàn)了多電平直接輸出，省去了功率合成單元，并在超短波頻段實(shí)現(xiàn)了一種基于2比特DSM的4電平S類DPA，輸出功率10 W，效率大于60%，三階互調(diào)達(dá)57 dBc。然而，仍未見文獻(xiàn)分析LS實(shí)現(xiàn)策略對(duì)功放性能的影響。因此，在文獻(xiàn)[13]的基礎(chǔ)上，針對(duì)2比特DSM輸出序列，本文研
國(guó)防科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-06
- 一種用于RFPA的雙模混合包絡(luò)跟蹤的電源調(diào)制器
器都各自有一個(gè)功率管.如果該電源芯片有多個(gè)DC-DC變換器，那也就需要相應(yīng)數(shù)量的功率管，這樣的設(shè)計(jì)不僅增加了大量的版圖面積，而且每個(gè)功率管都需要一套片外無源器件，這也增加了成本開銷.在本次設(shè)計(jì)中，引入功率管共享概念，即包絡(luò)跟蹤和平均功率跟蹤DC-DC變換器兩者共用一套功率管，這樣做既減少了芯片面積，又減少了一個(gè)片外電感開銷.ET模式下，高效率的包絡(luò)跟蹤降壓型變換器(ET BUCK)提供在包絡(luò)信號(hào)中占主要部分的低頻能量，而低效率的線性放大器只需提供高頻能量.
復(fù)旦學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2019年4期2019-10-09
- 雙向DCDC三重化控制技術(shù)研究
工作方式出兩個(gè)功率管的功能狀態(tài)決定， 兩個(gè)功率管的狀態(tài)時(shí)刻相反， 每個(gè)功率管呈周期性導(dǎo)通和關(guān)斷。變換器的狀態(tài)由主功率管來決定， 另一個(gè)功率管則起到輔助作用。交替導(dǎo)通狀態(tài)下的變換器會(huì)一直處于連續(xù)電感電流的狀態(tài)下而不斷續(xù)且平滑過渡效果良好。交替工作模式兩個(gè)功率管S1與S2 的驅(qū)動(dòng)信號(hào)G1和G2 相差180°，作用時(shí)間分別為t1=DTs和T-t1=（1-D）Ts。單周期內(nèi)， iL 的正反變換取決于第一狀態(tài)如圖1-2（a）所示，其時(shí)間區(qū)間為[0， t1]， 此時(shí)S
科學(xué)與財(cái)富 2019年21期2019-08-06
- 一種基于Buck變換器的緩沖電路
關(guān)器件[3]。功率管開關(guān)損耗的大小取決于開通或關(guān)斷過程中，電壓與電流重疊區(qū)域的大小，Buck 變換器通過增加緩沖電路提高工作效率。緩沖電路分為有源和無源緩沖電路，一般不采用有源緩沖電路，因?yàn)橛性淳彌_電路中輔助開關(guān)無法實(shí)現(xiàn)零電壓零電流開通或關(guān)斷[4-6]。無源緩沖電路根據(jù)開關(guān)器件承受的電壓應(yīng)力大小分為最小電壓應(yīng)力和非最小電壓應(yīng)力緩沖電路。最小電壓應(yīng)力緩沖電路中用于驅(qū)動(dòng)控制開關(guān)器件的PWM占空比范圍較窄，因?yàn)榫彌_電路中的緩沖電感與電容比值受限制；非最小電壓應(yīng)力
宿州學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年1期2019-04-22
- 一種自適應(yīng)死區(qū)時(shí)間控制的降壓轉(zhuǎn)換器
僅需要合理設(shè)計(jì)功率管尺寸，還得考慮死區(qū)時(shí)間等。由于功率管開啟關(guān)斷時(shí)會(huì)產(chǎn)生一定的電壓電流交疊損耗，有可能會(huì)出現(xiàn)PMOS、NMOS兩個(gè)功率管同時(shí)導(dǎo)通形成從輸入到地的通路，使得產(chǎn)生極大的損耗；而若兩個(gè)功率管同時(shí)關(guān)斷的時(shí)間過長(zhǎng)，會(huì)觸發(fā)PMOS、NMOS的襯底二極管對(duì)電路進(jìn)行續(xù)流，二極管導(dǎo)通電壓約為0.7 V，故而也會(huì)極大地降低轉(zhuǎn)換器的效率[1]。1 傳統(tǒng)DC-DC轉(zhuǎn)換器原理分析本文設(shè)計(jì)的是帶自適應(yīng)死區(qū)時(shí)間控制的PWM (Pulse Width Modulation
網(wǎng)絡(luò)安全與數(shù)據(jù)管理 2019年3期2019-03-22
- 一種高效功放散熱器的設(shè)計(jì)
高的熱流密度。功率管對(duì)溫度敏感，超過臨界溫度不僅會(huì)使功放指標(biāo)惡化，還會(huì)大大降低設(shè)備的使用壽命。固態(tài)功放的高效散熱器設(shè)計(jì)是功放熱設(shè)計(jì)中的一項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)。高效散熱器的研究主要集中在散熱器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)、散熱器鋁銅結(jié)合設(shè)計(jì)[2]以及熱管、VC均溫板等兩相流高效傳熱技術(shù)等方面。文獻(xiàn)[3]論述了型材散熱器三維穩(wěn)態(tài)流場(chǎng)和溫度場(chǎng)數(shù)值計(jì)算方法并進(jìn)行了試驗(yàn)研究，文獻(xiàn)[4]分析了肋片式散熱器在自然散熱和強(qiáng)迫風(fēng)冷條件下的性能特性，文獻(xiàn)[5-7]論述了熱管傳熱特性以及數(shù)值模擬方法，文
無線電工程 2019年3期2019-02-18
- 功率驅(qū)動(dòng)器IR2110自舉電路分析及應(yīng)用
供電荷驅(qū)動(dòng)對(duì)應(yīng)功率管并提升相應(yīng)點(diǎn)的電壓，電路由一個(gè)自舉電容和二極管構(gòu)成，在結(jié)構(gòu)中對(duì)其有嚴(yán)格要求[6]。如圖1所示為驅(qū)動(dòng)芯片自舉電路示意圖，圖中由C1和D1構(gòu)成自舉電路。若元?dú)饧x取不當(dāng)會(huì)對(duì)輸出電壓產(chǎn)生影響，降低系統(tǒng)穩(wěn)定性。需根據(jù)應(yīng)用情況計(jì)算器件參數(shù)進(jìn)行合理選取。在圖1中C1為自舉電容，D1為自舉二極管，C2是低壓電源VCC（15V）的濾波電容。表1 IR2110引腳功能表當(dāng)LO為高電平，低邊功率管S2導(dǎo)通，半橋輸出為0V低電平。低電壓電源VCC通過通過自舉
微處理機(jī) 2018年4期2018-09-10
- UHF波段GaN星載固放的設(shè)計(jì)
某型號(hào)的GaN功率管，將功率放大到48 W進(jìn)行輸出。射頻電路單元原理如圖2所示。圖2 射頻單元原理框圖電源單元包含電壓變換電路，提供固放所需的+28 V，+9 V和-5 V電壓，并且通過遙測(cè)指標(biāo)對(duì)整機(jī)各主要性能參數(shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，通過遙控電路對(duì)固放工作狀態(tài)(開、關(guān))進(jìn)行控制，并對(duì)異常狀態(tài)進(jìn)行必要的保護(hù)(包括欠壓保護(hù)、過流保護(hù)和過溫保護(hù))。1.2 末級(jí)放大器的設(shè)計(jì)末級(jí)功率放大器的設(shè)計(jì)是固態(tài)功率放大器的設(shè)計(jì)重點(diǎn)，小信號(hào)放大單元的功耗較小，線性度好，因此固態(tài)功率放大器
電子科技 2018年7期2018-07-23
- 一種適用于DDR內(nèi)存驅(qū)動(dòng)的LDO芯片設(shè)計(jì)
高電平。輸出級(jí)功率管MNP1和MNP2形成推挽輸出結(jié)構(gòu)。MP5/MP6和MP4/MP7構(gòu)成一個(gè)跨導(dǎo)線性環(huán)，關(guān)系如下：MP5和MP6的尺寸相同，流過電流Ib1，當(dāng)MP4截止時(shí)，流過MP7的電流為：此電流用來驅(qū)動(dòng)MNP1的柵電容。可以看出該電流與MP7尺寸線性相關(guān)，故可以增大MP7管的尺寸以提高驅(qū)動(dòng)能力。同時(shí)電流IDS,MP7流過電阻R1，確定了功率管MNP1的最大電流為：可以看出IDS,MNP1的最大值與MP7對(duì)MP5尺寸之比、尾電流Ib1、電阻R1以及MN
電子與封裝 2018年4期2018-04-25
- PWM方式對(duì)無刷直流電機(jī)續(xù)流的影響
區(qū)間內(nèi)，上橋臂功率管(即T1，T3，T5)采用PWM調(diào)制，下橋臂功率管(即T4，T6，T2)恒通。(4)H_on-L_pwm型：在各自的120°導(dǎo)通區(qū)間內(nèi)，上橋臂功率管恒通，下橋臂功率管采用PWM調(diào)制。(5)H_pwm-L_pwm型：在各自的120°導(dǎo)通區(qū)間內(nèi)，各功率管均進(jìn)行PWM調(diào)制。圖1 三相橋式主電路圖2 on_pwm型PWM調(diào)制前4種方式稱為半橋調(diào)制方式，即在每個(gè)60°區(qū)間，只有一個(gè)功率管進(jìn)行PWM調(diào)制。而第五種PWM調(diào)制方式稱為全橋調(diào)制方式，即在
電氣電子教學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-04-12
- 以單片機(jī)為核心的線切割高頻電源設(shè)計(jì)
出對(duì)應(yīng)控制2枚功率管工作；功率持續(xù)加大，則P1.6端輸出控制信號(hào)，對(duì)應(yīng)控制3枚功率管工作。即：P1.4輸出，1枚功率管工作，P1.4、P1.5輸出，3枚功率管工作，P1.4、P1.5、P1.6同時(shí)輸出信號(hào)，則6枚功率管全部工作。1.2 功能參數(shù)顯示電路參數(shù)顯示電路由5枚LED數(shù)碼管組成，分別由單片機(jī)的P0口P2口輸出控制LED數(shù)碼管的段碼信號(hào)和位碼信號(hào)。參數(shù)顯示電路顯示，第一位顯示功率管的電源電壓，第二位和第三位用以顯示輸出脈沖寬度，第四位顯示脈間的時(shí)間長(zhǎng)
電動(dòng)工具 2017年6期2017-12-25
- 一種基于2SD106AI驅(qū)動(dòng)的D類功率放大器?
高頻脈沖，控制功率管以相應(yīng)的頻率導(dǎo)通或截止，功率管輸出的信號(hào)經(jīng)低通濾波器濾波還原后驅(qū)動(dòng)負(fù)載工作。典型的D類功放可提供200W或更大的輸出，效率可達(dá)90%以上，諧波失真在1%～2.8%之間。另外，D類功放不存在交越失真。圖1 D類功率放大器結(jié)構(gòu)示意圖圖2 為一個(gè)半橋式D類功率放大器的基本工作原理圖，圖中三角波發(fā)生器、比較器和輸入信號(hào)構(gòu)成脈寬調(diào)制器（PWM）；兩只輸出場(chǎng)效應(yīng)管組成開關(guān)放大器；LF和CF構(gòu)成低通濾波器，用以恢復(fù)輸入信號(hào)。驅(qū)動(dòng)級(jí)用來驅(qū)動(dòng)開關(guān)放大器，
艦船電子工程 2017年9期2017-10-23
- 用于反激式變換器的BJT功率管驅(qū)動(dòng)電路的設(shè)計(jì)
變換器的BJT功率管驅(qū)動(dòng)電路的設(shè)計(jì)謝 煒，馮全源（西南交通大學(xué)微電子研究所，四川成都 611756）為反激式變換器BJT功率管設(shè)計(jì)了一種驅(qū)動(dòng)電路。針對(duì)電流鏡復(fù)制的精確度，設(shè)計(jì)了運(yùn)放、MOS管組成的深度負(fù)反饋環(huán)路和共源共柵結(jié)構(gòu)對(duì)電路進(jìn)行鉗位，使電流精確復(fù)制到功率管基極；針對(duì)BJT管較慢的開關(guān)速度，配合數(shù)字控制，縮短功率管狀態(tài)轉(zhuǎn)換所需時(shí)間，降低了功率管損耗。在CSMC 18 μm 18 V工藝下，利用Hspice軟件進(jìn)行仿真，結(jié)果表明，BJT功率管工作在飽和區(qū)
電子元件與材料 2017年6期2017-10-14
- 基于仿真的大功率功放模塊強(qiáng)迫風(fēng)冷散熱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
塊的主要熱源是功率管，尤其是末級(jí)功率管，熱耗占功放模塊70%以上，熱量非常集中。模塊散熱不良會(huì)導(dǎo)致功率管結(jié)溫升高，進(jìn)而發(fā)射功率下降，設(shè)備通信距離不足，甚至管芯溫度超過功率管許用結(jié)溫而燒毀。因此要求對(duì)功放模塊進(jìn)行良好的散熱設(shè)計(jì)，保證其持續(xù)穩(wěn)定可靠的工作[1]?？諝庾匀粚?duì)流、強(qiáng)迫風(fēng)冷和液冷是電子設(shè)備最常用的3種散熱方式。對(duì)于大功率功放模塊，空氣自然對(duì)流散熱能力不足，液冷散熱系統(tǒng)過于復(fù)雜，強(qiáng)迫風(fēng)冷散熱系統(tǒng)相對(duì)簡(jiǎn)單，散熱能力可以滿足大部分場(chǎng)合的需求。某數(shù)據(jù)鏈設(shè)備研
艦船電子對(duì)抗 2017年3期2017-07-31
- 基于LC諧振變換器的電子束焊機(jī)高壓電源
振變換器，實(shí)現(xiàn)功率管的軟開關(guān)，提高逆變器電路的工作頻率，達(dá)到減少變壓器體積、質(zhì)量的目的。軟開關(guān)技術(shù)避免了功率管在高速開通、關(guān)斷下產(chǎn)生的諧波，并減少開關(guān)損耗。分析LC諧振變換器的工作原理，采用BUCK電路調(diào)節(jié)母線電壓的方式，避免LC諧振變換器在負(fù)載較輕調(diào)頻很難改變電壓的缺點(diǎn)。通過調(diào)試電子束焊機(jī)高壓電源，分析試驗(yàn)參數(shù)，驗(yàn)證設(shè)計(jì)的合理性。電子束焊機(jī)；高壓電源；LC諧振0 前言電子束焊機(jī)三級(jí)電子槍是通過高壓電源產(chǎn)生的高壓電場(chǎng)加速陰極加熱發(fā)射的電子，通過偏壓電源產(chǎn)生
電焊機(jī) 2017年4期2017-05-10
- 基于Saber的有源箝位反激電路設(shè)計(jì)與仿真*
器輸出端，減小功率管漏源級(jí)的電壓應(yīng)力。通常采用的箝位方式有：LCD箝位技術(shù)、RCD箝位技術(shù)和有源箝位技術(shù)，其中反激變換器采用有源箝位技術(shù)時(shí)，綜合性能最優(yōu)[3]。圖1 反激變換器電路1 反激變換器工作原理和工作模式圖1所示的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)為反激變換器電路，其中變壓器T不僅起到隔離的作用，還可以等效為電感，具有儲(chǔ)能的作用。功率管Q1在驅(qū)動(dòng)信號(hào)為高電平時(shí)導(dǎo)通，此時(shí)，有電流通過變壓器原邊繞組 Np，輸出二極管 Do反向截止，變壓器原邊磁感應(yīng)強(qiáng)度增強(qiáng)，儲(chǔ)存能量；副邊繞組N
電子技術(shù)應(yīng)用 2016年3期2016-12-03
- 無刷直流電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)研究
種開關(guān)狀態(tài)，即功率管VT6，VT1同時(shí)開通，功率管VT6，VT1同時(shí)關(guān)斷。功率管VT6，VT1同時(shí)導(dǎo)通，電流回路如圖 5(a)所示，該狀態(tài)下電路方程：(11)此時(shí)，電路中存在ua=Ud，ub=0，將式(11)前兩式相加，可以求得電機(jī)中性點(diǎn)對(duì)功率地電壓un：(12)非導(dǎo)通相C相電壓uc：(13)功率管VT6，VT1同時(shí)關(guān)斷，電流回路如圖 5(b)所示?；陔姍C(jī)電感續(xù)流作用，A,B相繞組的電流ia,ib不能立即消失，通過反向二極管D3，D4 續(xù)流，該狀態(tài)下電路
微特電機(jī) 2016年3期2016-11-29
- 多通道D類功放水聲發(fā)射機(jī)的研究
行分析，并通過功率管選擇、功率管散熱處理、功率驅(qū)動(dòng)芯片選擇、鉗位二極管選擇、消振電路參數(shù)選擇及變壓器繞制工藝改進(jìn)等手段優(yōu)化電路性能。通過上述改進(jìn)措施，可使聲吶系統(tǒng)穩(wěn)定性和可靠性大幅提高。D類功放；多通道發(fā)射機(jī)；脈沖尖刺；載波；包絡(luò)0 引 言主動(dòng)聲吶是水聲通信工程中使用頻率很高的一種設(shè)備，發(fā)射機(jī)是其重要組成部分。發(fā)射機(jī)按照工作原理可分為A類、B類、AB類和D類等，其中:A類功率放大器(以下簡(jiǎn)稱“功放”)具有良好的線性特性，但效率太低(在50%以下)；B類推挽
- 一種驅(qū)動(dòng)電流快速截止的噴油電磁閥驅(qū)動(dòng)電路
線圈兩端的第一功率管和第二功率管，第一功率管的柵極和第二功率管的柵極用于接收控制信號(hào)；所述續(xù)流回路包括并聯(lián)連接在噴油電磁閥線圈兩端、由二極管和瞬變電壓抑制器串聯(lián)連接構(gòu)成的支路，二極管和瞬變電壓抑制器反向串聯(lián)連接。該實(shí)用新型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，既能夠滿足初始運(yùn)動(dòng)時(shí)快速響應(yīng)的要求，又能夠在斷電瞬間快速截止其驅(qū)動(dòng)電流，使噴油電磁閥線圈電流迅速降為零，實(shí)現(xiàn)了斷電時(shí)的快速響應(yīng)，從而降低了電磁閥的能量消耗，提高了噴油電磁閥的壽命和噴油穩(wěn)定性。
科技資訊 2016年9期2016-05-14
- 霍爾閉環(huán)電流傳感器的功耗問題研究
中在次邊線圈與功率管上，分別對(duì)這兩塊進(jìn)行了分析，并提出解決辦法，對(duì)于霍爾閉環(huán)電流傳感器設(shè)計(jì)有很好的參考意義。【關(guān)鍵詞】功耗；次邊線圈；功率管；溫升1 引言霍爾閉環(huán)電流傳感器的精度一般高于0.7%，次邊線圈N2匝數(shù)都在1000以上，當(dāng)原邊電流Ii不斷增加時(shí)其電流傳感器輸出電流線性增大，本文主要從霍爾閉環(huán)電流傳感器的功耗著手進(jìn)行闡述。2 工作原理原邊電流Ii產(chǎn)生的磁場(chǎng)通過霍爾元件B，霍爾電壓經(jīng)運(yùn)放A放大，通過功率管VT1、VT2放大得到補(bǔ)償電流Is，Is通過次
電子世界 2016年7期2016-05-03
- 基于電壓殘差的逆變器實(shí)時(shí)開路故障診斷
定位開路故障的功率管，但僅限于單個(gè)功率管的診斷；文獻(xiàn)[3]提出了通過比較逆變器各相電流正、負(fù)半波在正常和故障狀態(tài)下對(duì)應(yīng)的功率，進(jìn)而達(dá)到故障診斷，但其不適用于空載情況；基于電流的診斷方法還有電流向量瞬時(shí)頻率方法[4]、負(fù)載電流分析法[5]、直流側(cè)電流頻譜分析法[6]、Hilbert變換法[7]和人工智能系統(tǒng)[8-11]等。 文獻(xiàn)[12]提出了基于電壓解析模型的開路故障快速診斷法，即當(dāng)逆變器功率器件發(fā)生開路故障時(shí)，逆變器相電壓、電機(jī)線電壓等與正常時(shí)相比均存在偏
電源學(xué)報(bào) 2015年2期2015-12-28
- 基于中點(diǎn)電壓信號(hào)分析的逆變器功率管開路故障診斷研究
號(hào)分析的逆變器功率管開路故障診斷研究郭立煒1，周昇龍2，安國(guó)慶2，王雪嬌3（1.河北科技大學(xué)信息科學(xué)與工程學(xué)院，河北石家莊 050018；2.河北科技大學(xué)電氣工程學(xué)院，河北石家莊 050018；3.中國(guó)北車集團(tuán)唐山軌道客車有限責(zé)任公司，河北唐山 063000）利用電流信號(hào)作為逆變器故障信息的診斷方法易受到負(fù)載、噪聲等因素的影響，且診斷周期長(zhǎng)、通常需要一定的軟件算法、空載或輕載時(shí)易出現(xiàn)誤診斷。針對(duì)該問題，提出對(duì)橋臂中點(diǎn)電壓信號(hào)與脈沖信號(hào)進(jìn)行相關(guān)邏輯分析的方法
河北科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年1期2015-11-26
- 電源管理集成電路的復(fù)用設(shè)計(jì)
路包含了：電源功率管Q1、電源功率管Q2、電源功率管Q3、電感L1、控制器C1、反饋電路F1以及使能信號(hào)1和使能信號(hào)2。使能信號(hào)1和使能信號(hào)2可由總線配置其有效性。在同一時(shí)間段，使能信號(hào)1和使能信號(hào)2擇一有效。當(dāng)使能信號(hào)1有效時(shí)，上述電路按照降壓DC-DC的方式進(jìn)行工作。其工作原理可以簡(jiǎn)單分為三個(gè)階段：第一階段控制器C1控制電源功率管Q1導(dǎo)通、電源功率管Q2和Q3關(guān)斷，這時(shí)VIN（輸入電壓）給電感L1充電，同時(shí)也給VOUT供電。第二階段控制器C1控制電源功
中國(guó)科技信息 2015年6期2015-11-05
- 某相控陣?yán)走_(dá)T/R組件熱設(shè)計(jì)研究
件主要由4 個(gè)功率管、4 個(gè)輸入端環(huán)行器及負(fù)載電阻、1 個(gè)輸出端環(huán)行器及負(fù)載電阻和1塊冷板組成，其最大外形尺寸(L × W × H)為500mm × 472mm × 45mm，如圖1所示。在全反射工作模式下，環(huán)行器熱耗較小，可以忽略不計(jì)，主要發(fā)熱器件為功率管和負(fù)載電阻，此時(shí)T/R 組件總熱耗為3323W，熱耗組成如表1所示。可以看到單個(gè)功率管熱耗為330W，輸入端環(huán)行器負(fù)載熱耗為500W，輸出端環(huán)行器負(fù)載為3W。表2 給出了全反射模式下組件內(nèi)各功率器件的熱
火控雷達(dá)技術(shù) 2015年4期2015-04-14
- 一種移相全橋DC/DC 變換器的設(shè)計(jì)
，利用主電路中功率管的寄生電容及串聯(lián)在變壓器原邊的電感Lr或原邊漏感的特性來實(shí)現(xiàn)全橋的ZVS［1］。主電路如圖2 所示。D1～D4和C1～C4分別是功率管M1～M4內(nèi)部寄生的反向并聯(lián)二極管、寄生電容，Lr為變換器原邊諧振電感，由原邊串聯(lián)電感和原邊漏感組成，TR 為輸出變壓器，DR1和DR2為輸出整流二極管。對(duì)于全橋變換器對(duì)角位置的兩個(gè)功率管來說，其驅(qū)動(dòng)波形并不同步而是相差一定的相位，即其的導(dǎo)通存在一個(gè)移相角α。稱M1、M3為超前橋臂，M2、M4為滯后橋臂，
電子科技 2015年10期2015-03-06
- 交流調(diào)速控制器MOSFET 功率管選型與發(fā)熱分析
MOSFET 功率管既是主要的控制器件，也是主要的發(fā)熱器件，是一種電壓控制型電子開關(guān)器件，能以較小的控制功率獲取較大的驅(qū)動(dòng)功率，且其開關(guān)速度也較快。因此，在設(shè)計(jì)控制器時(shí)，MOSFET 功率管型號(hào)的選擇對(duì)控制器電路設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有重要意義。1 MOSFET 功率管選型1.1 MOSFET 功率管基本型號(hào)的確定根據(jù)控制器的2 個(gè)重要參數(shù)—電壓80 V 和電流400 A，選擇耐壓值時(shí)，考慮控制器的回饋充電電壓，為了避免MOSFET 功率管擊穿，其耐壓值應(yīng)選取工
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年11期2014-12-25
- 蓄電池叉車調(diào)速器MOSEFT 管柵極電阻計(jì)算與模擬分析
MOSFET 功率管是作為開關(guān)器件使用的，處于時(shí)通時(shí)斷的工作狀態(tài)，開關(guān)頻率的提高，要求柵極驅(qū)動(dòng)電路具有充電電流大、開關(guān)速度快、驅(qū)動(dòng)損耗小等特點(diǎn)。但是，由于MOSFET功率管極間電容、走線電感等因素的影響，柵極驅(qū)動(dòng)信號(hào)會(huì)產(chǎn)生寄生振蕩，加大功率器件的損耗，特別是在關(guān)斷過程中容易產(chǎn)生尖峰電壓，當(dāng)振蕩幅值較大時(shí)，就有可能直接造成功率開關(guān)管損壞［1］。為了抑制這個(gè)寄生振蕩，可在其柵極加入適當(dāng)阻值的柵極電阻進(jìn)行控制。通過改變柵極電阻值，即可調(diào)整MOSFET 功率管的動(dòng)
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2014年12期2014-12-25
- 發(fā)動(dòng)機(jī)控制器ECU中功率管的溫度預(yù)測(cè)研究*
但是ECU內(nèi)的功率管大多都工作在PWM開關(guān)脈寬調(diào)制狀態(tài)下，在開關(guān)脈沖功率作用于功率器件時(shí)，由于器件自身存在的熱容，器件的結(jié)點(diǎn)溫度并不會(huì)瞬時(shí)升高到峰值溫度，采用上式計(jì)算峰值節(jié)點(diǎn)工作溫度，會(huì)過高預(yù)測(cè)其峰值溫度.所以在發(fā)動(dòng)機(jī)ECU設(shè)計(jì)開發(fā)過程中，如果能在硬件設(shè)計(jì)制作之前就對(duì)功率器件的峰值節(jié)點(diǎn)工作溫度作出精確預(yù)測(cè)，確保其峰值節(jié)點(diǎn)溫度不會(huì)超過器件允許的最高安全工作溫度限值，對(duì)于提高ECU工作的穩(wěn)定性和可靠性，縮短設(shè)計(jì)周期，降低設(shè)計(jì)成本都將具有非常重要的意義.本文針對(duì)
- L波段大功率放大組件的設(shè)計(jì)
段；功放組件；功率管中圖分類號(hào)：TN925 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-7597（2014）11-0009-021概述固態(tài)發(fā)射機(jī)的應(yīng)用領(lǐng)域越來越廣泛，特別是雷達(dá)數(shù)字信號(hào)處理技術(shù)的快速發(fā)展，更是給固態(tài)發(fā)射機(jī)提供了大量的應(yīng)用場(chǎng)合。脈沖固態(tài)功放組件作為固態(tài)發(fā)射機(jī)的核心部件。固態(tài)功放組件與電子管相比有一些突出的優(yōu)點(diǎn)：體積小、重量輕、工作壽命長(zhǎng)；工作電壓低，可靠性高；系統(tǒng)效率高[1]。本文介紹一種L波段920 W大功率固態(tài)功率放大組件。其主要特點(diǎn)為可靠性高，
新媒體研究 2014年11期2014-09-01
- 四相開關(guān)磁阻電機(jī)功率變換器故障檢測(cè)技術(shù)
響。所以，對(duì)該功率管短路故障的及時(shí)檢測(cè)與容錯(cuò)控制方案的研究尤為重要。由于功率故障開路故障直接造成電機(jī)故障相工作停止，該相繞組呈退磁狀態(tài)，其相電流變?yōu)榱?。由相電流波形的明顯變化，極易判斷該類故障的發(fā)生，因此該類故障的檢測(cè)往往被忽視。但該相橋臂兩個(gè)功率管中任一個(gè)元件發(fā)生開路故障，其相電流波形變化完全相同，因此，無法識(shí)別出發(fā)生開路故障的元件。文獻(xiàn)[8]通過分析電壓傳感器采集的信號(hào)識(shí)別出三相 SRM 開路故障元件，但每相中至少需要一個(gè)傳感器，這無疑增加了驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-06-22
- VHF頻段寬帶大功率LDMOS功放電路的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
九代LDMOS功率管技術(shù)，在輸出功率、防靜電能力、抗駐波能力等方面都有明顯的改進(jìn)［2］。最新研發(fā)的LDMOS射頻功率管工作頻率為DC 600 MHz，典型輸出功率達(dá)到1 200 W，抗駐波能力為65∶1不損壞。本文運(yùn)用同軸巴倫寬帶匹配技術(shù)，采用同軸巴倫進(jìn)行功率管的匹配，通過使用磁性材料擴(kuò)展工作帶寬，設(shè)計(jì)出使LDMOS功率管在VHF頻段100%相對(duì)帶寬內(nèi)，輸出功率大于1 000 W，效率大于70%，帶內(nèi)波動(dòng)優(yōu)于1 dB的功放電路。1 電路設(shè)計(jì)由于本文設(shè)計(jì)的V
現(xiàn)代雷達(dá) 2014年5期2014-01-01
- L頻段高效功率放大器設(shè)計(jì)
計(jì)方案1.1 功率管的選擇為了實(shí)現(xiàn)在 0.96～1.25 GHz頻段內(nèi)輸出100 W的功率，對(duì)射頻功率管有一定的要求。例如導(dǎo)通電阻要小、輸出寄生電容要低等。常用的場(chǎng)效應(yīng)晶體管輸出功率有限，效率相對(duì)較低，不能滿足高效率要求。因此，具有較高功率密度、低導(dǎo)通電阻、低寄生電容和高輸出阻抗的寬禁帶器件是實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的首選［3－5］。經(jīng)綜合比較，選定CREE公司的GaN功率管CGH40120F，此功率管的P1db輸出功率110 W，小信號(hào)典型增益20 dB，典型效率達(dá)到7
無線電工程 2014年4期2014-01-01
- 工頻回饋在變頻器制動(dòng)中的研究與應(yīng)用
斷制動(dòng)單元中的功率管就可以將直流母線上的能量消耗在制動(dòng)單元中的電阻上，以確保變頻器的過壓保護(hù)不被觸發(fā)，同時(shí)為變頻器提供制動(dòng)能力。當(dāng)然在功率管的頻繁開關(guān)中，功率管會(huì)發(fā)熱，為了防止功率管過熱而燒壞，必須提供可以將制動(dòng)單元從直流母線切斷的控制回路。能耗制動(dòng)單元的最大優(yōu)點(diǎn)就是其與電網(wǎng)的波動(dòng)沒有太大關(guān)系，具有相對(duì)的獨(dú)立性。1.2 VSC與PWM整流與能耗制動(dòng)相比較，在變頻器的前端加裝VSC[4]或者PWM[5]整流單元是一種更高效且更經(jīng)濟(jì)的方法，這兩種方法可以將制動(dòng)
裝備制造技術(shù) 2013年6期2013-06-26
- S波段10 W LDMOS功率管匹配電路設(shè)計(jì)
F LDMOS功率管具有高輸出功率、高增益、高線性、良好的熱穩(wěn)定性等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于移動(dòng)通信基站、數(shù)字廣播電視發(fā)射以及射頻通信領(lǐng)域[1]。其在國(guó)防科技和軍事通訊領(lǐng)域的作用顯得更加突出，在相控陣?yán)走_(dá)、機(jī)載艦載雷達(dá)領(lǐng)域作為發(fā)射通道的功率放大器，縮小了裝備的體積，減輕了重量，并且具有更高的可靠性及更長(zhǎng)的使用壽命。阻抗匹配是LDMOS功率管應(yīng)用電路設(shè)計(jì)的關(guān)鍵任務(wù)，射頻模塊的主要任務(wù)是在無相移的情況下確保最大功率傳輸[2]。阻抗匹配是通過阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)將初始的阻抗轉(zhuǎn)換
電子與封裝 2013年10期2013-02-26
- L頻段1 500 W固態(tài)連續(xù)波功放的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
使用LDMOS功率管通過寬帶匹配技術(shù)［7］、徑向合成技術(shù)［8］和高效散熱技術(shù)［9］，研制了一種寬帶、大功率、固態(tài)、連續(xù)波功放，在L頻段輸出功率高于 1 500 W，增益大于 63 dB，諧波抑制高于32 dBc。1 設(shè)計(jì)方案功放整機(jī)輸出功率比較大，連續(xù)波1 500 W以上，采用單只功率管無法滿足指標(biāo)要求，因此需要進(jìn)行功率合成。目前此頻段的大功率BJT晶體管、LDMOS功率管多為脈沖形式，連續(xù)波工作得很少;在附近頻段920～960 MHz有大功率的LDMOS
無線電工程 2013年5期2013-01-14