泵壓
- 一種全電控挖機(jī)的斗桿自適應(yīng)控制方法
柄等操作更易引起泵壓的劇烈變化，所以本文針對(duì)先導(dǎo)壓力變化識(shí)別突松手柄工況進(jìn)行油泵和閥芯的控制，實(shí)現(xiàn)降低泵壓變化，減小沖擊，提高駕駛體驗(yàn)。2 斗桿自適應(yīng)方法設(shè)計(jì)方案斗桿運(yùn)動(dòng)原理：發(fā)動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)泵將泵油旋轉(zhuǎn)到各個(gè)主閥位置，當(dāng)檢測(cè)到有關(guān)斗桿先導(dǎo)壓力增加時(shí)，報(bào)文信號(hào)轉(zhuǎn)換為電信號(hào)，推動(dòng)著相應(yīng)斗桿閥芯打開(kāi)關(guān)閉。若進(jìn)行斗桿大腔進(jìn)油，小腔回油，則實(shí)現(xiàn)斗桿挖掘動(dòng)作；若進(jìn)行小腔進(jìn)油，大腔回油則進(jìn)行斗桿卸料動(dòng)作。先導(dǎo)壓力停止時(shí)，斗桿閥芯關(guān)閉，泵停止供油，斗桿停止動(dòng)作。如圖1所示。圖
汽車電器 2023年10期2023-10-25
- 懸空側(cè)鉆技術(shù)在小井斜井段應(yīng)用分析
然出現(xiàn)憋壓情況，泵壓由6.9 MPa增至9.2 MPa，懸重由255 kN上升至273 kN；立即將鉆具提離井底5 m以上，通知現(xiàn)場(chǎng)總監(jiān)。從振動(dòng)篩撈取720 m尾樣觀察，滴酚酞檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)水泥比例約占40%，此前井段巖樣酚酞檢測(cè)無(wú)水泥(出套管鞋后每5 m撈取巖樣，并用酚酞檢測(cè))。起鉆一柱，循環(huán)，掃5 m3稠漿循環(huán)，返出鐵屑數(shù)片，如指甲蓋大，參考防碰報(bào)告并分析，在720.76 m處與臨井空間上存在交叉，有撞上臨井套管的可能，懷疑鐵屑來(lái)自鄰井套管，為避免出現(xiàn)打穿
化工管理 2023年29期2023-10-24
- 一種準(zhǔn)確計(jì)算鉆具刺漏位置的新方法
摩擦、井下溫度、泵壓力等影響，井下鉆具薄弱部位極易發(fā)生刺漏（刺漏鉆具一般為鉆桿）[1]。當(dāng)判定為鉆具刺漏后，通常的做法是立即停鉆，起鉆逐根鉆桿仔細(xì)檢查。這樣既消耗時(shí)間又耗費(fèi)人力，而且有時(shí)因鉆具刺漏點(diǎn)小，刺漏部位附著巖屑、泥皮等雜物影響，一趟鉆找不出來(lái)刺漏點(diǎn)，導(dǎo)致來(lái)回起下鉆查找，造成很大的經(jīng)濟(jì)損失。如果找不到繼續(xù)下鉆施工會(huì)埋下很大的安全隱患。本文通過(guò)作者在鉆井隊(duì)工作多年施工經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)鉆具刺漏后，利用在井口投放有色軟質(zhì)塑料片循環(huán)鉆井液測(cè)塑料片周遲到時(shí)間計(jì)算刺漏點(diǎn)
西部探礦工程 2022年7期2022-07-15
- 基于三維掃描技術(shù)的頁(yè)巖暫堵壓裂物理模擬實(shí)驗(yàn)
成概率。2.2 泵壓曲線響應(yīng)特征通過(guò)分析泵壓曲線響應(yīng)特征，并結(jié)合壓后裂縫形態(tài)，可以更好地認(rèn)識(shí)頁(yè)巖水力裂縫的起裂與暫堵轉(zhuǎn)向擴(kuò)展行為。1#試樣的泵壓曲線顯示：在第1階段，當(dāng)泵壓到達(dá)A點(diǎn)（30.1 MPa）時(shí)，水力裂縫初次起裂，A—B區(qū)間為擴(kuò)展階段，形成面積較大的初次裂縫；在第2階段，暫堵劑封堵初次裂縫后，井筒內(nèi)發(fā)生二次增壓，近井筒層理不斷被激活，B—C階段泵壓曲線不斷波動(dòng)，當(dāng)泵壓到達(dá)C點(diǎn)（42.7 MPa）時(shí)，泵壓陡降，層理被完全激活并形成橫切縫，隨后橫切縫在
斷塊油氣田 2022年1期2022-06-13
- 螺桿鉆鉆塞工藝技術(shù)探討
和下放懸重，控制泵壓3~4 MPa，排量200~300 L/min正循環(huán)洗井，充分建立循環(huán)后，逐步增加泵壓及排量至額定值，記錄此時(shí)的空轉(zhuǎn)泵壓、排量，然后緩慢下放到塞面，開(kāi)始鉆進(jìn)。2.2.2 鉆壓的控制鉆塞過(guò)程中，鉆壓過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致螺桿的輸出扭矩為0，出現(xiàn)“制動(dòng)現(xiàn)象”[4]，此時(shí)螺桿鉆具的扭矩?zé)o法正常傳遞，蓄積在萬(wàn)向軸上，由于無(wú)進(jìn)尺，上提管柱扭矩突然釋放會(huì)給外殼體一個(gè)非常大的反扭矩[5]，瞬時(shí)力使鉆具殼體出現(xiàn)松扣現(xiàn)象[6]。若此類操作多次出現(xiàn)將使鉆具殼體倒扣脫
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2022年5期2022-05-27
- 單泵雙噴嘴尿素噴射系統(tǒng)泵壓控制策略研究
的單泵單噴嘴系統(tǒng)泵壓控制采用的PID閉環(huán)方式已無(wú)法滿足單泵雙噴嘴系統(tǒng)的噴射精度和要求。本文采用基于模型的方式控制尿素泵壓力，首先建立單泵雙噴嘴系統(tǒng)的物理模型，在此基礎(chǔ)上根據(jù)壓力模型的逆模型設(shè)計(jì)前饋控制器，再根據(jù)實(shí)際壓力反饋信號(hào)與模型壓力信號(hào)進(jìn)行閉環(huán)控制器設(shè)計(jì)，輸出尿素占空比從而控制尿素泵壓力，減少單泵雙噴嘴對(duì)尿素泵壓力控制的影響，提高尿素泵壓力穩(wěn)定性，提高尿素噴射控制精度。1 雙噴嘴尿素噴射系統(tǒng)介紹噴嘴2流量計(jì)算：回流流出尿素量計(jì)算：采用四字節(jié)并行處理,可
內(nèi)燃機(jī)與配件 2022年8期2022-05-19
- 水驅(qū)氣藏污水回注能力評(píng)價(jià)與指標(biāo)預(yù)測(cè)
確定可注入總量、泵壓、地壓和瞬時(shí)注入量等參數(shù)。1.1 可注入總量研究可注入總量計(jì)算原理為物質(zhì)平衡[1]，計(jì)算公式見(jiàn)式(1)。依靠流體的可壓縮性進(jìn)行注入，當(dāng)?shù)貙訅毫ι仙恋貙悠屏褖毫r(shí)，回注停止，此時(shí)的回注量即為該層的最大可注入總量。Iw×Bw=V×Ce×P(1)可變形為注入總量的式(2)：Iw=V×Ce×(Pf-Pr)/Bw(2)式中：Iw為可注入總量，m3；V為地下孔隙體積，m3；Ce為綜合壓縮系數(shù)，MPa-1；Pf為地層破裂壓力，MPa；Pr為當(dāng)前地層
油氣田環(huán)境保護(hù) 2022年1期2022-03-10
- 一體式交替沖砂切割工具的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)
置后，開(kāi)泵，通過(guò)泵壓判斷工具所處的模式，即切割模式或沖砂模式。開(kāi)泵時(shí)，液體通過(guò)噴嘴產(chǎn)生壓降，在壓力作用下動(dòng)力機(jī)構(gòu)整體下移，浮動(dòng)活塞與芯軸上端面接觸，形成密封，從而推動(dòng)芯軸下移。此時(shí)，換向機(jī)構(gòu)中的導(dǎo)向銷相對(duì)于芯軸沿著導(dǎo)向軌道上移，即進(jìn)入長(zhǎng)軌道。當(dāng)停泵后，壓降消失，芯軸在彈簧力的作用下上移復(fù)位，導(dǎo)向銷則沿著導(dǎo)軌進(jìn)入短軌道。經(jīng)過(guò)一次開(kāi)關(guān)泵，芯軸可旋轉(zhuǎn)60°，從而實(shí)現(xiàn)模式切換。利用換向機(jī)構(gòu)，芯軸下移的同時(shí)可旋轉(zhuǎn)，使得沖砂和切割模式可以交替循環(huán)。當(dāng)芯軸下移，割刀機(jī)構(gòu)
鉆采工藝 2022年6期2022-03-04
- 船舶應(yīng)急發(fā)電機(jī)起動(dòng)裝置故障分析與管理要點(diǎn)
情況下手搖液壓泵泵壓至液壓蓄能器壓力達(dá)到30.0MPa，瞬間按動(dòng)手柄，高壓油沖擊起動(dòng)器活塞帶動(dòng)齒條移動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)轱w輪轉(zhuǎn)動(dòng)，如果沖擊能量能夠使飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)3/4周，就能啟動(dòng)成功，手柄復(fù)位后，液壓油在彈簧左右下迅速回流油柜，檢查解體各個(gè)液壓起動(dòng)部件。分析如下：圖1 液壓?jiǎn)?dòng)系統(tǒng)圖（1）手搖泵能泵壓300Ba r以上，手搖泵沒(méi)問(wèn)題。（2）壓下起動(dòng)手柄用手搖泵盤(pán)車能輕松盤(pán)車3/4圈，解體起動(dòng)器，發(fā)現(xiàn)離合小齒輪和抓頭沒(méi)磨損，起動(dòng)器活塞無(wú)漏油，活塞齒條及齒輪無(wú)磨損，卸下彈簧手
珠江水運(yùn) 2022年2期2022-02-20
- 小尺寸水力內(nèi)割刀在防砂管柱分段切割打撈中的應(yīng)用—以WC19-1-A13井為例
7 L/min，泵壓為3 MPa，緩慢增加轉(zhuǎn)速至40 r/min，排量提至318 L/min，泵 壓 升 至6.3 MPa，扭 矩 為14.9～16.6 kN·m,累計(jì)切割120 min，泵壓和扭矩?zé)o明顯變化。調(diào)整管柱深度至3 169.3 m,測(cè)管柱空轉(zhuǎn)扭矩，啟動(dòng)轉(zhuǎn)盤(pán)，轉(zhuǎn)速為10 r/min，扭矩為10.78 kN·m，排量為227 L/min，泵壓為2.5 MPa，緩慢增加轉(zhuǎn)速至40 r/min，排量提至341 L/min，泵壓升至6.2 MPa，扭矩1
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2021年12期2022-01-08
- 縮短水射流實(shí)驗(yàn)調(diào)壓時(shí)間的改進(jìn)方法
體流向示意圖系統(tǒng)泵壓的調(diào)節(jié)是通過(guò)控制回路調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)的，回路調(diào)節(jié)閥開(kāi)度增大，系統(tǒng)泵壓降低，回路調(diào)節(jié)閥開(kāi)度減小，系統(tǒng)泵壓升高。1.2 調(diào)壓4個(gè)階段根據(jù)水射流實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)泵壓調(diào)節(jié)的過(guò)程，將調(diào)壓分為4個(gè)階段，依次為低壓段、中壓段、高壓段和終壓段。低壓段、中壓段、高壓段3個(gè)階段的調(diào)壓目標(biāo)值均為一個(gè)壓力范圍，而終壓段的調(diào)壓目標(biāo)值為一個(gè)確定的壓力值。4個(gè)階段分布與目標(biāo)壓力如表1所示。表1 水射流實(shí)驗(yàn)調(diào)壓4個(gè)階段目標(biāo)壓力 MPa對(duì)過(guò)去26套次實(shí)驗(yàn)調(diào)壓時(shí)間進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，整理
機(jī)械工程師 2021年12期2021-12-22
- 長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝在CFG樁復(fù)合地基施工中的應(yīng)用
。采用長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝施工CFG樁復(fù)合地基，不僅能夠提高樁、土荷載分擔(dān)能力，且保證工程質(zhì)量。本文根據(jù)工程實(shí)例，介紹了長(zhǎng)螺旋鉆孔泵壓灌注工藝在CFG樁復(fù)合地基施工中的應(yīng)用，重點(diǎn)探討分析了施工過(guò)程中的各項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)，同時(shí)對(duì)可能出現(xiàn)的質(zhì)量問(wèn)題進(jìn)行論述，為類似地區(qū)的CFG樁復(fù)合地基施工中提供借鑒。2 工程概況2.1 工程背景本項(xiàng)目位于西安市西咸新區(qū)灃東新城內(nèi)，為擬建高層住宅小區(qū)，總建筑面積約42.2萬(wàn)平方米。本工程采用CFG樁復(fù)合地基作為地基處理方案，CFG樁
安徽建筑 2021年10期2021-10-22
- 磨料射流切割樁基鋼筋性能試驗(yàn)研究
狀，本文擬開(kāi)展高泵壓(最高360 MPa)、大靶距(5 cm以上)、大流量(18 L/min)和高橫移速度(3 m/min以上)條件下后混合磨料射流切割樁基鋼筋試驗(yàn)研究；根據(jù)鋼筋切割性能指標(biāo)(深度、寬度、體積)與參數(shù)之間的關(guān)系，確定鋼筋切割過(guò)程的有效參數(shù)，并從射流動(dòng)能角度分析控制參數(shù)和多次切割對(duì)切割效率的影響，揭示各參數(shù)作用下鋼筋沖蝕效果及切縫形態(tài)的變化規(guī)律，以探究盾構(gòu)搭載條件下磨料射流破除鋼筋混凝土的高效切割工況組合。1 試驗(yàn)裝置、材料和方案1.1 試驗(yàn)
隧道建設(shè)(中英文) 2021年9期2021-10-18
- 神府致密氣區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究與應(yīng)用
構(gòu)對(duì)懸重、扭矩、泵壓、側(cè)向力、固井ECD、成本的影響進(jìn)行了分析和研究。神府區(qū)塊井身結(jié)構(gòu)進(jìn)行了多次改進(jìn)研究，分別從井身結(jié)構(gòu)1、井身結(jié)構(gòu)2，調(diào)整至井身結(jié)構(gòu)3和井身結(jié)構(gòu)4，如圖1所示。以神府區(qū)塊的定向井1D井為例，對(duì)不同井身結(jié)構(gòu)下懸重、扭矩、泵壓、側(cè)向力、固井ECD、成本等進(jìn)行比較分析[7-9]，1D井軌跡情況為：造斜點(diǎn)300.0 m；造斜終點(diǎn)544.7 m；造斜終垂深537.3 m；造斜率3.0(°)/30 m；終點(diǎn)井斜角24.5(°)；終點(diǎn)方位103.9(°
承德石油高等專科學(xué)校學(xué)報(bào) 2021年4期2021-09-10
- 基于FLAC3D的壓裂工況下地應(yīng)力重新分布規(guī)律研究*
從套管注入，壓裂泵壓為80 MPa。3 初始應(yīng)力分析計(jì)算終止變形值δ設(shè)置為10-4時(shí)，儲(chǔ)層的初始地應(yīng)力場(chǎng)云圖如圖3所示。從圖3a可以看出，儲(chǔ)層在z方向的初始應(yīng)力值從上到下逐漸增大，且該模型表面的壓力約為60 MPa，與實(shí)際工況下σv=60 MPa相符。從圖3b和圖3c可知，儲(chǔ)層在x方向初始應(yīng)力值與在y方向初始應(yīng)力值相同。圖3 計(jì)算終止變形值設(shè)置為10-4時(shí)儲(chǔ)層的初始地應(yīng)力場(chǎng)云圖Fig.3 Cloud chart for initial ground str
石油機(jī)械 2021年8期2021-08-09
- 深水鉆井泵壓異常案例分析
源的目的[1]。泵壓是水力參數(shù)的重要因素，深水鉆井泵壓與泵排量、鉆井液流變參數(shù)、鉆柱及環(huán)空循環(huán)壓耗直接相關(guān)。中海油海外項(xiàng)目某深水井鉆井過(guò)程中遇到了泵壓異常的問(wèn)題，不僅導(dǎo)致現(xiàn)場(chǎng)難以判斷井下情況，而且對(duì)鉆井液泵的性能也提出了挑戰(zhàn)。通過(guò)進(jìn)行泵壓測(cè)試進(jìn)行原因排查和分析，并結(jié)合鉆井液低溫流變特性試驗(yàn)得出的流變參數(shù)和循環(huán)溫度模型校正，進(jìn)行水力參數(shù)計(jì)算，驗(yàn)證了本次泵壓異常的原因，積累了深水鉆井水力參數(shù)優(yōu)化的相關(guān)經(jīng)驗(yàn)，也為類似情況提供了技術(shù)參考。1 事件經(jīng)過(guò)中海油海外項(xiàng)目
化工管理 2021年14期2021-06-10
- 神府致密氣區(qū)塊小井眼井改進(jìn)研究
井身結(jié)構(gòu)相比，在泵壓、固井ECD等方面有比較大的優(yōu)勢(shì)[13-17]。2.1.1 鉆進(jìn)中受力研究鉆進(jìn)過(guò)程中，在同等條件下，原井身結(jié)構(gòu)（圖2中井身結(jié)構(gòu)1）中鉆具受力與改進(jìn)后井身結(jié)構(gòu)（井身結(jié)構(gòu)2）的受力相差不大，同等井深下，鉆具受力相差不超過(guò)2 t（圖2）。圖2 不同井身結(jié)構(gòu)鉆進(jìn)過(guò)程中受力分析示意圖2.1.2 扭矩分析在同等條件下，井身結(jié)構(gòu)1 的扭矩值與井身結(jié)構(gòu)2相差不大。尤其隨著深度的增加，在1 000 m以下地層中，扭矩值幾乎一致（圖3）。圖3 不同井身結(jié)構(gòu)
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2021年4期2021-05-03
- 基于單層套管切割的水力內(nèi)割刀切割參數(shù)分析與優(yōu)化
切割效果，一般在泵壓明顯下降、判斷套管被割斷后，會(huì)繼續(xù)切割一段時(shí)間來(lái)保證切割的效果。但由于常規(guī)水力內(nèi)割刀在切割開(kāi)腐蝕套管后，如果繼續(xù)進(jìn)行切割，可以切割開(kāi)雙層甚至多層套管[2]，從而損傷外層套管。為防止在切割過(guò)程中將外層套管割斷，現(xiàn)在一般采用單層套管水力內(nèi)割刀進(jìn)行切割。本文主要對(duì)單層套管水力內(nèi)割刀在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中的參數(shù)與結(jié)果進(jìn)行分析，得出最優(yōu)施工參數(shù)，為后續(xù)現(xiàn)場(chǎng)單層套管水力割刀的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施提供參考。1 單管水力割刀參數(shù)分析1.1 單管水力割刀結(jié)構(gòu)與原理以目前常
化工管理 2021年5期2021-04-23
- 載人登月航天器推進(jìn)系統(tǒng)方案選擇分析
為擠壓推進(jìn)系統(tǒng)和泵壓推進(jìn)系統(tǒng)，擠壓推進(jìn)系統(tǒng)方案因其系統(tǒng)簡(jiǎn)單可靠的突出特點(diǎn)在航天器中應(yīng)用最廣泛。在載人月球探測(cè)任務(wù)中，航天器為運(yùn)送航天員和載荷逃逸出地球完成月球探測(cè)和返回，需要裝載大量推進(jìn)劑為探測(cè)任務(wù)提供需要的速度增量。推進(jìn)系統(tǒng)方案選擇需要考慮技術(shù)基礎(chǔ)、系統(tǒng)性能、輕量化、可靠性和安全性等因素。本文從推進(jìn)系統(tǒng)輕量化角度出發(fā)，建立推進(jìn)系統(tǒng)關(guān)鍵組件設(shè)計(jì)仿真模型，研究分析航天器擠壓和泵壓推進(jìn)系統(tǒng)質(zhì)量變化規(guī)律、關(guān)鍵影響因素及其應(yīng)用優(yōu)勢(shì)，為載人月球探測(cè)航天器推進(jìn)系統(tǒng)方案
載人航天 2021年1期2021-04-14
- 全液壓頂驅(qū)車載鉆機(jī)在淺層頁(yè)巖油水平井施工中的應(yīng)用
排量28L/s、泵壓8MPa)；12V190柴油機(jī)一臺(tái)(810kW/1300轉(zhuǎn))；固控系統(tǒng)一套。5002平1井鉆具組合見(jiàn)表3。表3 5002平1井鉆具組合4.2 8007平2井主要施工設(shè)備及鉆具組合車載全液壓鉆機(jī)一臺(tái)；青州1300型泥漿泵一臺(tái)(缸徑170mm、排量35L/s、泵壓12～13MPa)；12V190柴油機(jī)一臺(tái)(810kW/1300轉(zhuǎn))；固控系統(tǒng)一套。8007平2井鉆具組合見(jiàn)表4。表4 8007平2井鉆具組合5 施工過(guò)程5.1 5002平1井施工
中國(guó)煤層氣 2021年6期2021-03-09
- 高壓氣井儲(chǔ)層改造期間施工壓力控制技術(shù)研究
壓氣井普遍采用高泵壓、大排量、大液量進(jìn)行儲(chǔ)層改造，大規(guī)模改造期間油管柱、井下工具、生產(chǎn)套管等受載惡劣，是造成高壓氣井完整性問(wèn)題的主要原因［1-6］。高壓氣井的完整性問(wèn)題大部分同儲(chǔ)層大規(guī)模改造有關(guān)，通過(guò)開(kāi)展高壓氣井儲(chǔ)層改造期間施工壓力的精細(xì)控制，保證作業(yè)期間各井屏障部件均在安全范圍內(nèi)，能夠有效提高高壓氣井儲(chǔ)層改造后井的完整性［7-11］。為了保證高壓氣井在整個(gè)儲(chǔ)層改造期間氣井的完整性，以施工過(guò)程中井筒瞬態(tài)壓力溫度場(chǎng)預(yù)測(cè)為基礎(chǔ)，結(jié)合井筒多環(huán)空系統(tǒng)力學(xué)分析，開(kāi)展
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2020年6期2021-01-07
- 地方工科高校教師泵壓作用的思考與實(shí)踐
困境。發(fā)揮教師的泵壓作用，打破課程間的壁壘，實(shí)現(xiàn)知識(shí)單元的動(dòng)態(tài)傳遞，是解決上述問(wèn)題的有效方法。基于泵壓作用的理念，桂林理工大學(xué)環(huán)境專業(yè)選擇“水污染控制工程”課程群制定“二研、三備、四分享”的實(shí)施方案，并開(kāi)展相應(yīng)的教學(xué)改革實(shí)踐，取得了良好的效果。建議未來(lái)進(jìn)一步增加企業(yè)教師和學(xué)生參與程度，擴(kuò)大課程實(shí)施范圍，以提升教師泵壓作用的實(shí)施效果。[關(guān)鍵詞] 地方高校;一流課程建設(shè);泵壓作用;學(xué)習(xí)困境[基金項(xiàng)目] 2021年度廣西研究生教育創(chuàng)新計(jì)劃項(xiàng)目“基于研討式教學(xué)的‘
教育教學(xué)論壇 2021年46期2021-01-02
- 渤海中深層探井水力噴射壓裂可行性研究
求,但目前對(duì)井口泵壓和套壓的計(jì)算方法較為粗糙[15];2)海上需要進(jìn)行壓裂措施的低滲油田埋藏普遍較深,海上平臺(tái)設(shè)備條件下的水力噴射壓裂極限作業(yè)深度有待確定;3)受限于海上平臺(tái)的空間限制,平臺(tái)能否滿足水力噴射壓裂作業(yè)的施工規(guī)模和設(shè)備擺放的要求有待評(píng)估。為了解決以上問(wèn)題,建立了一套水力噴射壓裂參數(shù)設(shè)計(jì)流程和井口壓力預(yù)測(cè)方法,結(jié)合BZ 19-6探井的實(shí)際情況和海上作業(yè)平臺(tái)的作業(yè)能力,評(píng)估了水力噴射壓裂技術(shù)在海上平臺(tái)的極限作業(yè)深度,并綜合考慮了作業(yè)規(guī)模、設(shè)備要求、
天然氣與石油 2020年5期2020-11-11
- 連續(xù)管開(kāi)窗工藝技術(shù)在遼河油田側(cè)鉆井中的應(yīng)用
提30 kN，若泵壓下降，說(shuō)明丟手成功，若泵壓不降，應(yīng)繼續(xù)憋壓，直至上提測(cè)試丟手成功。(7)丟手完成，起鉆。2.2 下導(dǎo)向斜面對(duì)接鉆具組合：?114 mm導(dǎo)向斜面+連接器+連續(xù)管。(1)根據(jù)斜面轉(zhuǎn)角計(jì)算結(jié)果，調(diào)整好斜向器斜面與對(duì)接機(jī)構(gòu)的夾角并固定。(2)連接導(dǎo)向斜面，測(cè)試工具旋轉(zhuǎn)功能。(3)緩慢下入導(dǎo)向斜面，下放速度300～400 m/h。(4)下放到預(yù)定深度后，記錄當(dāng)前懸重，下壓20 kN，進(jìn)行工具對(duì)接。(5)上提30 kN測(cè)試，確定是否對(duì)接完成。(6)
鉆采工藝 2020年4期2020-10-28
- 混凝土泵送管道振動(dòng)監(jiān)測(cè)與分析
泵液壓系統(tǒng)產(chǎn)生的泵壓會(huì)對(duì)泵送管道產(chǎn)生較大的沖擊和壓力，導(dǎo)致泵送管道產(chǎn)生振動(dòng)[1-2]。在實(shí)際泵送過(guò)程中，由于泵送壓力、泵送管道的支撐方式和位置、管線布置以及混凝土性能等因素的影響，混凝土泵送有時(shí)會(huì)發(fā)生堵管、泄露和爆管等現(xiàn)象[3-5]，這直接影響項(xiàng)目的施工進(jìn)度，甚至引發(fā)安全事故。姚煜中[6]研究表明，壓力脈動(dòng)流體的工作狀態(tài)與輸送管道的動(dòng)力特性直接相關(guān)。因此，泵送管道的動(dòng)力特性是反映混凝土泵送狀態(tài)的重要參數(shù)，而通常加速度是結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)信號(hào)測(cè)量和分析的主要物理參數(shù)之
- 套管壓裂管柱安全性計(jì)算方法與準(zhǔn)確性研究
時(shí)，經(jīng)常遇到施工泵壓高和部分層段的起裂壓力高等情況，井口泵壓達(dá)到85～90 MPa，接近套管的抗內(nèi)壓極限。這對(duì)油層套管的安全性產(chǎn)生很大影響。因此，油層套管的管柱安全性計(jì)算對(duì)壓裂施工有著重要的指導(dǎo)意義。只有合理地確定施工極限壓力，才可以科學(xué)地指導(dǎo)壓裂施工。1 套管柱載荷分析及安全性計(jì)算方法通常，油氣井桿管柱的力學(xué)分析多采用Von Mises屈服準(zhǔn)則[1]。這種基于靜態(tài)受力分析的方法在壓裂、完井領(lǐng)域的應(yīng)用相當(dāng)普遍[2-7]。在計(jì)算壓裂管柱的安全性時(shí)主要考慮的載
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2020年5期2020-09-29
- AWOBA-NW井施工分析
，排量大，泥漿泵泵壓高達(dá)4400psi，后采用雙油管完井作業(yè)，完成該井施工，為后續(xù)鉆井施工作業(yè)積累了經(jīng)驗(yàn)。關(guān)鍵詞：鉆進(jìn);泵壓;鉆速該井位于尼日利亞AWOBA NW區(qū)塊，一開(kāi)17 1/2”井眼，設(shè)計(jì)井深2286米，垂深2283米，井斜11.77°，方位69.76°;實(shí)際完鉆井深2163米，未定向成功;該層下13 3/8”表層套管，下深2161米;二開(kāi)12 1/4”井眼，設(shè)計(jì)井深4267米，垂深3625米，井斜61.48°，方位11.30°;實(shí)際完鉆井深420
科學(xué)與財(cái)富 2020年5期2020-05-06
- 低速機(jī)連桿大端軸瓦安裝擠壓點(diǎn)分析
表1 所示，表中泵壓的單位為MPa，△l 的單位為0.01 mm?？梢钥闯?，在連接螺栓泵壓70 MPa 以下時(shí)，△l 變化很快，當(dāng)泵壓繼續(xù)增加之后△l 變化緩慢，兩側(cè)接觸面已經(jīng)被壓緊。表 1 實(shí)驗(yàn)測(cè)量結(jié)果Tab. 1 Experimental measurement results根據(jù)表1 作出連桿端蓋兩側(cè)壓緊量之和△l 與連桿端蓋螺栓泵壓的散點(diǎn)圖，測(cè)試數(shù)據(jù)處理如圖6 所示。分別在曲線的起點(diǎn)和終點(diǎn)處擬合兩條切線，得到2 條線的交點(diǎn)，該交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的螺栓泵壓值表
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年2期2020-04-17
- 隨鉆刮壁技術(shù)研究
泵入流體，使地面泵壓升至p2時(shí)，高壓流體驅(qū)動(dòng)活塞將銅銷釘剪斷，此時(shí)刮壁條在壓縮彈簧的作用下沿徑向伸出至限位位置，實(shí)現(xiàn)刮壁條的伸出狀態(tài)，如圖2所示。當(dāng)刮壁條伸出后，即可進(jìn)行技術(shù)套管內(nèi)壁的刮壁作業(yè)。在刮壁作業(yè)中，為了確保鉆井液循環(huán)，避免活塞效應(yīng)，地面可繼續(xù)泵入高壓流體，使壓力升至p3，驅(qū)使與中心管連接的球座落入下接頭上設(shè)計(jì)的球籃內(nèi)，如圖3所示，從而保證刮壁及后續(xù)起鉆作業(yè)，避免“拔活塞”效應(yīng)，保證刮壁的順利進(jìn)行。圖2 液壓驅(qū)動(dòng)刮壁條伸出圖3 球座落入下接頭隨鉆刮
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2020年1期2020-02-27
- F-1600HL 型鉆井泵的合理應(yīng)用研究
據(jù)分析可以發(fā)現(xiàn)，泵壓超過(guò)30 MPa 的工況主要集中在四川頁(yè)巖氣區(qū)域。通過(guò)推廣使用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿的鉆具組合，取得了較好的頁(yè)巖氣鉆井提速效果。伴隨這種提速作業(yè)模式而來(lái)的是鉆具壓耗升高了約5 MPa，并最終導(dǎo)致最高泵壓超過(guò)了35 MPa，從而形成了使用F-1600HL 型高壓泵+高壓頂驅(qū)+旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿鉆具的頁(yè)巖氣裝備配置標(biāo)準(zhǔn)，F(xiàn)-1600HL 型高壓泵替代F1600 型常規(guī)泵作為高壓施工的基礎(chǔ)裝備發(fā)揮了應(yīng)有的作用。但是，旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向+螺桿鉆具的高額使用費(fèi)用限制了
設(shè)備管理與維修 2020年3期2020-02-16
- 水力割刀切割落魚(yú)探討
到5 方/小時(shí)，泵壓100psi 時(shí)刀片全部撐開(kāi)，在排量18 方/小時(shí)，泵壓500psi 時(shí)分別測(cè)量刀片撐開(kāi)尺寸。切割過(guò)程分別如下：第一次切割：接方鉆桿后稱重，上提29噸，下放22噸，確認(rèn)切割位置1082.2m。。開(kāi)始切割，轉(zhuǎn)速60 轉(zhuǎn)、1000-2000Nm。排量45 方/小時(shí)、2000psi，旋轉(zhuǎn)懸重26 噸，扭矩逐漸恢復(fù)空轉(zhuǎn)扭矩；停轉(zhuǎn)盤(pán)，釋放轉(zhuǎn)盤(pán)扭矩，上提管柱過(guò)提1 噸，停泵，懸重29噸，再次上提管柱，無(wú)過(guò)提現(xiàn)象。起出割刀，檢查刀片，刀尖磨損嚴(yán)重，刀
化工管理 2020年11期2020-01-13
- 低滲透油層水力壓裂施工曲線形態(tài)及常見(jiàn)問(wèn)題分析
段前置液階段依據(jù)泵壓和排量變化，分為破裂地層形態(tài)和無(wú)破裂地層形態(tài)。水力破裂地層時(shí)，曲線依據(jù)泵壓和排量的變化主要表現(xiàn)出3種形態(tài)，分為泵壓迅速下降、排量上升型，泵壓不變、排量上升型和泵壓上升后迅速下降、排量不變型。無(wú)破裂地層時(shí)，壓力沒(méi)有釋放，泵壓隨排量增大而增大。無(wú)明顯破裂顯示可能與地層的原生裂縫有關(guān)。一次破裂產(chǎn)生一條裂縫，多次破裂可能顯示多條裂縫。無(wú)明顯破裂顯示，可能并不是地層沒(méi)有形成裂縫，而有可能是地層產(chǎn)生裂縫時(shí)所引起的泵壓或排量變化在地面反映不明顯。泵壓
云南化工 2019年1期2019-03-29
- 離心泵故障診斷研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)
常運(yùn)轉(zhuǎn)。2.4 泵壓問(wèn)題泵壓問(wèn)題和上液?jiǎn)栴}雖然都同屬于離心泵的常見(jiàn)故障之一，但是二者之間有著一定關(guān)聯(lián)，即泵壓問(wèn)題一旦出現(xiàn)，則導(dǎo)致上液?jiǎn)栴}緊隨發(fā)生，上液是否順暢，在很大程度上取決于離心泵泵內(nèi)壓力的大小。隨著我國(guó)科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，離心泵內(nèi)壓強(qiáng)來(lái)源不需要依靠人工，只需要一臺(tái)正常運(yùn)轉(zhuǎn)的電機(jī)即可，但是，一旦電機(jī)的工作運(yùn)轉(zhuǎn)受阻，造成泵內(nèi)壓力過(guò)小或者壓力消失，直接后果就是導(dǎo)致液體難以被推動(dòng)入泵，也就是導(dǎo)致離心泵上液不通暢問(wèn)題，此時(shí)后續(xù)工作都難以進(jìn)展下去，所以，工作人員必須
設(shè)備管理與維修 2019年20期2019-02-16
- 固態(tài)流化采掘海洋天然氣水合物藏破碎參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
者針對(duì)噴嘴直徑、泵壓變化對(duì)射流破碎影響進(jìn)行相應(yīng)的研究，同時(shí)基于商業(yè)開(kāi)采天然氣水合物12×104m3/d的需要，對(duì)海洋非成巖水合物藏固態(tài)流化商業(yè)化采掘破碎參數(shù)進(jìn)行分析計(jì)算。研究過(guò)程中，根據(jù)王國(guó)榮等[10]的實(shí)驗(yàn)研究，建立單噴嘴數(shù)值仿真分析確定射流破碎臨界速度；再對(duì)不同噴嘴直徑、泵壓條件進(jìn)行數(shù)值仿真分析，確定相關(guān)參數(shù)變化曲線；最后結(jié)合商業(yè)開(kāi)采所需產(chǎn)量確立一套系統(tǒng)的水合物的采掘工況參數(shù)，繼而為未來(lái)水合物射流破碎商業(yè)化開(kāi)采的提供相關(guān)的研究基礎(chǔ)。1 仿真模型建立1.
天然氣工業(yè) 2018年10期2018-11-20
- ?214 mm液控可變徑穩(wěn)定器結(jié)構(gòu)原理及應(yīng)用
伸出時(shí)，才會(huì)產(chǎn)生泵壓增加信號(hào)，當(dāng)活塞不伸出時(shí)，通過(guò)示位機(jī)構(gòu)處的壓降可以忽略不計(jì)?；钊?種工作狀態(tài)轉(zhuǎn)換過(guò)程是：1) 自由狀態(tài)Ⅰ。在停泵狀態(tài)，由于復(fù)位彈簧的作用，使心軸上行，帶動(dòng)錐體上行，換位銷處于換位機(jī)構(gòu)的“1原位”狀態(tài)，斜面將活塞拉回到本體內(nèi)部，活塞為自由狀態(tài)，如圖2a所示。2) 伸出狀態(tài)Ⅰ。第1次開(kāi)泵時(shí)，液壓力使彈簧壓縮，芯軸下移，換位機(jī)構(gòu)隨之下移并轉(zhuǎn)動(dòng)，使換位銷處于換位機(jī)構(gòu)長(zhǎng)槽內(nèi)，即“2長(zhǎng)槽”狀態(tài)；同時(shí)，心軸帶動(dòng)錐體下行，活塞被斜面推出本體外，活塞為
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2018年5期2018-10-08
- 粒子沖擊鉆井鉆頭設(shè)計(jì)與流場(chǎng)測(cè)試
噴嘴結(jié)構(gòu)、噴距、泵壓、拍攝位置等，進(jìn)行流場(chǎng)測(cè)試；7）關(guān)閉激光器等設(shè)備的外部電源，利用Tecplot軟件對(duì)存儲(chǔ)圖像進(jìn)行處理計(jì)算，獲得實(shí)驗(yàn)結(jié)果。3 PID鉆頭流場(chǎng)測(cè)試PID鉆頭流場(chǎng)測(cè)試實(shí)驗(yàn)在高壓水射流試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行。將玻璃井筒固定在試驗(yàn)臺(tái)上，PID鉆頭安裝在玻璃井筒內(nèi)部的鉆桿下部，用激光器照射鉆頭底部及環(huán)空區(qū)域，打開(kāi)高清相機(jī)拍攝水中顆粒運(yùn)移情況，再用Tecplot軟件對(duì)存儲(chǔ)圖像進(jìn)行處理計(jì)算，獲得井底射流速度、環(huán)空上返速度等參數(shù)。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，高壓乳化泵將純水注入磨
斷塊油氣田 2018年4期2018-07-30
- 大慶油田徐家圍子區(qū)塊防漏堵漏技術(shù)研究
口液面變化情況、泵壓變化情況統(tǒng)計(jì)清楚。（2）根據(jù)發(fā)生井漏時(shí)的資料認(rèn)真分析發(fā)生井漏的原因，并制定出具體的堵漏措施，確定堵漏配方，根據(jù)配方及時(shí)準(zhǔn)備堵漏材料。（3）漏速在3m3/h左右的井，采用隨鉆堵漏的方法，在鉆井液中加2%隨鉆堵漏劑隨鉆隨堵，并根據(jù)隨鉆堵漏的效果適當(dāng)加入1%～2%小顆粒堵漏劑。（4）漏速在5～15m3/h的井，起鉆到井底前200m等地面配堵漏漿，堵漏漿密度要高于鉆進(jìn)時(shí)鉆井液密度0.1～0.15g/cm3，堵漏劑主要以中小顆粒為主。堵漏漿配完后
西部探礦工程 2018年2期2018-03-02
- 蘇A1井卡鉆事故處理實(shí)踐與認(rèn)識(shí)
方鉆桿開(kāi)泵不通，泵壓憋至12MPa不降，0～1200kN活動(dòng)鉆具無(wú)效，鉆具卡死。3 事故處理經(jīng)過(guò)3.1 地面下?lián)?8日6:30接地面震擊器，上提至400～450kN下?lián)簦?:00共下?lián)?20次無(wú)效。3.2 原鉆具倒扣甩掉地面震擊器開(kāi)始原鉆具倒扣，至12:00經(jīng)4次倒扣余懸重450kN開(kāi)泵循環(huán)，13:00起鉆，18:00起鉆完，起出全部鉆桿和1根?165mm鉆鋌，魚(yú)長(zhǎng)71.30m，魚(yú)頂1680.70m，落魚(yú)結(jié)構(gòu)：?215.9mm鉆頭×0.46m+?210mm
西部探礦工程 2018年12期2018-02-16
- 某低速柴油機(jī)主軸承軸瓦安裝擠壓點(diǎn)分析
壓緊時(shí)對(duì)應(yīng)的螺栓泵壓與最大設(shè)計(jì)螺栓泵壓的比值，通過(guò)對(duì)軸瓦擠壓點(diǎn)的評(píng)估，確定軸瓦設(shè)計(jì)是否合理。有學(xué)者通過(guò)仿真分析研究了安裝狀態(tài)下柴油機(jī)主軸承孔及軸瓦的變形[1]。也有研究涉及主軸承蓋的優(yōu)化設(shè)計(jì)[2-3]以及軸承蓋與軸承座的連接面的研究[4-6]。然而對(duì)于滑動(dòng)軸承軸瓦安裝過(guò)程結(jié)構(gòu)變形的研究卻很少。為此，考慮采用有限元分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)合的方法對(duì)某船用柴油機(jī)主軸瓦的安裝工況進(jìn)行分析，計(jì)算主軸承軸瓦安裝的擠壓點(diǎn)值，并分析主軸承軸瓦擠壓點(diǎn)的影響參數(shù)。1 主軸擠壓點(diǎn)實(shí)驗(yàn)參照
船海工程 2017年6期2018-01-10
- 孔雀亭B2H井卡鉆事故處理與認(rèn)識(shí)
后，開(kāi)轉(zhuǎn)速10，泵壓快速上漲至1126psi（1psi=6.895kPa），頂驅(qū)蹩停（頂驅(qū)限扭35klbf·ft）；停泵，釋放反扭矩，再次開(kāi)泵，泵壓迅速上漲至3147psi，懸重自412klbs減少至348klbs，停泵泄壓；嘗試上下活動(dòng)鉆具；再次開(kāi)泵5沖，泵壓上漲至2446psi，無(wú)返出，嘗試開(kāi)轉(zhuǎn)速，頂驅(qū)蹩停；無(wú)法上下活動(dòng)鉆具，無(wú)法轉(zhuǎn)動(dòng)，循環(huán)通道無(wú)法建立，鉆具被徹底卡死。3 卡鉆處理過(guò)程3.1 處理思路大斜度井或水平段井眼清潔不充分，井眼低邊巖屑堆積沉淀
海洋石油 2017年3期2017-10-23
- 順行性腦灌注不同流量控制方法的腦保護(hù)研究
Hg；T3組(泵壓控制組)，24例，腦灌注期間維持泵平均壓70 mm Hg。對(duì)比患者術(shù)后清醒時(shí)間、呼吸機(jī)輔助時(shí)間、短暫性神經(jīng)系統(tǒng)功能障礙(TND)、永久性神經(jīng)系統(tǒng)功能障礙(PND)的發(fā)生情況。結(jié)果T3組術(shù)后患者清醒時(shí)間與呼吸機(jī)輔助時(shí)間、TND與PND發(fā)生率均低于T1組與T2組。結(jié)論在Stanford A型主動(dòng)脈夾層術(shù)中順行性腦灌注期間使用泵壓控制流量，受到的影響因素較少，腦保護(hù)效果確切，操作簡(jiǎn)單，值得推廣。主動(dòng)脈夾層；順行性腦灌注；流量控制；腦保護(hù)Sta
中國(guó)體外循環(huán)雜志 2017年3期2017-09-26
- 泡酸解卡技術(shù)在TZ4SH井的實(shí)踐與認(rèn)識(shí)
鉆具期間，排量、泵壓正常，鉆井液無(wú)漏失現(xiàn)象。在長(zhǎng)時(shí)間活動(dòng)鉆具無(wú)效的情況下，綜合考慮地層巖性、技術(shù)可行性、經(jīng)濟(jì)性等因素，決定在該層系首次嘗試使用泡酸解卡技術(shù)。2 卡鉆原因分析在塔里木盆地開(kāi)發(fā)石炭系、志留系油氣儲(chǔ)層的井稱為碎屑巖井，其井身結(jié)構(gòu)幾乎均為直井；而水平井一般布置在奧陶系等埋藏深度達(dá)6300 m以深的碳酸鹽巖儲(chǔ)層。因此，該井的鄰井全都是直井，可收集有價(jià)值的鄰井資料有限、可借鑒的經(jīng)驗(yàn)少。鉆探直井時(shí)遇石炭系地層快速通過(guò)，幾乎未發(fā)生任何卡鉆事故。因此,對(duì)石炭
鉆探工程 2017年6期2017-07-05
- 超高壓水力破拆混凝土數(shù)值分析及實(shí)驗(yàn)研究
力拆混凝土所需的泵壓；尹燦等[3]采用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的連接權(quán)值矩陣和節(jié)點(diǎn)網(wǎng)值向量分布式建立了超高壓水射流沖蝕破拆體積與射流壓力、圍壓和噴距之間的數(shù)學(xué)模型；李萬(wàn)莉等[4]以細(xì)觀損傷力學(xué)理論對(duì)水力沖擊下混凝土路面碎裂微結(jié)構(gòu)損傷情況建模，并得到不同壓力、速度射流沖擊到混凝土表面產(chǎn)生的VonMises等效應(yīng)力；重慶大學(xué)的盧義玉等[5]得到水射流動(dòng)力泵的壓力與所能沖蝕深度間成正比，噴嘴與目標(biāo)間存在一個(gè)最優(yōu)距離。本文從能量角度對(duì)水力破拆混凝土結(jié)構(gòu)過(guò)程進(jìn)行理論分析，建立了
嶺南學(xué)術(shù)研究 2017年2期2017-07-02
- 淺談三牙輪鉆頭井下判斷與處理
重表平穩(wěn)無(wú)擺動(dòng)；泵壓也無(wú)變化；（5）當(dāng)鉆頭泥包時(shí)增加轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速會(huì)有跳鉆現(xiàn)象，還會(huì)出現(xiàn)鉆速下降現(xiàn)象，上提鉆具時(shí)有泵壓上升，甚至憋泵的情況；4）最后鉆具結(jié)構(gòu)、鉆頭因素引起轉(zhuǎn)盤(pán)負(fù)荷增大，導(dǎo)致憋鉆時(shí)具體操作方法如下：（1）上提鉆具使鉆頭離開(kāi)井底3～5m，再啟動(dòng)轉(zhuǎn)盤(pán)觀察轉(zhuǎn)盤(pán)是否出現(xiàn)蹩鉆。（2）控制速度下放鉆具，觀察轉(zhuǎn)盤(pán)是否出現(xiàn)蹩鉆。（3）當(dāng)鉆具結(jié)構(gòu)引起蹩鉆時(shí)，可先進(jìn)行短程起下鉆作業(yè)，適當(dāng)調(diào)節(jié)鉆井液的性能，如密度、黏度、失水量、含砂量。如果是扶正器引起的蹩鉆，應(yīng)對(duì)該地層
化工設(shè)計(jì)通訊 2017年12期2017-03-06
- 延長(zhǎng)油田水平井錄井工程參數(shù)監(jiān)測(cè)及預(yù)報(bào)技術(shù)
扭矩、大鉤高度、泵壓、立柱(或單根)號(hào)等參數(shù)變化情況。1.2 鉆進(jìn)和劃眼期間的監(jiān)測(cè)鉆進(jìn)和劃眼期間容易發(fā)生鉆具刺、鉆具斷、掉鉆頭、水眼堵、溜鉆或頓鉆、卡鉆、鉆井設(shè)備故障等現(xiàn)象。在這期間應(yīng)密切監(jiān)測(cè)泵壓、懸重、扭矩、排量、鉆壓、鉆時(shí)、鉆盤(pán)鉆速、大鉤高度、巖屑等參數(shù)的變化。2 工程參數(shù)異常預(yù)報(bào)工程參數(shù)能及時(shí)反應(yīng)井底的鉆井工具或地層的變化，在錄井過(guò)程中，利用參數(shù)的變化準(zhǔn)確判斷異常情況，并及時(shí)匯報(bào)、處理，對(duì)鉆井安全生產(chǎn)有重要作用。2.1 遇阻、遇卡、卡鉆下鉆遇阻、起鉆
化工管理 2017年13期2017-03-03
- 修井作業(yè)中鉆桿接頭對(duì)泵壓的影響
作業(yè)中鉆桿接頭對(duì)泵壓的影響王樂(lè)頂1，尚鋒2，耿滕1，趙永杰1，李龍1(1.中國(guó)石油渤海鉆探 井下技術(shù)服務(wù)分公司，天津300280；2.中國(guó)石油遼河油田 曙光采油廠，遼寧盤(pán)錦124109)泵壓作為修井作業(yè)中的重要參數(shù)，在鉆桿接頭外徑與套管內(nèi)徑環(huán)空間隙屬于小間隙的情況下，其理論值與實(shí)際值往往相差很大。利用一般算法(忽略接頭)、標(biāo)準(zhǔn)算法和小間隙算法對(duì)施工井泵壓進(jìn)行預(yù)測(cè)，并與實(shí)測(cè)泵壓進(jìn)行對(duì)比，得出小間隙算法更適合用于計(jì)算鉆桿接頭處的環(huán)空壓耗。通過(guò)在BS23井的現(xiàn)場(chǎng)
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2016年4期2016-09-19
- 超深超高壓井膏鹽巖層尾管固井現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)
——以西部某油田XX井為例
排量15L/s，泵壓18MPa；注密度2.65g/cm3的水泥漿20m3，排量18L/s，泵壓25MPa；注密度2.60g/cm3的后置液3m3，排量15L/s，泵壓18MPa；替鉆井液 71.3m3，排量 15～20L/s，泵壓 24～32MPa；碰壓31↗33MPa，檢查無(wú)回流，起鉆至井深6436m；關(guān)井泥漿泵正擠鉆井液20m3，排量14～20L/s，泵壓18～32MPa，套壓3～4.4MPa；起鉆至井深6010m，關(guān)井泥漿泵反擠鉆井液8m3，排量7～
西部探礦工程 2016年5期2016-09-15
- 渦輪鉆井工具在玉北區(qū)塊二疊系火成巖中的應(yīng)用及分析
排量25L/s，泵壓21MPa。鉆壓加到3～4t時(shí)，渦輪制動(dòng)，泵壓升高到21.5MPa，上提鉆具，恢復(fù)正常，下放到底繼續(xù)加壓1～2t鉆進(jìn)，反復(fù)4～5次制動(dòng)，米鉆時(shí)約10～15min。③鉆進(jìn)至3887.5m時(shí)泵壓逐漸升高到24MPa，降泵沖到62沖（20L/s），此時(shí)泵壓21MPa。檢查鉆桿濾子，無(wú)雜物及巖屑。表2 玉北4井渦輪鉆井工具使用情況統(tǒng)計(jì)表3 玉北4井牙輪、渦輪（配合PDC）鉆進(jìn)對(duì)比④換2#泵維持70沖，泵壓21MPa，轉(zhuǎn)盤(pán)鉆速50r/min，4t
西部探礦工程 2016年4期2016-09-15
- 連續(xù)油管打撈工藝在水平井的應(yīng)用問(wèn)題及措施
能通過(guò)懸重變化和泵壓的瞬時(shí)升高來(lái)判定是否抓住落魚(yú)，打撈的難度大。以某頁(yè)巖氣區(qū)塊X2-2井為例，在泵送橋塞與射孔聯(lián)作的過(guò)程中，13 m長(zhǎng)的工具串落入水平井的水平段內(nèi)。分析了前3次打撈失敗的原因。通過(guò)改進(jìn)打撈工具與落井工具的對(duì)中方法，增加螺桿馬達(dá)，更換打撈筒，第4次打撈獲得成功。關(guān)鍵詞：連續(xù)油管；打撈；懸重；泵壓連續(xù)油管技術(shù)是當(dāng)前國(guó)際上比較先進(jìn)的作業(yè)技術(shù)，操作簡(jiǎn)單、起下速度快、可靠性高；作業(yè)能力強(qiáng)、不污染儲(chǔ)層；施工成本低、不需要壓井、不需要?jiǎng)泳畠?nèi)管柱，是真正的
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2016年7期2016-08-08
- 海上油田壓回法壓井參數(shù)變化規(guī)律及設(shè)計(jì)方法*
井液可以降低壓井泵壓，但不會(huì)降低初始的壓井泵壓；溢流體積越大，壓井時(shí)間越長(zhǎng)，壓井泵壓越大，但是最終壓井泵壓基本相同；漏失速度在一定程度上決定了壓回法壓井能否實(shí)施。在此基礎(chǔ)上，提出了壓回法壓井參數(shù)設(shè)計(jì)方法，從而為海上鉆井井噴壓井參數(shù)設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)作用。海上油田；鉆修井壓井；壓回法；壓井參數(shù)；變化規(guī)律；設(shè)計(jì)方法在鉆井、修井過(guò)程中，當(dāng)井底壓力小于地層壓力時(shí)會(huì)發(fā)生溢流，須進(jìn)行壓井重新建立井筒壓力與地層壓力的平衡。常規(guī)壓井方法有工程師法、司鉆法和邊循環(huán)邊加重法，這些
中國(guó)海上油氣 2016年5期2016-06-23
- 淹沒(méi)條件下水射流渦旋特性大渦模擬及實(shí)驗(yàn)研究
行驗(yàn)證。模擬研究泵壓和圍壓對(duì)淹沒(méi)射流渦旋特性的影響。結(jié)果表明：在射流流場(chǎng)中，由噴嘴出口產(chǎn)生一系列渦量集中的點(diǎn)渦旋，隨著射流的前進(jìn)渦旋逐漸擴(kuò)散，卷吸周圍介質(zhì)并傳遞能量，卷吸范圍逐漸擴(kuò)大，而卷吸能力沿射流軸向呈指數(shù)衰減；隨著泵壓升高，整個(gè)流場(chǎng)中渦旋的渦量值明顯增大，渦旋擴(kuò)散長(zhǎng)度直線上升；圍壓對(duì)渦量基本沒(méi)有影響，圍壓的增加會(huì)使渦旋擴(kuò)散區(qū)長(zhǎng)度直線下降，減小卷吸作用范圍。淹沒(méi)水射流；渦旋；大渦模擬；粒子成像測(cè)速水射流在淹沒(méi)條件下由于周圍水介質(zhì)的黏性剪切作用產(chǎn)生大量渦
- 高壓噴射鉆井技術(shù)分析
噴嘴噴射壓力。在泵壓一定的情況下，隨著井深的增大，鉆井管柱的循環(huán)壓耗越大，鉆頭的噴嘴壓降越小。通過(guò)提高泵壓的方法，可以有效提高井下鉆頭處的噴嘴噴射壓力，實(shí)現(xiàn)水力噴射輔助破巖。增大鉆井泵的泵壓對(duì)井隊(duì)的設(shè)備要求較高，井隊(duì)的泵壓并不是任意增大的，這和井隊(duì)鉆機(jī)設(shè)備質(zhì)量，使用壽命有關(guān)。而且泵壓的增大，會(huì)縮短鉆機(jī)設(shè)備的維修保養(yǎng)周期，高壓噴射鉆井的成本較高。因此在實(shí)際鉆井過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)結(jié)合地層、井隊(duì)、施工進(jìn)度等因素，進(jìn)行科學(xué)合理的分析，選擇合適的井隊(duì)泵壓，實(shí)現(xiàn)深井復(fù)雜地層
化工管理 2015年8期2015-08-15
- 壓裂回接管柱的受力變形分析與計(jì)算
內(nèi)壁受到壓裂液和泵壓施加壓力，Ao、Ai各為油管內(nèi)外徑截面積，Ap為密封管的截面積；回接管柱模型（見(jiàn)圖1）。壓裂過(guò)程中存在多種效應(yīng)并存，影響井下壓裂油管柱受力變形，本文重點(diǎn)分析簡(jiǎn)化后的回接壓裂管柱在管柱自重、活塞效應(yīng)、鼓脹效應(yīng)以及溫度效應(yīng)影響下的軸向受力與變形。圖1 回接管柱模型示意圖1.1 自重效應(yīng)分析管柱在深度h 處微元dh 的重力分析，該微元上部受到上部管柱重力引起的壓力qh 的作用，下部受到支撐反力q（h+dh）的作用。距井口為h 的截面處壓裂油管
石油化工應(yīng)用 2014年9期2014-12-24
- 萊1區(qū)塊PDC鉆頭使用技術(shù)分析
軟硬程度、鉆時(shí)及泵壓變化情況而定；使用單彎螺桿+PDC鉆頭定向造斜時(shí)，反扭角在80-180°范圍內(nèi)，每鉆進(jìn)200米搞短起下鉆一次，保證井眼暢通，防止粘卡；鉆進(jìn)后期調(diào)整好鉆井液性能，適當(dāng)提高粘度，懸浮較大巖屑，降低失水，保證泥餅厚度，下套管前及時(shí)封井，防止井壁不穩(wěn)定產(chǎn)生掉塊。綜上所述：萊1-斜110井、萊1-斜更12井及萊1-斜183井同在一個(gè)斷塊，采取同樣技術(shù)措施及鉆頭選型，三口井施工共使用PDC鉆頭、HAT127三牙輪鉆頭各2只（繞障使用）。3 鉆頭選型
山東工業(yè)技術(shù) 2014年18期2014-10-21
- 港深24-28井井漏事故原因分析
排量12L/s，泵壓7MPa，返漿正常，至18:32單泵循環(huán)，排量35L/s，泵壓17MPa，無(wú)漏失。至20:00打入堵漏泥漿50m3，替漿32m3，封閉整個(gè)裸眼段，23:10起鉆42柱進(jìn)技套，至15日0:00循環(huán)，2:30關(guān)防噴器，單凡爾憋入堵漏漿2m3，壓力穩(wěn)至11MPa，至13:00靜止堵漏，17:30下鉆到底，21:00循環(huán)無(wú)漏失，替出堵漏泥漿。原因分析：4639-4641m為淺灰色熒光細(xì)砂巖，4643-4653m為大段淺灰色細(xì)砂巖，滲透性好，承壓
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 水力壓裂回接管柱受力分析
接油管在不同地面泵壓下管柱的軸向力。圖1 水平井水力壓裂管柱示意圖1 回接管柱的力學(xué)模型由于回接管柱下部由水力錨鎖定在套管柱上，上端坐掛井口，因此本文將回接管柱簡(jiǎn)化為兩端固定，中間管柱為內(nèi)外直徑均勻(無(wú)臺(tái)階)的彈性空心管。圖2為回接管柱力學(xué)模型示意圖。在忽略壓力過(guò)程中壓裂液給予管柱的粘滯摩擦力情況下，管柱內(nèi)壁受到壓裂液和泵壓施加的壓力Pi;管柱外壁受到環(huán)空液柱壓力Po;壓裂液流動(dòng)引起管柱溫度降低的軸線收縮力PT;管柱自身的重力PG;井口和水力錨施加的反作用
- 三牙輪鉆頭井下工況的判斷與處理
視，特別是扭矩.泵壓.機(jī)械鉆速和巖屑。扭矩變化取決于井底情況和轉(zhuǎn)速變化。扭矩變化可能存在：扶正器劃眼.鉆頭保徑磨損.出現(xiàn)夾層.井底有落物.井身出現(xiàn)鍵槽或狗腿.鉆壓過(guò)大.轉(zhuǎn)速變化.鉆頭或井底總成泥包.鉆具刺漏或干鉆等。泵壓不穩(wěn)定存在：鉆頭泥包.環(huán)空內(nèi)巖屑堆積.流量波動(dòng).鉆到破碎地層或團(tuán)塊狀地層.扶正器引起環(huán)空不暢。機(jī)械鉆速變化可能：地層變化.泥漿性能變化.鉆壓或轉(zhuǎn)速變化.鉆頭磨損或泥包.清洗效果變化.鉆具刺漏。四、轉(zhuǎn)盤(pán)鉆進(jìn)三牙輪鉆頭井下工況判斷及處理當(dāng)發(fā)現(xiàn)鉆
化工管理 2013年24期2013-08-15
- 柴油機(jī)添藍(lán)供給系統(tǒng)試驗(yàn)研究平臺(tái)設(shè)計(jì)及應(yīng)用
制電機(jī)的轉(zhuǎn)速控制泵壓，通過(guò)泵壓傳感器實(shí)現(xiàn)壓力的閉環(huán)控制，添藍(lán)箱內(nèi)集成有液位和溫度傳感器，用于監(jiān)測(cè)添藍(lán)狀態(tài)。2 硬件設(shè)計(jì)2.1 電源模塊設(shè)計(jì)柴油機(jī)蓄電池電壓為24 V，需要設(shè)計(jì)+5 V電源模塊?？紤]到從24 V到5 V壓降較大，為保證系統(tǒng)電壓穩(wěn)定，采用兩個(gè)電源芯片LM7812和LM2576，首先 LM7812將電壓降到 12 V，再用LM2576將電壓降到5 V，LM2576可以提供足夠的電流。在主路中正向串接一個(gè)整流二極管，防止電源接反。電路中采用不同容值
- 船舶主機(jī)排煙溫度高故障處理與反思
管輪主機(jī)噴油器的泵壓試驗(yàn)情況時(shí)，大管輪介紹：接班時(shí)交班大管輪告知主機(jī)噴油器泵壓試驗(yàn)臺(tái)曾解體2次更換液壓、氣動(dòng)密封件，仍不能泵壓使用，原因不明。他接班后，也對(duì)試驗(yàn)臺(tái)解體過(guò)一次，也未能排除故障。一年多來(lái)，船上定期3000h解體噴油器都是更換新的針閥偶件或噴油嘴及各密封圈，但均沒(méi)有進(jìn)行泵壓試驗(yàn)。主機(jī)排煙溫度也不是短期上升的，是輪機(jī)長(zhǎng)考慮到主機(jī)說(shuō)明書(shū)要求排溫正常最高值390℃，而告知值班人員作了改動(dòng)。故障原因可能是增壓器隔柵、噴嘴環(huán)、葉輪臟堵，于是公司聯(lián)系增壓器生
世界海運(yùn) 2012年6期2012-04-20
- 不動(dòng)管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)
析,從油管排量與泵壓的關(guān)系入手,建立了水力噴射無(wú)因次特性曲線,探索了環(huán)空井底壓力的大小計(jì)算方法,解決了環(huán)空補(bǔ)液量與排量的關(guān)系等設(shè)計(jì)難題,在國(guó)內(nèi)首次提出了完井不動(dòng)管柱條件下的水力噴射逐層壓裂設(shè)計(jì)方法。同時(shí),配套研制了適用于178 mm(215.9 mm裸眼)、139.7 mm(152.4 mm裸眼)和127 mm套管的3種規(guī)格一趟管柱作業(yè)4層的滑套式噴射器。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)4口井共13層的作業(yè),結(jié)果證明不動(dòng)管柱水力噴射逐層壓裂技術(shù)發(fā)展和完善了水力噴射壓裂工藝,不但實(shí)
天然氣工業(yè) 2010年8期2010-09-15