試樣
- 同時制備多個透射電鏡截面試樣的離子減薄方法
信息[3-6]。試樣制備是TEM 表征的關鍵,試樣必須足夠薄(100 nm 以下)才能被電子束穿透。從截面方向觀察薄膜材料,才能獲得厚度和界面等信息,因此需要制備TEM 截面試樣,制備過程非常復雜[7]。聚焦離子束(FIB)[8-10]被廣泛應用于TEM 截面試樣的制備,其可以準確定位減薄試樣,效率較高,但設備成本較高。離子減薄技術可以減薄幾乎所有的無機材料,且操作簡單。缺點是前期預減薄過程繁瑣、耗時長,雖然已經有許多改進的方法[11-14],但這些方法研
理化檢驗(物理分冊) 2023年10期2023-12-04
- 應力比及寬厚比對CP800復相鋼疲勞性能的影響
鋼的疲勞試驗中，試樣的加載方式對試驗結果影響很大，需根據不同的試驗要求進行設定。文獻[7- 9]證實應力比R對材料的疲勞性能有一定影響。當加載方式為拉壓疲勞(R0)時，隨著R值的增大，裂紋擴展速率增大，疲勞壽命降低[9]。設計試樣尺寸時需考慮尺寸效應。不同尺寸試樣測得的疲勞數據有明顯差異。本文對兩種不同寬厚比的CP800鋼試樣分別進行了應力比為-1的拉壓疲勞試驗和應力比為0.1的拉拉疲勞試驗，研究了試樣尺寸和加載方式對CP800鋼疲勞性能的影響。1 試驗材
上海金屬 2023年1期2023-02-11
- 一種基于聚焦離子束的石英玻璃平面透射電鏡試樣制備方法
的石英玻璃TEM試樣對于準確分析尤為關鍵。聚焦離子-電子束雙束電鏡(FIB)是在普通的掃描電子顯微鏡上耦合了聚焦離子束系統(tǒng)，同時配有原位納米機械手和氣體注入系統(tǒng)(GIS)[13-14]。近年來，使用FIB可以制備有特定位置、特殊取向要求的TEM試樣[15]，且制備出的TEM試樣質量高，能得到更多有用的材料結構信息，但用FIB制備平面TEM試樣仍面臨重重困難[16-17]，主要原因為離子束與試樣存在一定的夾角，因此分離的試樣薄片是楔形的，試樣薄片越寬，另一側
理化檢驗(物理分冊) 2023年1期2023-02-09
- 缺口對ML20MnTiB鋼拉伸強度的影響研究*
20MnTiB鋼試樣進行拉伸試驗,并對試樣的拉伸過程進行仿真分析,以此獲得試樣的真應力對數應變曲線、應力場、應變場,以及載荷分布狀態(tài)。對各試樣的斷口處進行電鏡掃描,研究并分析缺口對ML20MnTiB鋼斷裂的作用機理,以及與應力三軸度、塑性應變之間的關系,為后續(xù)ML20MnTiB鋼的推廣使用及失效分析提供理論指導。2 試驗材料ML20MnTiB鋼以少量硼代替大量合金元素,碳和合金元素含量低,因此具有良好的綜合力學性能,具體元素含量見表1。表1 ML20MnT
機械制造 2022年9期2022-12-28
- CA6、MA和β-Al2O3質澆注料抗K2CO3侵蝕研究
W10。1．2 試樣制備按表1的配比配料，在NRJ-411A型水泥砂攪拌機中干混1 min，再加水濕混3 min，然后在HCZT型振動臺上振動成型為40 mm×40 mm×160 mm的樣坯，室溫養(yǎng)護24 h后脫模。于110℃干燥24 h后，在電爐中分別于800、1 000、1 200和1 350℃保溫3 h熱處理。表1 試樣配比Table 1 Formulations of specimens1．3 性能檢測參照GB／T 14983—2008進行抗堿侵蝕
耐火材料 2022年5期2022-10-19
- 深冷處理對抗氫鋼薄壁構件初始殘余應力及變形的影響*
冷處理，能夠降低試樣殘余應力。Nabil Ben Fredj等[9]采用鉆孔法及X射線衍射法研究深冷處理對AISI 304不銹鋼殘余應力的影響，結果表明對經過循環(huán)載荷的304不銹鋼進行深冷處理，能夠降低試樣殘余應力。張玉婷等[10]基于X射線衍射法發(fā)現深冷處理能夠降低W6試樣表面的殘余應力。綜上所述，國內外學者廣泛采用深冷處理降低試樣初始殘余應力，并結合鉆孔法及X射線衍射法對深冷處理前后試樣的初始殘余應力進行評估。由于鉆孔法只能測量試樣內部有限點的殘余應力
制造技術與機床 2022年7期2022-07-04
- 添加Ti3AlC2對MgO-C材料性能的影響
1 試驗1.1 試樣制備試驗原料有粒度3～1和≤1 mm的燒結鎂砂顆粒，粒度≤0.074 mm的燒結鎂砂細粉，粒度≤0.044 mm的Si粉，粒度≤0.15 mm的鱗片石墨，粒度≤0.021 mm的Ti3AlC2粉，以及結合劑熱固性酚醛樹脂。試樣配比見表1。按表1配料，在愛立許混料機內混練均勻后，置于30℃真空干燥箱內困料12 h，再以150 MPa壓力壓制成25 mm×25 mm×140 mm和φ50 mm×50 mm的樣坯，在110℃干燥12 h，在2
耐火材料 2022年3期2022-06-21
- SiC惰性氧化對Al2O3-SiO2澆注料線變化率的影響
，但作者僅考慮了試樣保溫3 h后SiC氧化程度較低時的線變化率；而對高溫長時間充分氧化后的試樣的膨脹性能未涉及。據此，本試驗中，研究了具有較高顯氣孔率且不同SiC加入量的礬土基澆注料，通過延長空氣氣氛下的保溫時間，使SiC充分發(fā)生惰性氧化。在此基礎上，分析了不同試樣燒后的線變化率、顯氣孔率以及物相組成和微觀結構的變化，并討論了SiC的惰性氧化過程對試樣線變化率的影響。1 試驗1.1 原料及配方設計試驗以三級礬土（5～0.088、≤0.088 mm）、特級礬
耐火材料 2022年3期2022-06-21
- Si3N4粉粒度對振蕩壓力燒結Si3N4陶瓷的影響
iC粉。1.2 試樣制備按w（Si3N4粉）＝89%，w（Y2O3）＝5%，w（Al2O3）＝4%，w（TiC）＝2%的配比配料。配好的料放入樹脂球磨罐中，加入Si3N4研磨球和乙醇，采用行星磨機球磨6 h。研磨好的漿料倒入搪瓷盤中，在烘箱中于60℃干燥5 h，然后用瑪瑙研缽研磨至全部通過0.088 mm篩。將過篩后的料置于內徑100 mm的石墨模具中，放入振蕩壓力燒結爐內。先采用8 MPa壓力預壓3 min，然后按圖1的溫度、壓力工藝曲線開始加熱、加壓，
耐火材料 2022年3期2022-06-21
- 以溶膠浸漬核桃殼粉為造孔劑制備多孔莫來石材料
為KW。1.2 試樣制備將SiO2微粉和α-Al2O3微粉按n（Al2O3）∶n（SiO2）＝3∶2的比例配料并制成預混合粉，再按m（預混合粉）∶m（造孔劑）＝5∶1的比例配入造孔劑，然后外加2%（w）的PVA，在球磨機中混合均勻。以5 MPa壓力壓制成φ36 mm×25 mm和φ180 mm×15 mm的樣坯，自然干燥后，在硅鉬棒電爐中于1 500℃保溫3 h熱處理。與所用造孔劑KW、KS、KA和KZ相對應，制備的多孔莫來石試樣分別標記為SW、SS、SA
耐火材料 2022年3期2022-06-21
- 催化劑種類對低碳MgO-C耐火材料常溫性能的影響
℃固化24 h。試樣配比見表1。首先將電熔鎂砂顆粒在混料機中干混2 min，而后加入含不同催化劑的酚醛樹脂，再次混合5 min；接著加入電熔鎂砂細粉和Si粉混合12 min。采用壓機在150 MPa下將混好的粉體壓制成25 mm×25 mm×140 mm的條形試樣。壓制成型的試樣在110℃干燥12 h，200℃干燥24 h。最后將干燥后的試樣放置在箱式氣氛爐中，以5℃·min-1的速率在Ar氣氛下分別在800、1 100和1 400℃保溫3 h。將以硝酸鈷
耐火材料 2022年3期2022-06-21
- 18MnNiCrMo 合金鋼沖擊性能不合分析
#、2#、3# 試樣的斷口面呈纖維狀，通過掃描電鏡觀察試樣斷口的微觀形貌均為韌窩（見圖1、圖2）。圖1 沖擊斷口低倍形貌圖2 沖擊斷口微觀形貌宏觀觀察4#、5#、6#試樣的斷口面，3 個試樣的斷口啟裂區(qū)很窄，瞬斷區(qū)均呈現結晶狀；通過掃描電鏡觀察斷口的微觀形貌發(fā)現斷口啟裂區(qū)均為韌窩，瞬斷區(qū)的斷裂源區(qū)及斷裂區(qū)的斷口形貌為解理+準解理+少量撕裂嶺韌窩（見圖3、圖4）。其中，5#試樣在啟裂區(qū)與瞬斷區(qū)交界處、瞬斷區(qū)的斷裂源區(qū)附近發(fā)現有夾雜，對夾雜物進行能譜分析，結果
一重技術 2022年2期2022-05-12
- 不同溫度熱處理巖石軸向受壓力學特性的研究
析了溫度對花崗巖試樣的強度特性、變形特性以及破壞特征的影響。候迪等[6]在Hoek-Brown 強度模型基礎上，采用地質損傷指數弱化方法來表示損傷，提出一種含有地質損傷指數的損傷強度模型。上述研究表明加熱作用會導致巖石的強度和彈性模量會發(fā)生一定程度的降低，還會對巖石的破壞特征造成影響。值得注意的是多數研究的試驗方案都是針對加熱后巖石進行單一方式冷卻，因此，無法探討冷卻方式對軸向受壓巖石力學特性的影響。實際工程中，受熱巖石快速冷卻和緩慢冷卻都是可能發(fā)生的，因
四川建材 2022年3期2022-03-24
- 5083鋁合金的耐晶間腐蝕性能
的5083鋁合金試樣在晶間腐蝕試驗后，其腐蝕速率差異較大。筆者從5083鋁合金發(fā)生晶間腐蝕后的表面形貌入手，深入分析了同種試樣產生晶間腐蝕差異的原因。1 試驗材料及方法試驗材料為10 mm厚的5083鋁合金板材，其化學成分如表1所示，熱處理狀態(tài)為H116態(tài)。晶間腐蝕試驗所用的試樣尺寸(長×寬×高)為50 mm×6 mm×10 mm，試樣結構如圖1所示。表1 5083-H116態(tài)鋁合金的化學成分 %圖1 晶間腐蝕試驗試樣結構示意晶間腐蝕試驗參照ASTM G6
理化檢驗(物理分冊) 2022年12期2022-02-12
- 小沖桿試樣蠕變試驗分析P91鋼缺口敏感度
決該問題， 微型試樣測試技術在發(fā)電及石油化工等行業(yè)得到了廣泛的發(fā)展[1-2]. 經過許多研究人員的努力， 提出了小沖桿蠕變試驗方法， 該方法采用微型試樣蠕變試驗來表征現役設備中所使用材料的蠕變特性[3-7]. 自1981年由Manahan 等引入小沖桿試驗(small punch test, SPT)以來， SPT成為一種有前途的采用微型試樣的試驗方法， 用于測試靜態(tài)、 斷裂和蠕變性能[8-10]. SPT是一種機械的實驗方法， 將厚度為0.5 mm， 公
福州大學學報（自然科學版） 2021年6期2021-12-31
- 鋁硅合金金相試樣制備技巧
不同于鋼，其金相試樣磨面易在低壓力下存在硅粒脫落的現象，細微劃痕很難消除，易造成假象[7-10]。因此，制備合格的鋁硅合金金相試樣有一定的難度。筆者對鋁硅合金金相試樣制備過程的基本操作及常見問題的解決方法進行了說明，給廣大理化檢驗工作者提供參考，以期進一步提高鋁硅合金金相檢驗的準確性與可靠性。1 取樣1.1 試樣選擇根據GB/T 13298—2015《金屬顯微組織檢驗方法》規(guī)定,截取具有代表性的金相試樣。隨后根據具體檢驗要求，選取正確的試樣磨面。如果是為了
理化檢驗(物理分冊) 2021年2期2021-12-26
- X80管線鋼的氫脆性能
針對不含裂紋拉伸試樣的[4-6]，鮮見含裂紋拉伸試樣的相關報道。了解氫脆對含裂紋結構斷裂韌性的影響，對于暴露在含氫環(huán)境中的工程結構，特別是服役管道的工程臨界評估具有重大的現實意義[7-8]。相較于單邊缺口拉伸(SENT)試樣，緊湊拉伸(CT)試樣和三點缺口彎曲(SENB)試樣裂紋尖端的拘束度較高，不能真實反映實際服役含裂紋管道裂紋尖端的應力拘束度，且SENT試樣的裂紋尖端應力場與含裂紋全尺寸管道的裂紋尖端應力場高度相似[9-12]。因此，對于實際管道，使用
腐蝕與防護 2021年1期2021-12-13
- 熱震條件下Al2O3-O’-SiAlON-SiC復合材料氧化行為研究
氣孔，阻止氧氣向試樣內部擴散，具有優(yōu)良的抗氧化性[19-21]。但在實際應用中氧化仍是SiAlON或SiC結合剛玉復合材料損毀的主要原因。目前對SiAlON或SiC結合剛玉復合材料氧化性的研究均未考慮熱震的影響，而耐火材料在服役過程中會經受頻繁的溫度急變，因此會經受熱震的作用，目前的研究不能準確表征SiC結合剛玉復合材料在應用環(huán)境下的氧化行為。因此，本文以Al2O3-O’-SiAlON-SiC為研究對象，研究熱震條件下材料的氧化行為，并與無熱震下氧化結果作
硅酸鹽通報 2021年10期2021-11-20
- 汽車薄板拉-壓高周疲勞試樣的形狀和尺寸選取
載荷引起薄板疲勞試樣彎曲失穩(wěn)、打彎而導致瞬間失穩(wěn)[1-2]，從而測不到試樣的真實疲勞壽命和疲勞斷口，使得試驗失效，很多研究者們在拉-壓疲勞試驗過程中安裝了防屈曲變形的裝置。GB/T 3075-2008《金屬材料 疲勞試驗 軸向力控制方法》給出了抗屈曲約束裝置，但同時也強調不鼓勵使用抗屈曲約束裝置。為此，筆者在不安裝防屈曲裝置的情況下，針對不同厚度、不同強度級別的薄板，設計不同試驗段寬度、不同平行長度、不同圓弧半徑的疲勞試樣，進行應力比R=-1的疲勞試驗，在
理化檢驗(物理分冊) 2021年10期2021-10-28
- Al粉、Si粉復合低碳穩(wěn)定鎂鈣材料的抗氧化性
i粉可以顯著提高試樣的高溫抗折強度、抗熱震性。韓彥鋒等［9］嘗試用鋁硅合金微粉代替Al粉和Si粉，發(fā)現隨著鋁硅合金微粉加入量的增加，不燒鋁碳滑板試樣的常溫耐壓強度和抗氧化性逐漸增強。孫銘成等［10］研究了Al粉加入量對樹脂結合MgO-CaO材料性能的影響，發(fā)現在樹脂結合MgO-CaO材料中加入Al粉可以顯著提高試樣的高溫抗折強度。通過加入Al粉和Si粉，原位反應生成非氧化物，可制備非氧化物復合鎂白云石制品［11-13］。本工作中在課題組前期研究穩(wěn)定鋯鎂白云
耐火材料 2021年5期2021-10-25
- 冷卻方式對H13鋼組織和性能的影響
。1 試驗設備與試樣制備1.1 試驗材料試驗使用電渣重熔并經過熱軋的H13鋼板材，截取尺寸為120 mm×55 mm×25 mm的板材，材料的化學成分如表1所示。將板材加工成試樣，其中硬度試樣尺寸為25 mm×25 mm×27 mm，金相組織試樣尺寸為25 mm×25 mm×25 mm。拉伸試樣的中間尺寸是φ10 mm×60 mm，兩端是M16×20 mm的螺紋，中間與螺紋部分有R10 mm圓弧過渡，試樣總長為120 mm。沖擊試驗采用標準V形缺口夏比沖擊
模具工業(yè) 2021年7期2021-08-30
- 碳化硅澆注料抗高溫水蒸氣氧化性能研究
×160 mm的試樣，自然養(yǎng)護24 h后脫模，在110℃烘干24 h，在1 000℃保溫3 h熱處理。表1 試樣的配料組成Table 1 Compositions of specimens從熱處理后試樣上切取40 mm×40 mm×50 mm的試樣，按照ASTM C-863的方法，在1 000℃、32 kg·m-3·h-1水蒸氣條件下分別保持100、200、300、400和500 h進行氧化試驗。檢測試樣氧化前后的質量、體積、常溫耐壓強度（GB/T 507
耐火材料 2021年4期2021-08-25
- 透明抗沖共聚聚丙烯的結構與性能對比
6915T（記作試樣1）、進口透明抗沖共聚PP（記作試樣W）、普通無規(guī)共聚透明PP K4925（記作試樣2）、抗沖共聚PP K7726H（記作試樣3）的結構與性能進行對比分析，以深入了解透明抗沖共聚PP的特點。1 實驗部分1.1 主要原料試樣1，試樣2，試樣3：中國石油化工股份有限公司北京燕山分公司；試樣W，進口。1.2 試樣制備注塑試樣時，料筒溫度為190～200 ℃，模具溫度為40～50 ℃，注射壓力為2.5～5.0 MPa，成型周期為60 s。1.3
合成樹脂及塑料 2021年4期2021-08-06
- 熱處理及軋制對FSP加工Al-Zn-Mg-Cu-Sc合金板組織和力學性能的影響
但經過T6處理后試樣的力學性能明顯改善[12-13]。熱處理和塑性變形是提升Al-Zn-Mg-Cu合金力學性能的重要途徑，但目前對攪拌摩擦加工的Al-Zn-Mg-Cu-Sc合金進行熱處理及軋制變形的研究較少。本課題擬采用固溶-時效熱處理和軋制變形對攪拌摩擦加工Al-Zn-Mg-Cu-Sc合金進行試驗研究，通過金相顯微鏡、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡及拉伸性能測試，較系統(tǒng)的研究熱處理及軋制對其微觀組織及力學性能的影響。以期獲得具有高力學性能的Al-Zn-M
輕合金加工技術 2021年1期2021-07-23
- 硫化橡膠低溫脆性單試樣測定方法的研究
溫脆性的測定 單試樣法》，分析了低溫脆性測試中單試樣法與多試樣法的區(qū)別，指出GB/T 1682—2014中沒有明確說明而具體試驗過程中可能出現的脆性溫度測定結果的影響因素，并結合實際情況對測試結果的判定進行了詳細的解讀。1 試驗方法對比根據GB/T 1682—2014，目前常用的硫化橡膠脆性溫度測定方法有單試樣法和多試樣法。二者的一個明顯區(qū)別在于試樣的數量不同，單試樣法測定硫化橡膠脆性溫度時，每次在夾持器上夾持1個試樣，多試樣法每次夾持5個試樣。同時，單試
橡膠科技 2021年9期2021-07-19
- 玉米秸稈填充水溶性丙烯酸樹脂的研究
氧化鈦。1.2 試樣制備將粉碎成20 目和80 目的玉米秸稈顆粒和水溶性丙烯酸樹脂混合成濃度為40%、45%、50%、55%、60%和65%的混合物，并添加一定量的二氧化鈦。然后利用HT-20T 平板硫化機加熱加壓制備試樣。按照圖1 制作標準拉伸試樣，要求試樣表面無壓痕，損壞和毛刺。圖1 標準拉伸實驗試樣圖按照圖2 制作標準懸臂梁沖擊實驗試樣，要求試樣表面無壓痕，損壞和毛刺。圖2 標準懸臂梁沖擊實驗試樣圖其中，L=63.5 mm，a=4～12.7 mm，b
生物化工 2021年3期2021-07-10
- 含水率對纖維素纖維基水刺交鋪非織造材料手感性能的影響*
刺交鋪非織造材料試樣，通過對6種試樣進行表觀形貌的觀察，測定并比較不同含水率的6種試樣的手感性能參數，找尋一定的規(guī)律，以期為開發(fā)具有較好手感的擦拭衛(wèi)生護理用材料產品奠定基礎。1 試驗部分1.1 試樣制備1.1.1 原材料棉纖維線密度為2.00 dtex，平均長度為30 mm；黏膠纖維線密度為1.67 dtex，滌綸纖維線密度為1.56 dtex，兩者長度均為38 mm；天絲纖維線密度為1.40 dtex，長度為40 mm。4種纖維均由浙江寶仁和中科技有限公
產業(yè)用紡織品 2021年2期2021-06-10
- INVERSE SCATTERING METHOD AND APPLICATIONS?
膏的鑄鐵上將焊件試樣接頭部位磨平，分別采用W3.5及W1.5的金剛石研磨膏將試樣在拋光機上拋光，以拋光面上無明顯劃痕為宜。Any solution of the homogeneous RH problem is given bywhere P(z)is an arbitrary polynomial vector,that is,each component of P(z)is an arbitrary polynomial.The relation b
Annals of Applied Mathematics 2020年4期2021-01-19
- 金屬化學成分檢測試樣制備
洗，以防止對分析試樣產生污染。（5）機械加工過程中必須注意防止加工溫度過高，盡量避免因加工溫度過高造成試樣氧化或變質，必要時可使用冷卻液[1]。2 樣品制備方法2.1 鋁及鋁合金試樣制備2.1.1 化學分析試樣（1）將試樣使用鉆床去表皮后，用至少不小于7mm的鉆頭沿試樣徑向或對角線，在等距離分布的位置（至少4點）上鉆取試樣，加工成厚度不大于1mm的碎屑。當試樣為存在偏析的產品、半成品時，則需鉆透整個試樣。（2）制樣時應避免試樣因過熱而導致氧化，加工過程可用
中國金屬通報 2020年4期2020-12-20
- 水輪發(fā)電機組阻尼繞組連接片的包辛格效應
ucture1 試樣制備及實驗方法1.1 試樣制備試驗用阻尼繞組連接片為紫銅材質，其中加入少量脫氧元素或其他元素以改善材質和性能,也可稱之為紫銅合金。阻尼繞組連接片紫銅合金[9-11]，化學成分為：Cu+Ag 99.90%，Bi 0.001%，Sb 0.004%，As 0.005%，Fe 0.001%，Pb 0.005%，S 0.001 5%，O 0.000 5%。紫銅試樣按國標GBT 26077-2010 金屬材料-疲勞試驗-軸向應變控制方法加工, 將尺
華東交通大學學報 2020年4期2020-09-21
- THE EFFECT OF REFUGE AND PROPORTIONAL HARVESTING FOR A PREDATOR-PREY SYSTEM WITH REACTION-DIFFUSION??
燒掉．1號～6號試樣在1500 ℃空氣中焙燒16 h后失重率W分別為69.45%，1.97%，-0.60%，46.06%，58.91% 和 0.58%．重新制備3號樣，試樣在1500 ℃空氣中焙燒86 h后失重率W為-5.26%，這進一步證明了3號試樣經歷長時間高溫氧化不僅沒有氧化失重，反而增重了．這說明，3號試樣圖涂層抗高溫氧化效果最好．fort>t3.Since forε0chosen as in(2.4),Then there exists at4>
Annals of Applied Mathematics 2020年3期2020-09-14
- 基于Hopkinson 壓桿的M 型試樣動態(tài)拉伸實驗方法研究*
被關注的問題就是試樣與入射桿和透射桿的連接對測試結果的影響[7-13]。目前，在Hopkinson 拉桿實驗裝置中，主要采用粘接、螺紋或銷釘等方式，將入射桿、透射桿與試樣軸肩連接。由于連接強度低[8-10]，這些粘接方式無法滿足較高強度材料的性能測試需要；而螺栓及銷釘連接必須有極高的加工和安裝精度，以保證測試結果的可靠性。Nicholas[7]探討了連接對測試結果的影響，并指出：對帶連接螺紋的試樣，要得到可靠的高應變率拉伸實驗結果，必須保證試樣與拉桿螺紋孔
爆炸與沖擊 2020年8期2020-08-26
- 兩種形狀汽車大梁板試樣的軸向疲勞行為研究
有統(tǒng)一的標準，對試樣的形狀、尺寸未做明確規(guī)定[8]。GB/T 3075—2008中,對于矩形橫截面試樣推薦兩種形狀，即在平行部位和夾持端之間具有切向過渡圓弧或夾持端間連續(xù)半徑的均勻厚度的矩形橫截面試樣[9]，前者稱為等截面試樣，后者稱為漏斗形試樣[10]。吳海利等[11]選用3種汽輪機葉片材料，對等截面試樣和漏斗形試樣分別進行了旋轉彎曲疲勞試驗，提出了試樣形狀系數的概念，并得出由試樣形狀引起的應力和撓度的差異是漏斗形試樣的疲勞強度大于圓柱形試樣的主要原因。
上海金屬 2020年4期2020-08-25
- Ce和Nd對多道次固相合成AZ31-RE鎂合金腐蝕性能的影響*
固相合成技術制得試樣，將其放在腐蝕介質中，進行試驗，進一步探索AZ31鎂合金中加入稀土元素Ce和Nd對AZ31-RE鎂合金腐蝕性能的影響[2]。目前，稀土元素對含AZ31鎂合金耐腐蝕性能的影響主要集中于混合稀土或單一稀土含量對合金組織和耐蝕性的影響。AZ31鎂合金是變形鎂合金中應用最廣泛的一種合金，但有關多種稀土元素對含AZ31鎂合金組織及腐蝕性能的影響對比研究較少。添加稀土元素，從根本上改變AZ31相組成、微觀組織和結構，這對于研究AZ31鎂合金具有重要
陶瓷 2020年5期2020-07-06
- 潮差區(qū)-全浸區(qū)電聯接碳鋼試樣暴露30 d的腐蝕行為
電連接模擬長尺寸試樣，即用導線將短試樣按順序聯接成電導通的長試樣進行暴露試驗[5-7]。長尺寸和短尺寸試樣的腐蝕狀況有明顯不同，尤其在全浸區(qū)和潮差區(qū)[8]。在潮差區(qū)-全浸區(qū),潮汐水線往復移動,此環(huán)境中金屬的腐蝕電位和電流會發(fā)生變化[9-12]，潮差區(qū)與全浸區(qū)部位的長試樣會形成宏觀腐蝕電池，與處于相同位置的短試樣的腐蝕有較大差別。因此，研究潮差區(qū)-全浸區(qū)電聯接試樣的腐蝕行為對于研究海洋構筑物的腐蝕狀態(tài)有重要意義。本工作通過青島實海環(huán)境中電連接長鋼樣的暴露試驗
腐蝕與防護 2020年11期2020-04-15
- H型鋼不同位置及不同類型試樣對拉伸試驗結果的影響
試，不同位置所取試樣的測試結果會有所不同。因此拉伸試樣的取樣部位及加工尺寸在國內外相關標準中均有明確規(guī)定。JIS G0416: 2006《鋼及鋼產品 力學性能試樣取樣位置及試樣制備》中第A.2.1 b)條規(guī)定對于法蘭寬度小于150 mm的H型鋼，可以從筒體采集測試試樣即腹板取樣；GB/T 2975-2018[1]也較1998版增加了“對于翼緣無傾斜且大于150 mm的產品應從翼緣取拉伸試樣”的內容。為了更好地研究H型鋼產品的力學性能，深入了解不同類型試樣對
理化檢驗(物理分冊) 2020年2期2020-03-04
- 金屬材料力學性能檢測試樣的取樣與制備
擊試驗等，其檢測試樣是在檢測對象中切取足夠量的試料，再經機加工或未經機加工且具有合格尺寸且滿足試驗要求狀態(tài)的樣坯，通常是從金屬材料的產品、壓制坯中切取樣坯經機加工制成試樣［1］。1 取樣1.1 一般要求應在外觀和尺寸合格的金屬材料上進行取樣，試料的大小應能確保機械加工出符合要求的試樣；注意要在試樣上做好標識標記，避免混淆，如果混淆則無法分辨出試樣取樣的位置與方向；取樣的方向和數量應由產品標準或供需雙方協(xié)議規(guī)定［2］。1.2 取樣位置1.2.1 鋼板（1）鋼
江西建材 2020年10期2020-02-15
- 優(yōu)化球墨鑄鐵金相試樣制備概述
）球墨鑄鐵的金相試樣清晰的金相組織結構可更好地判斷球墨鑄鐵的力學性能。球墨鑄鐵的金相組織中的石墨常以球狀、團狀、開花、蠕蟲、枝晶的形態(tài)而存在，其中球形為最具有代表性的形態(tài)，在金相光學顯微鏡低倍下觀察球狀石墨時，外形相似圓形；高倍時，為不規(guī)則多邊形，呈散射狀[1]。優(yōu)秀的制備方法能讓球墨鑄鐵的金相組織結構完整呈現出來。經試驗總結，采用機械預磨＋手工磨制的制備手法為佳。1 制備試樣的設備及材料金相試樣的制樣設備通常選用M-2 型金相試樣預磨機與P-2G 型拋光
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- Ce和Nd對多道次固相合成AZ31-RE鎂合金腐蝕性能的影響
固相合成技術制得試樣，將其放在腐蝕介質中進行試驗，進一步探索AZ31鎂合金中加入稀土元素Ce和Nd對AZ31-RE鎂合金腐蝕性能的影響[2]。目前，稀土元素對含AZ31鎂合金耐腐蝕性能的影響研究主要集中于混合稀土或單一稀土含量對合金組織和耐蝕性的影響。AZ31鎂合金是變形鎂合金中應用最廣泛的一種合金，但有關多種稀土元素對含AZ31鎂合金組織及腐蝕性能的影響對比研究較少。添加稀土元素，從根本上改變AZ31相組成、微觀組織和結構，這對于研究AZ31鎂合金具有重
中州大學學報 2019年3期2019-07-17
- 探討預加張力對機織物紗線滑移量的影響
92中規(guī)定在夾持試樣時要預先加上不超過2N的預加張力，而在GB/T 13772.1—2008中并沒有表明在夾持試樣時是預加張力夾持還是松式夾持，因此，為了保證測試的準確性，就需要研究出預加張力對機織物紗線滑移量的影響，以供各檢測機構在測試的過程時可以合理選擇預加張力。2 試驗部分2.1 材料和儀器材料：輕薄機滌綸織物，未水洗牛仔織物，兩種織物的基本參數如表1所示。儀器：等速拉伸（CRE）試驗儀（INSTRON 拉伸強力機），縫紉機。2.2 試驗2.2.1
中國纖檢 2019年2期2019-04-04
- 鍋爐管材在高溫煙氣及煙灰中的耐蝕性
工成如圖1所示的試樣。試樣分別用蒸餾水和酒精清洗，吹干后稱量待用。將處理后的試樣埋入成分如表2所示的準東煤煤灰中。將試樣連同煤灰一同放入馬弗爐中，然后向馬弗爐通入模擬鍋爐氣氛進行高溫腐蝕模擬試驗。模擬鍋爐氣氛組成如下：16.3%(體積分數，下同)CO2，CO表1 三種試樣的化學成分Tab. 1 Chemical composition of the three kinds of sample %圖1 鍋爐管材試樣示意圖Fig. 1 The schemati
腐蝕與防護 2018年7期2018-08-06
- 熱煨彎管拉伸試樣尺寸的選擇
7）熱煨彎管拉伸試樣尺寸的選擇王俊華1，張付峰1，胡偉杰1，劉 恒1，唐 荔2（1.鄭州萬達重工股份有限公司，鄭州451161；2.四川華油集團有限責任公司 物資分公司，成都610017）拉伸試樣的尺寸對拉伸試驗結果的影響較大，為了提高熱煨彎管拉伸試驗結果的準確率，降低試驗成本，結合常用熱煨彎管的取樣位置及GB/T 228.1和ASTM A370標準對管材拉伸試樣尺寸的要求，對兩種標準下不同試樣尺寸進行的拉伸試驗結果進行了對比分析。結果表明，熱煨彎管拉伸試
焊管 2017年9期2017-11-06
- 不同細度玻纖針刺復合氈的耐酸性研究
ex，分別標記為試樣1、試樣2、試樣3。酸處理前，先對試樣皂洗，具體流程為：按GB/T 3921—2008配制皂液500 mL，常溫下將針刺氈完全浸泡2 h，再用清水洗滌后自然晾干。采用三種不同的酸處理方式，酸處理Ⅰ：鹽酸濃度5%、加熱溫度55℃；酸處理Ⅱ：鹽酸濃度10%、加熱溫度55℃；酸處理Ⅲ：鹽酸濃度10%、加熱溫度65℃。三種酸處理的加熱時間皆為50 min。烘干時，烘箱的溫度設定為110℃。將烘干并冷卻調濕的酸處理針刺氈試樣、皂洗處理針刺氈試樣和
山東紡織科技 2017年4期2017-09-03
- 試樣尺寸對超高周疲勞試驗結果的影響
：430080)試樣尺寸對超高周疲勞試驗結果的影響彭文杰 劉 冬 (武鋼研究院 湖北 武漢：430080)超聲疲勞試驗技術是研究高強金屬材料超高周疲勞性能最有效的手段。本文給出了幾種常用形狀疲勞試樣的超聲疲勞試驗方法，并采用對比試驗研究了超聲疲勞試樣的形狀和尺寸對試驗結果的影響。研究結果發(fā)現：超高周疲勞一般從試樣體積內部尋找裂紋源，尺寸效應較為明顯，不同形狀和尺寸的超聲疲勞試樣試驗結果存在差異，差異的原因在于試樣的控制體積不同。超聲疲勞試驗；超高周疲勞；尺
武漢工程職業(yè)技術學院學報 2017年1期2017-04-24
- 十二例雙組分混合體系檢驗方案設計
O2方案：將氣體試樣依次通過品紅溶液(如果溶液紅色褪去，則試樣中含SO2)、KMnO4溶液(除去SO2)、品紅溶液(溶液不褪色，則證明SO2已除盡)、澄清石灰水(如果溶液變渾濁，則證試樣中含CO2)。提示：①括號內的內容為現象和結論，下同。②KMnO4可以用FeCl3、碘水等試劑代替。例2：Fe3+、Fe2+方案1：取兩份試樣于兩支試管中，分別加KSCN溶液(如果溶液變紅色，則試樣含Fe3+)、酸性KMnO4溶液(如果紫色褪去，則試樣含Fe2+)。方案2：
教學考試(高考化學) 2017年1期2017-03-28
- 例析雙組分混合體系檢驗方案設計
O2方案：將氣體試樣依次通過品紅溶液（如果溶液紅色褪去，則試樣中含SO2）、KMnO4溶液（除去SO2）、品紅溶液（溶液不褪色，則證明SO2已除盡）、澄清石灰水（如果溶液變渾濁，則證試樣中含CO2）。提示：①括號內的內容為現象和結論，下同。②KMnO4可以用FeCl3、碘水等試劑代替。例2Fe3+、Fe2+方案1：取兩份試樣于兩支試管中，分別加KSCN溶液（如果溶液變紅色，則試樣含Fe3+）、酸性KMnO4溶液（如果紫色褪去，則試樣含Fe2+）。方案2：取
中學化學 2016年12期2017-02-05
- MB8變形鎂合金超聲疲勞試樣解析設計
形鎂合金超聲疲勞試樣解析設計鄧海鵬，何柏林(華東交通大學 機電工程學院， 南昌 330013)對MB8變形鎂合金超聲疲勞試樣進行設計計算。為了減小試樣振幅，使試樣產生較少的熱量，減輕冷卻系統(tǒng)壓力的同時防止試樣產生相變等組織變化，將試樣設計成變截面形狀。根據試樣振動位移方程、邊界條件和位移連續(xù)條件推導出試樣諧振長度與其他尺寸的關系，計算出一系列超聲疲勞試樣的尺寸。結果表明：變截面圓柱和板狀試樣隨著圓弧過渡段長度增大，諧振長度減小，圓弧過渡半徑增大；對于無中間
航空材料學報 2016年4期2016-08-16
- 中厚板試樣形狀對拉伸性能的影響
有限公司)中厚板試樣形狀對拉伸性能的影響吳金躍 竇玉香 梁 波 胡封軒(安陽鋼鐵股份有限公司)通過對比試驗分析了中厚板試樣形狀對拉伸性能的影響。從試驗結果可知，中厚鋼板的板厚1/4處組織性能優(yōu)于板厚1/2處，拉伸試樣的截面形狀會對性能結果產生影響，圓形截面試樣的性能明顯優(yōu)于矩形截面試樣，且試樣的形狀、部位對伸長率的影響較大。中厚板 試樣形狀 拉伸性能 伸長率0 前言在鋼材拉伸試樣中，拉伸試樣是力學性能檢驗的載體，取制試樣的部位、形狀、質量都會直接影響到檢驗
河南冶金 2016年6期2016-03-27
- 顯微組織對X80微合金鋼拉伸行為的影響
影響。對X80鋼試樣采用中間熱處理（ITT）工藝進行處理，包括將試樣冷卻至某一中間溫度，然后立即再加熱至某一高溫以改變最終的顯微組織。進行ITT試驗的目的是在初始冷卻至中間溫度時產生一種主要組織結構，然后通過在線熱處理工藝隨后緩慢冷卻至室溫來改善剩余的顯微組織。預期是貝氏體和鐵素體的雙相顯微組織，該組織具有最好的強度、韌性和應變硬化綜合性能。細小、分散的高碳相的引入，在提高極限抗拉強度的同時，保持屈服強度基本不變，從而降低屈強比。1 試驗材料及方法圖1所示
焊管 2015年11期2015-12-21
- 對API SPEC 5L（45版）中有關拉伸試驗伸長率的討論
率時，如采用板狀試樣，記錄或報告中應注明試樣的公稱寬度；如采用圓棒試樣，應注明直徑和標距長度；如采用全斷面試樣亦應予以注明”?；蛘咝薷臑?“應報告4倍比例試樣（標距長度為4倍直徑的棒狀試樣，的斷后伸長率。對于采用50mm（2 in）定標距試樣，應按照ISO 2566-1或ASTM A370，將斷裂后測得的伸長率轉換為4倍比例試樣的斷后伸長率?！睒藴?；拉伸試驗；伸長率；API SPEC 5L鋼管生產在執(zhí)行API SPEC 5L（45版）標準[1]時，在報告拉
焊管 2015年4期2015-12-19
- 焊接件旋轉彎曲疲勞極限性能研究
限，采用光滑圓柱試樣，在室溫環(huán)境下，分別對8根試樣進行了3個應力級別的試驗研究，并對試驗數據進行了分析。1 試驗原理及試樣1.1 試驗原理試驗時，試樣被夾緊，并隨主軸一起旋轉，負荷通過卡箍、拉桿等機件作用在試樣的兩端，因為負荷方向不變，試樣在旋轉狀態(tài)下受彎曲應力，每一點的應力都是隨試樣旋轉而做相同速度的反復變化。在試樣的工作面的全長受到均勻分布的純彎曲力矩的作用，循環(huán)應力和純彎曲力矩如圖1、圖2。圖1 循環(huán)應力圖2中ABCD為試樣支撐點到力作用點的距離a即
冶金與材料 2014年2期2014-09-13
- 富錳渣含碳壓塊自還原過程中金屬錳揮發(fā)研究
濕，壓制成圓柱狀試樣。試樣1：無助熔劑；試樣2：加助熔劑CaF2,w(CaF2)=5%；試樣3：加助熔劑B2O3,w(B2O3)=1%。試樣中配炭比n(C)/n(O)=1.2，堿度R=1.0。試樣在25 kW高溫碳管爐內進行自還原試驗，在Ar保護下爐子升溫至1550 ℃，然后放入試樣并分別保溫1、2、3、5、7、10 min后迅速脫離高溫區(qū)，在Ar氣氛中冷卻。1.3 MnO還原率和金屬Mn揮發(fā)率計算試樣還原反應失重為Δm=mO-mT=mCO+mMn(1)式
武漢科技大學學報 2014年2期2014-03-26
- 不同模型維數下常規(guī)三軸試驗的離散元研究
因能同時獲得數值試樣的宏、微觀參數，而在巖土力學性質的研究中顯示出很強的生命力[1-5]。羅勇，等[1]采用三維離散元數值模型對常規(guī)三軸試驗進行離散元數值研究，認為三維離散元數值試驗結果與實驗室試驗結果有良好的吻合性。雖然實驗室試驗試樣處于三維狀態(tài)，但二維離散元數值試驗的計算效率快、試樣微觀結構的定量表達簡單，因而得到了廣泛的應用。周健、史旦達、蔣明鏡和Li，等[2-5]借助二維離散元進行三軸試驗或直剪試驗的數值研究，通過分析二維數值試樣的宏觀力學行為，結
重慶交通大學學報(自然科學版) 2014年2期2014-02-28
- 石油鋼管產品最小伸長率規(guī)定簡析
標準尺寸圓棒拉伸試樣的規(guī)定最小伸長率，并給出了非標準尺寸圓棒拉伸試樣規(guī)定最小伸長率計算的實例。鋼管 拉伸試驗 圓棒試樣 最小伸長率最小斷后伸長率是評價管材塑性的一個重要指標，不同的產品或試驗標準對于最小斷后伸長率的規(guī)定值不盡相同。如GB/T 9711.1-1997《石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨技術條件 第1部分：A級鋼管》等國家標準對此的規(guī)定比較簡明，而API Spec 5L則比較復雜一些。在實際采用標準時，對于標準試樣基本上沒有什么異議，但是對于非標準試樣
石油工業(yè)技術監(jiān)督 2012年6期2012-09-01
- 矩形截面拉伸試樣尺寸對鋼板力學性能測試結果的影響
1)矩形截面拉伸試樣尺寸對鋼板力學性能測試結果的影響田慶榮 王克杰 （天津鋼鐵有限公司技術中心，天津 300301)通過板材減薄試樣和全截面試樣拉伸實驗力學性能的對比統(tǒng)計分析，探討了兩種試樣對力學性能的影響，結果表明：采用坯材厚度不變的全截面試樣的拉伸實驗結果與減薄試樣相比，屈服強度、抗拉強度無明顯變化，斷后伸長率提高。矩形 截面 試樣 力學性能 測試 對比1 引言對于板材厚度大于30 mm的板材拉伸實驗，按照GB/T2975的規(guī)定，可以將樣坯厚度單側減薄
天津冶金 2011年1期2011-01-04
- 鋁灰合成Sialon復合粉對鐵溝澆注料性能的影響
on粉體,標記為試樣MSP,其主要物相為O′-Sialon和β-Sialon;②采用熔鹽法鋁灰合成的Sialon復合粉體,標記為試樣MSC,其主要物相為β-Sialon、剛玉和鎂鋁尖晶石;③采用電弧法鋁灰合成的純Sialon粉體,標記為試樣EAP,其主要物相為β-Sialon和極少量的15R;④采用電弧法鋁灰合成的Sialon復合粉體,標記為試樣EAC,其主要物相為β-Sialon、剛玉、鎂鋁尖晶石和15R。試樣的原料配比如表2所示。將配好的原料置于攪拌鍋
武漢科技大學學報 2010年2期2010-01-29