環(huán)向
- 自承式鋼管跨越結(jié)構(gòu)鞍式支承處管壁環(huán)向彎曲應(yīng)力分析
承處，其中管壁的環(huán)向彎曲應(yīng)力對(duì)支承處總應(yīng)力的影響較大。目前鋼管跨越結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)通常是按照《自承式給水鋼管跨越結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（CECS 214—2006）［1］進(jìn)行計(jì)算分析，本文應(yīng)用ANSYS有限元軟件對(duì)支承處管壁的環(huán)向彎曲應(yīng)力進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)根據(jù)規(guī)程計(jì)算的環(huán)向彎曲應(yīng)力遠(yuǎn)大于實(shí)際應(yīng)力［2，3］。已有研究，基于Winkler地基的自承式鋼管橋三維有限元數(shù)值計(jì)算表明，鞍式支承處管壁環(huán)向最大彎矩的規(guī)范計(jì)算結(jié)果數(shù)倍于數(shù)值計(jì)算結(jié)果［4］。為此，本文提出了環(huán)向彎曲應(yīng)力的優(yōu)化
特種結(jié)構(gòu) 2022年6期2023-01-12
- 環(huán)向加勁肋對(duì)海底管道屈曲性能影響的數(shù)值模擬研究
提高可以通過(guò)增設(shè)環(huán)向加勁肋的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)[5]。比如，Chen和Rotter[6]的研究發(fā)現(xiàn)環(huán)向加勁肋的設(shè)置，可以有效提高圓柱形薄壁殼的抗屈曲承載力，進(jìn)而降低管道因抵抗屈曲載荷所需的厚度。Showkati和Shahandeh[7-8]通過(guò)環(huán)向加勁管道的小規(guī)模尺寸試驗(yàn)研究，進(jìn)一步證實(shí)了環(huán)向加勁肋對(duì)管道抗屈曲承載力的加強(qiáng)效果，并發(fā)現(xiàn)減小加勁肋的間距可有效提高管道的抗屈曲承載力。在考慮環(huán)向加勁肋高度和間距對(duì)管道加強(qiáng)效果的基礎(chǔ)上，Riahi[9-10]等對(duì)海底管道的
石油科學(xué)通報(bào) 2022年4期2023-01-03
- 不等厚P92鋼彎頭的球形缺陷應(yīng)力分析及預(yù)測(cè)
在各截面位置構(gòu)造環(huán)向角度分別為0°，45°，90°，135°，180°(記為hx_0，hx_45，hx_90，hx_135，hx_180)，且至內(nèi)壁距離分別為5，10，20，40，60，80，100 mm。缺陷在彎頭中的分布如圖1所示。圖1 缺陷在彎頭中的分布示意1.2 彎頭材料性能該彎頭在現(xiàn)場(chǎng)工況下的設(shè)計(jì)壓力為27.49 MPa，已知在電站運(yùn)行工況下的設(shè)計(jì)溫度為610 ℃，且在該溫度下彎頭的泊松比為0.28，彈性模量為1.69×105MPa。1.3 載荷
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年10期2022-11-22
- 鋯合金管氫化物應(yīng)力再取向及其環(huán)向拉伸實(shí)驗(yàn)方法研究
卻過(guò)程中，氫受到環(huán)向應(yīng)力的作用而呈徑向析出（應(yīng)力再取向），而徑向氫化物（RH）的析出會(huì)顯著降低包殼管的力學(xué)性能[1]。為了模擬反應(yīng)堆中氫在環(huán)向應(yīng)力作用下的析出及取向情況，堆外進(jìn)行了氫化物應(yīng)力再取向?qū)嶒?yàn)—在拉伸實(shí)驗(yàn)機(jī)上對(duì)含有一定量氫化物（環(huán)向）的鋯合金管進(jìn)行熱處理。即在升溫及保溫過(guò)程中，使氫化物溶解，而在降溫時(shí)，氫化物在管材承受一定的環(huán)向應(yīng)力下析出。鋯合金管所受的環(huán)向應(yīng)力是采用特殊的夾具對(duì)管材內(nèi)壁施加一定的載荷，并且對(duì)管材徑向進(jìn)行拉伸。雖然目前環(huán)向拉伸在研究
世界有色金屬 2022年13期2022-10-21
- 淺埋地鐵區(qū)間隧道正穿填土路基超前支護(hù)結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究
護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案（環(huán)向加固范圍140°、縱向加固長(zhǎng)度3.2m、環(huán)向加固厚度1.75m），獲得回填土隧道超前小導(dǎo)管注漿加固的優(yōu)化支護(hù)結(jié)構(gòu)。為分析隧道變形，在隧道斷面上選取4組分析點(diǎn)，分別為拱頂沉降點(diǎn)1 個(gè)、水平收斂點(diǎn)3 組，即超前加固區(qū)水平位移A（即A1-A2 的水平收斂值）、未加固區(qū)水平位移B、巖層范圍水平位移C，如圖2所示。圖1 計(jì)算模型與網(wǎng)格劃分圖2 隧道測(cè)點(diǎn)分布圖3 數(shù)值模型結(jié)果分析運(yùn)用數(shù)值模擬的分析方法，分別對(duì)隧道超前小導(dǎo)管注漿環(huán)向加固范圍（120°
交通世界 2022年27期2022-10-17
- 環(huán)向均勻脫空對(duì)圓鋼管超高強(qiáng)混凝土柱偏壓受力性能的影響
凝土柱可能會(huì)存在環(huán)向均勻脫空缺陷[11].環(huán)向均勻脫空缺陷示意圖，如圖1所示.圖1中：dc為脫空厚度.李永進(jìn)等[12]對(duì)環(huán)向均勻脫空?qǐng)A鋼管混凝土柱進(jìn)行了軸壓試驗(yàn)研究，采用的荷載為長(zhǎng)期荷載.文獻(xiàn)[13-15]對(duì)環(huán)向均勻脫空?qǐng)A鋼管混凝土柱進(jìn)行了軸壓和偏壓試驗(yàn)研究，這些試驗(yàn)的混凝土均含有粗骨料，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度均低于85.0 MPa，主要變化參數(shù)脫空率、偏心率(除軸壓外)不作為主要試驗(yàn)研究參數(shù).圖1 環(huán)向均勻脫空缺陷示意圖Fig.1 Schematic dia
- 3D 打印光纖光柵環(huán)向應(yīng)變傳感器*
程試驗(yàn)中可以通過(guò)環(huán)向應(yīng)變的監(jiān)測(cè)反映巖土結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能[1-2]，如在三軸壓縮試驗(yàn)中需要對(duì)土樣的環(huán)向應(yīng)變進(jìn)行測(cè)量，得到土體的物理力學(xué)性能參數(shù)[3-4]，獲得土的粘聚力和內(nèi)摩擦角；監(jiān)測(cè)圓柱形各向異性材料的環(huán)向應(yīng)變可計(jì)算材料的物理力學(xué)性能參數(shù)。 在室內(nèi)土工試驗(yàn)中常用的應(yīng)變傳感器為應(yīng)變片[5-6]，該方法難以測(cè)量環(huán)向應(yīng)變，同時(shí)抗干擾性較差，實(shí)時(shí)性較差。在實(shí)際工程中，管道的腐蝕、老化、開裂等問(wèn)題嚴(yán)重影響管道(尤其是液化氣、石油管道等)服役的安全，因此開發(fā)監(jiān)測(cè)管道環(huán)向
傳感技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-08-19
- 環(huán)向對(duì)齊相鄰缺陷管道失效壓力研究
等[8-9]對(duì)環(huán)向對(duì)齊相鄰和軸向?qū)R相鄰缺陷失效模式進(jìn)行了分析，結(jié)果表明不同排列方式的相鄰缺陷失效模式各不相同。有限元方法在相鄰缺陷失效壓力分析中得到廣泛運(yùn)用。Andrade 等[10]對(duì)含有相互作用腐蝕缺陷管道的有限元模型預(yù)測(cè)的失效壓力和爆破試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較，證明了有限元方法的適用性；Benjamin 等[11]利用有限元方法對(duì)四種排列方式的相鄰缺陷內(nèi)壓失效模式進(jìn)行了研究，給出了不同間隔相鄰缺陷失效模式的差異性；陳嚴(yán)飛等[12]基于非線性有限元方法，
船舶力學(xué) 2022年7期2022-07-25
- 外界壓力作用下引水隧洞圍巖穩(wěn)定性研究
襯砌的徑向位移和環(huán)向應(yīng)力云圖。圖2(a)中可以看出，隧洞襯砌在外水壓力作用下呈收縮變形趨勢(shì)，襯砌變形從隧洞拱頂向隧洞拱底逐步變小，隧洞的變形分布較均勻，且接縫的存在基本不影響隧洞管片。進(jìn)一步觀察可知，隧洞襯砌變形峰值發(fā)生在拱頂處，峰值約為3.2mm，襯砌最小變形發(fā)生在拱腰下部位置，變形約為0.3mm。圖2(b)中可以看出，隧洞襯砌應(yīng)力以壓應(yīng)力為主，管片內(nèi)側(cè)壓應(yīng)力大于管片外側(cè)壓應(yīng)力，隧洞拱底處襯砌內(nèi)側(cè)的管片接頭處有應(yīng)力集中的現(xiàn)象，襯砌壓應(yīng)力的峰值約為25.2
水利技術(shù)監(jiān)督 2022年3期2022-03-24
- 某水庫(kù)引水隧洞圍巖穩(wěn)定性研究
襯砌的徑向位移和環(huán)向應(yīng)力云圖。圖2(a)中可以看出，隧洞襯砌在外水壓力作用下呈收縮變形趨勢(shì)，襯砌變形從隧洞拱頂向隧洞拱底逐步變小，隧洞的變形分布較均勻，且接縫的存在基本不影響隧洞管片。進(jìn)一步觀察可知，隧洞襯砌變形峰值發(fā)生在拱頂處，峰值約為3.2mm，襯砌最小變形發(fā)生在拱腰下部位置，變形約為0.3mm。圖2(b)中可以看出，隧洞襯砌應(yīng)力以壓應(yīng)力為主，管片內(nèi)側(cè)壓應(yīng)力大于管片外側(cè)壓應(yīng)力，隧洞拱底處襯砌內(nèi)側(cè)的管片接頭處有應(yīng)力集中的現(xiàn)象，襯砌壓應(yīng)力的峰值約為25.2
四川水利 2022年1期2022-03-18
- 潛艇環(huán)殼過(guò)渡段與非耐壓殼連接處的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
環(huán)殼上布置的一條環(huán)向構(gòu)件上，環(huán)殼過(guò)渡段與非耐壓殼連接處的橫、縱剖面見圖2。圖1 含縱向構(gòu)件的潛艇錐-環(huán)-錐連接結(jié)構(gòu)示意圖2 錐-環(huán)-錐結(jié)構(gòu)中的縱向構(gòu)件剖面示意對(duì)于在潛艇耐壓船體上布置縱向結(jié)構(gòu)，以往的研究對(duì)象主要有在錐-柱結(jié)合處采用的縱筋加強(qiáng)結(jié)構(gòu)或是在圓柱形耐壓船體上布置的縱骨結(jié)構(gòu)。縱筋加強(qiáng)結(jié)構(gòu)力學(xué)行為特殊，會(huì)使結(jié)合殼在縱向構(gòu)件端部和根部產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中點(diǎn)，是一種不良的結(jié)構(gòu)形式[3]；同時(shí)，布置在耐壓殼體上的縱骨雖然可以提高殼體沿縱向上的剛度，進(jìn)一步提高耐
船海工程 2021年6期2021-12-17
- 環(huán)向切縫聚能管在隧道掘進(jìn)中的試驗(yàn)研究
設(shè)計(jì)出一種新型的環(huán)向切縫管，并將其應(yīng)用于隧道掏槽孔爆破中，研究其實(shí)際應(yīng)用效果。1 工程概況桑植隧道位于黔(江)張(家界)常(德)高鐵，隧道起訖里程為DK147+276.75～DK152+335，全長(zhǎng)5 058.25 m，為設(shè)計(jì)時(shí)速200 km/h的Ⅰ級(jí)雙線隧道，隧道斷面設(shè)計(jì)如圖1所示。圖1 桑植隧道橫斷面設(shè)計(jì)Fig.1 Cross-section design of Sangzhi tunnel為研究環(huán)向切縫聚能管在隧道中的實(shí)際應(yīng)用效果，結(jié)合隧道現(xiàn)場(chǎng)施工進(jìn)
工程爆破 2021年5期2021-11-20
- 環(huán)向加筋灰土墩單墩極限承載力解析解
061001)環(huán)向加筋灰土墩是在傳統(tǒng)灰土墩外側(cè)包裹一層土工合成材料筒形成的新型半剛性樁，具有單墩承載力大、鼓脹變形小等特點(diǎn)。與傳統(tǒng)樁型不同，環(huán)向加筋灰土墩極限承載力控制條件并非樁周和樁端土體達(dá)到屈服，而是墩體自身剪切破壞引起，采用傳統(tǒng)方法，如考慮端阻力和側(cè)摩阻力的規(guī)范法或地基極限平衡法計(jì)算得到的承載力必然存在較大誤差。因此，綜合考慮環(huán)向加筋灰土墩的破壞模式和地基土特性，建立由環(huán)向加筋墩體強(qiáng)度控制的極限承載力計(jì)算方法對(duì)于環(huán)向加筋灰土墩的進(jìn)一步推廣具有重要意
土木工程與管理學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-10
- 不同構(gòu)造圓鋼管混凝土的黏結(jié)性能*
的影響，并得到了環(huán)向肋板抗剪強(qiáng)度的計(jì)算方法。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)與制作共設(shè)計(jì)了12個(gè)試件，鋼管內(nèi)部構(gòu)造措施包括無(wú)構(gòu)造、豎向肋板構(gòu)造、鋼管拉結(jié)板構(gòu)造、環(huán)向肋板構(gòu)造、環(huán)向肋板豎向肋板構(gòu)造、環(huán)向肋板豎向肋板鋼筋籠構(gòu)造，依次命名為CFCST1～ CFCST6組試件，每組2個(gè)試件，其中CFCST6組試件為海口塔底層鋼管混凝土柱截面的1/10縮尺模型，試件設(shè)計(jì)圖見圖1。核心區(qū)混凝土采用0.27(L)或0.35(H)兩種水膠比的高強(qiáng)混凝土。圖1 試件設(shè)計(jì)圖試件下
建筑結(jié)構(gòu) 2021年14期2021-08-26
- 高壓縮彈性墊層對(duì)復(fù)式碳纖維加固PCCP的應(yīng)變影響分析
凝土管芯外側(cè)纏繞環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼絲，并在管體外側(cè)輥射水泥砂漿保護(hù)層而制成的一種復(fù)合型管材，其中預(yù)應(yīng)力鋼絲對(duì)于PCCP的承載力有重要影響［1-3］。目前我國(guó)引調(diào)水工程中使用PCCP管的工程越來(lái)越多，但由于設(shè)計(jì)、施工質(zhì)量缺陷、土壤腐蝕環(huán)境、運(yùn)行管理不當(dāng)?shù)仍?，多個(gè)工程已出現(xiàn)爆管情況，且大部分爆管是由于高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力鋼絲出現(xiàn)斷絲所致［4-6］。PCCP缺陷補(bǔ)強(qiáng)加固主要采用開挖更換、鋼絞線修復(fù)、頸縮鋼筒、鋼管穿插、外貼碳纖維及內(nèi)貼碳纖維等方法。這些方法各具特色，互有優(yōu)劣［
- 環(huán)向加筋碎石樁復(fù)合地基路堤穩(wěn)定性分析
065000)環(huán)向加筋碎石樁是在傳統(tǒng)碎石樁周包裹一層土工合成材料筒形成的新型半剛性樁，具有承載力高，變形小等優(yōu)點(diǎn)，在軟基加固工程中得到了廣泛應(yīng)用。在環(huán)向加筋碎石樁復(fù)合地基上填筑路堤時(shí)，路堤的穩(wěn)定性是工程上十分關(guān)注的問(wèn)題[1-3]，因此，分析路堤邊坡的穩(wěn)定性對(duì)于工程設(shè)計(jì)具有重要意義。目前已有學(xué)者對(duì)土工合成材料碎石樁路堤穩(wěn)定性展開了相關(guān)研究并取得了成果：鄧海清等[4]采用Z-Soil有限元分析軟件對(duì)路堤堆載下的土工織物散體樁復(fù)合地基的穩(wěn)定性進(jìn)行分析，通過(guò)不斷
河北水利電力學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年2期2021-06-23
- 隧道圍巖與結(jié)構(gòu)全息掃描系統(tǒng)的研究及應(yīng)用
在縱向滑軌上安裝環(huán)向滑軌，在環(huán)向滑軌上搭載掃描設(shè)備(包括攝像、測(cè)距和測(cè)溫等設(shè)備)，通過(guò)環(huán)向滑軌及其搭載的掃描設(shè)備在縱向滑軌上沿隧道縱向移動(dòng)，以及掃描設(shè)備在環(huán)向滑軌上環(huán)向移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)對(duì)隧道圍巖和結(jié)構(gòu)表面的全面掃描。通過(guò)掃描，收集隧道結(jié)構(gòu)缺陷、隧道超欠挖程度及隧道內(nèi)溫度等信息。由雙軌所收集的包括圖片、數(shù)據(jù)、溫度等信息經(jīng)由隧道內(nèi)部通訊系統(tǒng)(戶外大功率無(wú)線AP端及有線網(wǎng)絡(luò)路由器信號(hào)中繼站)與隧道外部通信系統(tǒng)連接，實(shí)現(xiàn)在隧道外部對(duì)隧道施工現(xiàn)場(chǎng)信息的收集、整理與分析。(
黑龍江交通科技 2021年4期2021-05-19
- 環(huán)向加筋灰土墩極限承載力計(jì)算方法
提高承載力，采用環(huán)向加筋灰土墩進(jìn)行地基處理。與傳統(tǒng)半剛性樁相比，環(huán)向土工合成材料能夠提供給灰土墩足夠大的側(cè)向約束力，從而提高其承載力，減小地基變形，同時(shí)對(duì)墩間土還具有擠密效果[1]，具有較大的應(yīng)用前景。但由于承載機(jī)理和破壞模式不同，現(xiàn)有的計(jì)算方法，如規(guī)范法不能較為準(zhǔn)確的對(duì)其極限承載能力進(jìn)行評(píng)估和預(yù)測(cè)。因此，對(duì)相關(guān)方法進(jìn)行修正，提出能夠反映其承載性能的計(jì)算方法對(duì)于環(huán)向加筋灰土墩的發(fā)展具有重要意義。國(guó)內(nèi)外已有較多學(xué)者對(duì)灰土樁和土工合成材料的加筋作用展開了較多研
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-13
- 渡槽預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置優(yōu)化研究
數(shù)據(jù)表明，縱向、環(huán)向預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉錨固后，預(yù)應(yīng)力損失值明顯高于設(shè)計(jì)值，根據(jù)渡槽槽身預(yù)應(yīng)力損失后的剩余有效預(yù)應(yīng)力，采用ANSYS 軟件進(jìn)行了三維有限元計(jì)算分析，結(jié)果表明渡槽底板迎水面出現(xiàn)了大于1 MPa 的拉應(yīng)力，不滿足相關(guān)要求［1］。本文在不改動(dòng)原渡槽設(shè)計(jì)體型的情況下，根據(jù)原設(shè)計(jì)渡槽拉應(yīng)力分布特性，針對(duì)性地?cái)M定多個(gè)環(huán)向和縱向預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置優(yōu)化方案，通過(guò)對(duì)比分析，確定了經(jīng)濟(jì)可行的預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置優(yōu)化方案，經(jīng)有限元計(jì)算復(fù)核及通水后安全監(jiān)測(cè)資料分析，渡槽能夠
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2021年4期2021-04-29
- 基于FBG的環(huán)向應(yīng)變測(cè)量方法研究
0001 FBG環(huán)向位移傳感器的設(shè)計(jì)研發(fā)新型FBG環(huán)向位移傳感器的研制圖如圖1所示，該新型傳感器由裸FBG傳感器、橡皮筋、FDM打印的保護(hù)套、PVC保護(hù)套管以及鎧裝跳線組成。FBG傳感器用來(lái)測(cè)量環(huán)向位移，傳感元件為光纖光柵，光柵間距為5mm，光纖總長(zhǎng)為600mm。PVC保護(hù)管位于距兩邊光柵端部各1.2mm位置處，長(zhǎng)度各為3000mm。橡皮筋長(zhǎng)度為120mm，寬度為5mm，厚度為2mm。在FDM打印到50%時(shí)，放入FBG傳感器和橡皮筋，打印完成后，F(xiàn)BG傳感
工程技術(shù)研究 2021年2期2021-03-11
- 盾構(gòu)設(shè)備不同拼裝方式下的結(jié)構(gòu)力學(xué)行為研究
縱向軸力及彎矩、環(huán)向軸力及彎矩、盾構(gòu)管片結(jié)構(gòu)豎向及水平位移等物理量，獲得不同工況下的各參數(shù)分布規(guī)律。1 數(shù)值計(jì)算模型1.1 數(shù)值計(jì)算模型構(gòu)建盾構(gòu)模型的數(shù)值計(jì)算采用ANSYS 有限元分析軟件，用solid45 單元模擬地層，用shell63 單元模擬管片結(jié)構(gòu)，用combine14單元模擬管片接頭，用CONTA173 和TARGET170 模擬地層-管片接觸單元。管片結(jié)構(gòu)的外形尺寸根據(jù)依托工程選取，管片外徑6.2 m，管片共6 分塊，封頂塊18°，兩個(gè)鄰接塊均
設(shè)備管理與維修 2020年22期2020-12-22
- 寒區(qū)隧道新型環(huán)向盲溝排水體系及溫度場(chǎng)分析
度惡劣(大約1 環(huán)向盲溝防排水結(jié)構(gòu)環(huán)向盲溝保溫排水結(jié)構(gòu)體系是一種局部保溫+排水相結(jié)合的措施，即在保持現(xiàn)有防水保溫的措施下，于隧道襯砌后的圍巖內(nèi)沿環(huán)向設(shè)置排水盲管，盲管由寬幅 1 m的輕質(zhì)保溫混凝土填充的環(huán)向盲溝進(jìn)行保溫，結(jié)構(gòu)示意如圖1所示。圖1 環(huán)向保溫盲溝結(jié)構(gòu)示意圖具體方法是：沿隧道初期支護(hù)以外圍巖內(nèi)設(shè)置環(huán)向盲溝，并采用陶粒輕質(zhì)混凝土進(jìn)行填充，盲溝內(nèi)設(shè)外裹無(wú)紡布的排水盲管(如圖2所示)。本環(huán)向保溫盲溝設(shè)施適用于冬季嚴(yán)寒且持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)、冰凍期長(zhǎng)、凍土深地區(qū)的
高速鐵路技術(shù) 2020年4期2020-09-08
- FRP約束損傷混凝土環(huán)向應(yīng)變-軸向應(yīng)變關(guān)系
柱的機(jī)理是FRP環(huán)向約束抑制了混凝土柱的環(huán)向膨脹變形，從而提高了混凝土柱的強(qiáng)度和延性. 因此，確定FRP約束損傷混凝土柱的環(huán)向應(yīng)變-軸向應(yīng)變關(guān)系是研究FRP修復(fù)損傷混凝土柱機(jī)理的基礎(chǔ). 目前已有大量關(guān)于FRP約束混凝土環(huán)向應(yīng)變-軸向應(yīng)變關(guān)系模型[12-15]，但只適應(yīng)于FRP約束未損傷混凝土或者帶載混凝土(混凝土承受荷載未超過(guò)其承載能力)，尚未有FRP約束預(yù)損傷混凝土的環(huán)向應(yīng)變-軸向應(yīng)變關(guān)系模型. 文獻(xiàn)[12]通過(guò)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論分析，推導(dǎo)出了FRP約束
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年9期2020-09-03
- 油氣管道平滑凹陷疲勞試驗(yàn)應(yīng)變響應(yīng)分析
和位置7代表管道環(huán)向，位置1、位置5和位置6為45°方向；每個(gè)位置的應(yīng)變傳感器均監(jiān)測(cè)環(huán)向和軸向兩個(gè)方向，量程為20 000微應(yīng)變。圖2 應(yīng)變傳感器布置位置向試驗(yàn)管段內(nèi)充灌液壓油，充滿后封堵進(jìn)油口，豎立充滿液壓油的試驗(yàn)管段并靜置約3小時(shí)，排除氣體后，恢復(fù)試驗(yàn)管段水平放置，連接最大量程為60 MPa液壓油泵，連接數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，包括壓力采集系統(tǒng)、溫度采集系統(tǒng)、應(yīng)變采集系統(tǒng)、循環(huán)次數(shù)計(jì)數(shù)系統(tǒng)，每4分鐘采集一次壓力、溫度數(shù)據(jù)，應(yīng)變采樣頻率設(shè)置為10 Hz。加壓上限設(shè)
科技和產(chǎn)業(yè) 2020年7期2020-07-24
- 某成品油管道巖石擠壓段頂部應(yīng)力響應(yīng)
度242 mm,環(huán)向長(zhǎng)度206 mm，凹陷類型為平滑型，如圖1所示。圖1 巖石擠壓管段2 應(yīng)力檢測(cè)2.1 檢測(cè)原理利用X射線應(yīng)力測(cè)試儀進(jìn)行應(yīng)力檢測(cè)，檢測(cè)原理基于X射線衍射理論[12]，該方法是目前國(guó)內(nèi)外測(cè)量結(jié)構(gòu)應(yīng)力最先進(jìn)、最直接和最可靠的方法。X射線衍射現(xiàn)象：當(dāng)一束具有一定波長(zhǎng)λ的X射線照射到多晶體上時(shí)，會(huì)在一定的角度2θ范圍內(nèi)接收到反射的X射線強(qiáng)度極大值，即衍射峰。X射線的波長(zhǎng)λ、衍射晶面間距d和衍射角2θ之間滿足布拉格定律：2dsinθ=nλ(n=1,
科技和產(chǎn)業(yè) 2020年6期2020-07-01
- 環(huán)向對(duì)接接頭超聲檢測(cè)靈敏度對(duì)比試驗(yàn)
00）本文討論的環(huán)向對(duì)接接頭是指外直徑≥159～500mm、壁厚≥6mm的鍋爐壓力容器壓力管道環(huán)向對(duì)接接頭[1]。這類焊接接頭不僅包括火電廠鍋爐的大多數(shù)集箱、主蒸汽管道、再熱蒸汽管道、主給水管道等，也涉及到石油和化工裝置中大量的設(shè)備和管道系統(tǒng)。這些焊接接頭的有效檢測(cè)，對(duì)保障承壓設(shè)備安全運(yùn)行意義重大。檢測(cè)靈敏度對(duì)超聲波檢測(cè)的可靠性具有重要影響，用對(duì)比試塊制作距離－波幅曲線是焊接接頭超聲波檢測(cè)的前提。對(duì)比試塊要考慮適用范圍和系列化，對(duì)環(huán)向對(duì)接接頭而言，由于被檢
石油和化工設(shè)備 2020年3期2020-04-01
- 不同材料儲(chǔ)能飛輪應(yīng)力特性分析及研究
位置對(duì)徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力和徑向位移的影響進(jìn)行了探討。姚華[7]基于商用有限元軟件搭建了儲(chǔ)能飛輪應(yīng)力分析模型，利用仿真分析和數(shù)值計(jì)算方法相結(jié)合，對(duì)最大過(guò)盈量裝配時(shí)飛輪系統(tǒng)的接觸應(yīng)力與旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下的離心應(yīng)力進(jìn)行了分析計(jì)算，以此為基礎(chǔ)完成了飛輪強(qiáng)度校核。蘆晨祥等[8]基于平面應(yīng)力狀態(tài)假設(shè)，構(gòu)建了多環(huán)混合復(fù)合材料的飛輪應(yīng)力模型，利用數(shù)值解析法分析了環(huán)間環(huán)數(shù)、模量比、環(huán)厚、環(huán)間過(guò)盈量等因素對(duì)轉(zhuǎn)子靜止和高速旋轉(zhuǎn)時(shí)應(yīng)力分布的影響。秦勇等[9]利用平面應(yīng)力狀態(tài)假設(shè), 給出計(jì)
儲(chǔ)能科學(xué)與技術(shù) 2019年6期2019-12-11
- 竹纏繞復(fù)合管彎曲強(qiáng)度測(cè)試
卷有軸向竹篾卷和環(huán)向竹篾卷2種規(guī)格，在產(chǎn)品設(shè)計(jì)時(shí)需要這2種竹篾卷搭配使用，以滿足在各個(gè)方向上的強(qiáng)度要求。本文分別測(cè)試由軸向竹篾卷和環(huán)向竹篾卷制作的竹纏繞復(fù)合管彎曲強(qiáng)度，以期為竹纏繞復(fù)合管的產(chǎn)品設(shè)計(jì)提供依據(jù)。1 材料與方法1.1 試件分別用軸向竹篾卷和環(huán)向竹篾卷經(jīng)纏繞工藝制作竹纏繞復(fù)合管段，管段直徑300 mm、長(zhǎng)度300 mm、壁厚10 mm。軸向竹篾卷中竹篾長(zhǎng)度方向與管段中心軸線平行，環(huán)向竹篾卷中竹篾長(zhǎng)度方向與管段中心軸線垂直。管段制作好后，沿管段軸線方
世界竹藤通訊 2019年5期2019-11-21
- 圓形洞室在徑向非均勻荷載下的瞬態(tài)響應(yīng)
數(shù)內(nèi)源荷載并不是環(huán)向均勻的。有的結(jié)構(gòu)由于受外部約束，荷載傳遞不均，向某方向集中匯聚。因此確定非均勻瞬態(tài)荷載引起的結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)是地下工程領(lǐng)域中十分重要的問(wèn)題。針對(duì)圓形洞室與薄壁殼體等在軸對(duì)稱瞬態(tài)荷載下的響應(yīng)問(wèn)題，目前主要的分析方法有解析法與數(shù)值法。解析法方面已有許多學(xué)者利用波函數(shù)展開法、積分變換法等方法進(jìn)行研究。早在20世紀(jì)90年代初Senjuntichai等[1]采用波函數(shù)展開法，推導(dǎo)了全空間圓柱形腔體在三種不同類型軸對(duì)稱荷載下的徑向位移、應(yīng)力、孔隙壓力的
振動(dòng)與沖擊 2019年20期2019-10-30
- PVC-UH管材壁厚對(duì)環(huán)向拉伸強(qiáng)度的影響
壓試驗(yàn)，還規(guī)定了環(huán)向拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)，在某些領(lǐng)域用環(huán)向拉伸試驗(yàn)來(lái)判定管材的品質(zhì)是否合格；作為驗(yàn)證管材品質(zhì)的重要試驗(yàn)之一，美國(guó)已經(jīng)在標(biāo)準(zhǔn)中確立了環(huán)向拉伸試驗(yàn)的法律地位。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 主要原料PVC-UH給水管材，直徑(dn)為800、標(biāo)準(zhǔn)尺寸比(SDR)為41/33/26，dn900、SDR41/33/26，dn1 000、SDR41/33/26，dn1 200、SDR41/33/26，河北泉恩高科技管業(yè)有限公司。1.2 主要設(shè)備及儀器臥式拉伸試驗(yàn)機(jī)，TE
中國(guó)塑料 2019年8期2019-08-29
- 環(huán)向鳳梨型預(yù)折管在低速?zèng)_擊荷載下的能量吸收
者提出了一種帶有環(huán)向鳳梨型誘導(dǎo)裝置的屈曲誘導(dǎo)支撐[1]（專利號(hào)：ZL201611020861.1），如圖1所示。本文通過(guò)有限元模擬，分別對(duì)環(huán)向鳳梨型折痕管、普通方管在低速?zèng)_擊載荷下的力學(xué)行為進(jìn)行分析，并對(duì)環(huán)向鳳梨形折痕管的能量吸收機(jī)理進(jìn)行闡述。圖1 環(huán)向鳳梨型屈曲誘導(dǎo)支撐示意圖1 模型介紹圖2 折痕單元示意圖現(xiàn)對(duì)環(huán)向鳳梨型折痕單元進(jìn)行介紹。如圖 2所示，六個(gè)三角形兩兩共線，相交于一頂點(diǎn)，其中9和10的公共邊和12和13的公共邊為峰線15，10和11的公共邊
四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 大直徑貯煤筒倉(cāng)在季節(jié)溫差影響下的內(nèi)力分析
0.8 m，樁沿環(huán)向間隔3°，沿徑向設(shè)置3排，鉆孔灌注樁總共375根。倉(cāng)壁厚600 mm，基礎(chǔ)承臺(tái)、倉(cāng)壁及上部環(huán)梁采用C40混凝土，基礎(chǔ)墊層采用C15混凝土，鋼筋采用HPB300級(jí)鋼筋與HRB335級(jí)鋼筋。圖1 貯煤筒倉(cāng)剖面圖2 筒倉(cāng)有限元模型2.1 計(jì)算參數(shù)選取煤的重力密度為8.5 kN/m3，內(nèi)摩擦角φ為25°～40°，與混凝土倉(cāng)壁的摩擦系數(shù)為0.5～0.6，最大堆煤高為28 m；倉(cāng)壁、扶壁柱、環(huán)梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，彈性模量3.25×104N/
長(zhǎng)春工程學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版） 2019年4期2019-03-16
- 城市供水管網(wǎng)中鋼筋混凝土岔管受力分析
下岔管結(jié)構(gòu)的最大環(huán)向拉、壓應(yīng)力見表1。在混凝土岔管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，考慮工況2施工因素及巖體的約束作用，L-L斷面上出現(xiàn)的最大環(huán)向拉應(yīng)力為6.300 MPa，該工況符合工程實(shí)際，為此將其定為設(shè)計(jì)工況。另外，工況5對(duì)混凝土岔管結(jié)構(gòu)施加灌漿壓力0.3 MPa，此時(shí)岔管結(jié)構(gòu)的壓應(yīng)力較大，將該工況定為校核承受極限壓應(yīng)力工況。表1 各種工況下岔管結(jié)構(gòu)的最大環(huán)向拉壓應(yīng)力工況2考慮最大內(nèi)水壓力0.96 MPa，只考慮巖體的約束作用，不計(jì)巖體自重。由此求得的岔管結(jié)構(gòu)部分?jǐn)嗝嬗?jì)算
水利科技與經(jīng)濟(jì) 2018年12期2019-01-07
- 一種鋼結(jié)構(gòu)間接空冷塔結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)
格構(gòu)構(gòu)件(1)、環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)和連接板(3)；斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)和環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)結(jié)構(gòu)相同；連接板(3)豎直設(shè)置，連接板(3)的兩個(gè)面上均垂直固定連接有環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)；兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)在同一直線上，連接板(3)的上下兩端均超過(guò)兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)所在直線；連接板(3)與兩個(gè)環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)形成四個(gè)直角區(qū)域，每個(gè)直角區(qū)域均固定設(shè)置有斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)，斜向格構(gòu)構(gòu)件(1)與環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2)之間的夾角小于90度；如圖2所示，環(huán)向格構(gòu)構(gòu)件(2
福建質(zhì)量管理 2018年20期2018-11-14
- 加勁肋對(duì)鋼頂管軸壓穩(wěn)定性的影響
化了圓柱殼的外部環(huán)向加勁肋。毛佳等[6]建立了正交加勁圓柱殼在軸壓作用下的數(shù)學(xué)模型和有限元分析，發(fā)展了薄壁加勁圓柱殼的設(shè)計(jì)方法。龍連春等[7]建立了相同體積的加勁圓柱殼最大屈曲荷載的優(yōu)化設(shè)計(jì)模型。工業(yè)倉(cāng)筒結(jié)構(gòu)的直徑和徑厚比通常更大，軸力主要源于結(jié)構(gòu)的自重。任憲駿等[8]研究了初始缺陷對(duì)薄壁圓柱殼穩(wěn)定性的影響。鋼頂管主要通過(guò)自身強(qiáng)度來(lái)支撐頂進(jìn)軸力，而加勁肋僅作為附屬結(jié)構(gòu)。加勁圓柱殼的設(shè)計(jì)目前仍依靠經(jīng)驗(yàn)，缺乏規(guī)范的指導(dǎo)。Zhou等[9]通過(guò)大量試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)有效的注
城市道橋與防洪 2018年8期2018-08-18
- 炭纖維復(fù)合材料殼體封頭新型環(huán)向補(bǔ)強(qiáng)的數(shù)值模擬及試驗(yàn)*
驗(yàn)研究系統(tǒng)地比較環(huán)向補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)與縱向補(bǔ)強(qiáng)技術(shù)的綜合補(bǔ)強(qiáng)效果。1 炭纖維纏繞殼體和封頭補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)φ480 mm的T700炭纖維纏繞殼體主要設(shè)計(jì)指標(biāo)：爆破壓強(qiáng)pstatic≥19.9 MPa，前極孔直徑φ180 mm，后極孔直徑φ275 mm。殼體采用濕法纏繞工藝，纖維為日本東麗T700SC-12k-50C，樹脂基體為BA202環(huán)氧配方，采用螺旋纏繞+環(huán)向纏繞方式成型。T700炭纖維復(fù)絲強(qiáng)度不小于4900 MPa，纖維強(qiáng)度轉(zhuǎn)化率K取80%，纖維體積含量為67
固體火箭技術(shù) 2018年3期2018-07-20
- 冷卻塔塔筒內(nèi)力影響面與風(fēng)荷載效應(yīng)分析
結(jié)構(gòu)計(jì)算,對(duì)塔筒環(huán)向和子午向各劃分72個(gè)和35個(gè)Shell188單元,對(duì)結(jié)構(gòu)和建模的詳細(xì)介紹參見文獻(xiàn)[8]。圖1 冷卻塔結(jié)構(gòu)及有限元模型(單位:mm)Fig.1 Geometry of the hyperboloidal cooling tower and the FEM model (Unit:mm)對(duì)于塔筒內(nèi)力,軸力和彎矩以環(huán)向為X方向(FX,MX),子午向?yàn)閅向(FY,MY),FXY和MXY為塔筒平面內(nèi)剪力和扭矩,并分別以角度θ(-180°≤θ≤18
結(jié)構(gòu)工程師 2018年2期2018-05-24
- 墊層材料對(duì)蝸殼混凝土溫度應(yīng)力的影響研究
外圍混凝土內(nèi)表面環(huán)向溫度應(yīng)力分布、A-A截面與B-B截面環(huán)向溫度應(yīng)力最大值的影響。為便于直觀分析，對(duì)A-A截面與B-B截面的節(jié)點(diǎn)位置坐標(biāo)進(jìn)行處理，A-A截面以各節(jié)點(diǎn)到X軸的實(shí)際距離r減去該截面的蝸殼半徑r0作為橫坐標(biāo)，B-B截面以各節(jié)點(diǎn)到Y(jié)軸的實(shí)際距離r減去該截面的蝸殼半徑r0作為橫坐標(biāo)，以A-A截面與B-B截面環(huán)向溫度應(yīng)力為縱坐標(biāo)繪制A-A截面應(yīng)力圖與B-B截面應(yīng)力圖。另外，蝸殼混凝土內(nèi)表面節(jié)點(diǎn)距離蝸殼與座環(huán)上環(huán)板交接點(diǎn)的弧長(zhǎng)定義為L(zhǎng)s，如圖1所示，墊層
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2018年4期2018-05-07
- 嚴(yán)寒地區(qū)不同材質(zhì)大型倒虹吸管道應(yīng)力分析及運(yùn)行安全性評(píng)價(jià)
15年歷年年最大環(huán)向實(shí)測(cè)應(yīng)力變化曲線見圖3和圖4。根據(jù)實(shí)測(cè)應(yīng)力曲線分析，9+300監(jiān)測(cè)斷面管道在運(yùn)行前期年最大實(shí)測(cè)環(huán)向應(yīng)力變化和增幅較大，隨后最大實(shí)測(cè)環(huán)向應(yīng)力趨于穩(wěn)定，其中右管比左管應(yīng)力穩(wěn)定要快，與左管位于施工道路路邊，受干擾較大有關(guān)；因溫差影響，管道底部和左側(cè)管壁溫度大于頂部和右側(cè)，造成管道底部和左側(cè)環(huán)向應(yīng)力大于頂部和右側(cè)。表1 鋼管物理力學(xué)性能設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Parameters of physical mechanical properties
水電與抽水蓄能 2017年6期2018-01-15
- 基于層次分析法的玻璃鋼管失效因素評(píng)價(jià)
進(jìn)行了腐蝕試驗(yàn)和環(huán)向拉伸測(cè)試，計(jì)算出在溫度、NaCl含量、CO2分壓、H2S分壓、應(yīng)力5個(gè)因素共同作用下玻璃鋼管環(huán)向拉伸強(qiáng)度損失率。采用層次分析法根據(jù)環(huán)向拉伸強(qiáng)度損失率計(jì)算各單因素對(duì)環(huán)向拉伸強(qiáng)度損失的權(quán)重。結(jié)果表明:各因素對(duì)玻璃鋼環(huán)向拉伸強(qiáng)度損失的影響大小依次為溫度、應(yīng)力、H2S分壓、CO2分壓、NaCl含量。層次分析法；玻璃鋼管；環(huán)向拉伸強(qiáng)度損失率；溫度；CO2玻璃鋼管具有耐腐蝕、質(zhì)量輕、安裝方便、不污染輸送介質(zhì)等優(yōu)點(diǎn),且與相同口徑鋼管相比輸送介質(zhì)流速大
腐蝕與防護(hù) 2017年12期2017-12-27
- 冷卻塔風(fēng)振響應(yīng)時(shí)程計(jì)算和風(fēng)振系數(shù)分析
筒的g值和D值從環(huán)向和子午向的二維分布簡(jiǎn)化為僅沿子午向的一維分布，由此所得各響應(yīng)的D值可達(dá)工程實(shí)用范圍，但用法與現(xiàn)行設(shè)計(jì)方法仍不一致；根據(jù)環(huán)向和子午向配筋設(shè)計(jì)的獨(dú)立性，并考慮風(fēng)致各內(nèi)力在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的不同權(quán)重，在實(shí)用中對(duì)D值可僅區(qū)分環(huán)向內(nèi)力和子午向內(nèi)力獨(dú)立取值，但環(huán)向內(nèi)力的D值要大于子午向內(nèi)力。此時(shí)，環(huán)向和子午向的D值即可作為風(fēng)振系數(shù)β參與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。冷卻塔；風(fēng)洞試驗(yàn)；時(shí)程分析；峰值因子；動(dòng)力放大系數(shù)；風(fēng)振系數(shù)眾所周知，風(fēng)荷載是冷卻塔的設(shè)計(jì)控制荷載，風(fēng)荷載的動(dòng)
振動(dòng)與沖擊 2017年3期2017-03-09
- 核級(jí)設(shè)備結(jié)構(gòu)中基體夾雜界面應(yīng)力計(jì)算分析
切模量比值對(duì)界面環(huán)向應(yīng)力和界面徑向應(yīng)力均有影響，為核級(jí)設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及工程應(yīng)用提供理論參考。彈性基體與夾雜；反平面問(wèn)題；界面應(yīng)力；復(fù)變函數(shù)方法引言在核級(jí)設(shè)備結(jié)構(gòu)中，基體夾雜兩相結(jié)構(gòu)如纖維增強(qiáng)、顆粒增強(qiáng)等彌散強(qiáng)化材料是一種應(yīng)用廣泛的材料體系，例如燃料顆粒的單質(zhì)碳化硅包覆層結(jié)構(gòu)、內(nèi)外層均為碳化硅纖維增強(qiáng)復(fù)合材料而中間為金屬層的包殼結(jié)構(gòu)，以及金屬基體微封裝燃料和全陶瓷微封裝燃料等。由于引入了增強(qiáng)相，極大地提高了核級(jí)設(shè)備結(jié)構(gòu)的性能，由包覆燃料顆粒彌散在陶瓷基體中構(gòu)成
- 車用壓縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶的設(shè)計(jì)與制造
縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶的設(shè)計(jì)與制造董 寧 (沈陽(yáng)特種設(shè)備檢測(cè)研究院，遼寧 沈陽(yáng) 110035)詳述了車用壓縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶的設(shè)計(jì)原則、材料選擇的要求、制造工藝方法和制造中應(yīng)注意的問(wèn)題，解析了車用壓縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶與單一材料結(jié)構(gòu)的氣瓶在設(shè)計(jì)和制造上的不同。車用壓縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶；纖維；纏繞層；內(nèi)膽車用壓縮天然氣鋼質(zhì)內(nèi)膽環(huán)向纏繞氣瓶與汽車用壓縮天然氣鋼瓶相比具有以下優(yōu)點(diǎn)：氣瓶重量輕、剛性好、強(qiáng)度高、氣密性好、可靠性高；
低溫與特氣 2016年6期2017-01-16
- 大型儲(chǔ)罐基礎(chǔ)環(huán)梁鋼筋綁扎施工技術(shù)
經(jīng)驗(yàn)?；A(chǔ)環(huán)梁；環(huán)向鋼筋；箍筋；鋼管支撐架安慶石化含硫原油加工適應(yīng)性改造及油品質(zhì)量升級(jí)工程新建柴油北山罐區(qū)，由6個(gè)2m3的柴油儲(chǔ)罐組成；儲(chǔ)罐采用天然地基,基礎(chǔ)外圍為鋼筋混凝土環(huán)梁，內(nèi)填級(jí)配砂石和灰土；環(huán)梁外徑37.55m，環(huán)梁寬度0.55m，高度2.40m。2.1.1 環(huán)向主筋鋼材市場(chǎng)上供應(yīng)長(zhǎng)度為9m和12m的兩規(guī)格的定尺鋼筋原材；本工程環(huán)梁環(huán)向主筋均采用12m長(zhǎng)定尺的鋼筋原材，比使用9m長(zhǎng)定尺鋼筋原材每道環(huán)梁環(huán)向主筋可減少鋼筋接頭3個(gè)，一個(gè)儲(chǔ)罐基礎(chǔ)可減少
安徽建筑 2016年5期2016-11-17
- 英國(guó)MACAW公司依據(jù)CEPA 2015提出管道環(huán)向應(yīng)力腐蝕開裂預(yù)防處理改進(jìn)方法
2015提出管道環(huán)向應(yīng)力腐蝕開裂預(yù)防處理改進(jìn)方法近年來(lái)，管道開裂故障頻發(fā)，造成了重大的安全和經(jīng)濟(jì)財(cái)產(chǎn)損失。研究表明，應(yīng)力腐蝕開裂與拉伸軸向應(yīng)變和腐蝕性環(huán)境有關(guān)，大多數(shù)應(yīng)力腐蝕開裂會(huì)導(dǎo)致環(huán)向裂紋。加拿大能源管道協(xié)會(huì)（CEPA）發(fā)布了關(guān)于應(yīng)力腐蝕開裂管理的詳細(xì)指南CEPA 2015，該指南表明影響管道環(huán)向應(yīng)力腐蝕因素包括：涂層類型、建設(shè)年份、建筑季節(jié)、管齡、管道等級(jí)、管道直徑、壁厚、土壤類型、坡度及降雨量等。英國(guó)MACAW公司依據(jù)CEPA 2015提出了管道環(huán)
管道行業(yè)觀察 2016年12期2016-09-12
- 鞍式支承鋼平管橋模型試驗(yàn)、有限元分析與簡(jiǎn)化計(jì)算方法
參數(shù)對(duì)支座處鋼管環(huán)向應(yīng)力的影響。并將計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)行管橋設(shè)計(jì)規(guī)程推薦的計(jì)算方法進(jìn)行對(duì)比。研究結(jié)果表明：自承式管橋的支承斷面為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制性斷面，按現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)程設(shè)計(jì)大直徑管橋時(shí)，有較大的安全儲(chǔ)備。最后，基于參數(shù)分析，回歸給出最大環(huán)向彎矩計(jì)算公式，與有限元結(jié)果吻合良好。鋼平管橋；鞍式支承；有限元；環(huán)向彎矩0 引言自承式鋼管橋是輸送介質(zhì)的管道工程穿越河流等障礙物的主要結(jié)構(gòu)形式之一，具有施工方便，便于維護(hù)等優(yōu)點(diǎn)。自承式鋼管橋的支座形式有鞍式支座和環(huán)式支座等。其中：
城市道橋與防洪 2016年5期2016-05-05
- 容器殼體焊接接頭系數(shù)問(wèn)題的探討
向?qū)雍附咏宇^和環(huán)向對(duì)接焊接接頭。因此在容器強(qiáng)度計(jì)算中引用兩個(gè)焊接接頭系數(shù)，即縱向焊接接頭系數(shù)和環(huán)向焊接接頭系數(shù)，計(jì)算公式中需采用哪種焊接接頭系數(shù)應(yīng)從計(jì)算時(shí)所針對(duì)的應(yīng)力進(jìn)行考慮。根據(jù)薄壁圓筒的應(yīng)力分析可知，圓筒的縱向剖面主要是承受環(huán)向應(yīng)力，所以說(shuō)縱向焊接接頭主要承受的是環(huán)向應(yīng)力，與之相關(guān)聯(lián)的則應(yīng)是縱向焊接接頭系數(shù)，因此依據(jù)環(huán)向應(yīng)力確定承壓圓筒的計(jì)算厚度時(shí)，應(yīng)考慮的是縱向焊接接頭系數(shù)，如GB150中圓筒殼體的計(jì)算中徑公式：是根據(jù)環(huán)向應(yīng)力推導(dǎo)出的，因此，在此公
機(jī)電工程技術(shù) 2015年8期2015-05-15
- 節(jié)理發(fā)育巖體隧道錨桿支護(hù)參數(shù)優(yōu)化研究
模擬手段研究錨桿環(huán)向布置范圍、間距對(duì)隧道結(jié)構(gòu)變形與穩(wěn)定性的影響，進(jìn)而將錨桿原設(shè)計(jì)參數(shù)——環(huán)向布置范圍216°、間距1.0m優(yōu)化為環(huán)向布置范圍90°、間距1.0m，并證明了其合理性，對(duì)類似工程具有一定的參考價(jià)值。節(jié)理，系統(tǒng)錨桿，參數(shù)優(yōu)化，離散元軟件0 引言節(jié)理的存在，使得巖體被分割成不連續(xù)介質(zhì)，因而往往成為影響隧道圍巖穩(wěn)定性的決定性因素[1-]4〗。錨桿支護(hù)作為公路隧道中支護(hù)方式的重要組成部分，它和噴射混凝土一起構(gòu)成柔性支護(hù)，從而約束圍巖變位，并與圍巖共同形
山西建筑 2015年1期2015-03-23
- 基于ANSYS的船用柴油機(jī)高壓蓄壓管的設(shè)計(jì)
的徑向應(yīng)力σr和環(huán)向應(yīng)力σH通過(guò)以下公式計(jì)算[2]：式中：σr——徑向應(yīng)力；σH——環(huán)向應(yīng)力；P——內(nèi)部壓力；R2——圓筒外圓半徑；R1——圓筒內(nèi)圓半徑；r——圓筒壁厚方向任一圓的半徑；k——圓筒內(nèi)外圓直徑的比值，D2/D1=R2/R1。由式（1）和式（2）可以看出，單層厚壁高壓蓄壓管在150MPa內(nèi)壓的作用下，最大徑向應(yīng)力σr和最大環(huán)向應(yīng)力σH發(fā)生在內(nèi)圓位置，σr為-150MPa，負(fù)號(hào)表示高壓蓄壓管內(nèi)壁承受壓應(yīng)力，σH為186MPa。1.2 有限元分析高
船舶與海洋工程 2015年3期2015-01-01
- 火力發(fā)電廠干灰?guī)鞙囟葢?yīng)力的有限元分析
圖圖3 工況7下環(huán)向應(yīng)力云圖圖4 、圖5工況1、工況2下節(jié)點(diǎn)環(huán)向應(yīng)力隨溫差變化關(guān)系圖圖6 、圖7工況6、工況7下節(jié)點(diǎn)環(huán)向應(yīng)力隨倉(cāng)壁厚度變化的關(guān)系圖考慮具體測(cè)量數(shù)據(jù)、工藝提供資料和工程實(shí)地氣象資料，設(shè)定如下的熱分析情況：①當(dāng)倉(cāng)壁厚度為0.3m時(shí)，分析有無(wú)保溫層內(nèi)外溫差為5℃、10℃、15℃、20℃、25℃、30℃時(shí)對(duì)倉(cāng)壁環(huán)向應(yīng)力的影響；②當(dāng)倉(cāng)壁內(nèi)外溫差為20℃及100℃（極端情況）時(shí)，分別分析壁厚值為0.3m、0.4m、0.5m、0.6m和0.7m這五種情況
安徽建筑 2014年6期2014-12-06
- 冷軋無(wú)縫鋼管殘余應(yīng)力對(duì)液壓缸筒承載能力影響的研究
復(fù)雜，應(yīng)力分布在環(huán)向已經(jīng)沒有對(duì)稱性，目前對(duì)冷軋鋼管成型過(guò)程的研究工作相對(duì)較少，揭示穩(wěn)定軋制階段應(yīng)力分布和獲得冷軋成型后鋼管殘余應(yīng)力的工作較少，也沒有研究冷軋鋼管殘余應(yīng)力對(duì)液壓缸筒承載能力影響的工作［3-8］。本文作者在研究冷軋鋼管成型過(guò)程和獲得冷軋鋼管殘余應(yīng)力的基礎(chǔ)上，將獲得的殘余應(yīng)力作為油缸缸筒的初應(yīng)力施加在缸筒上，研究了油缸缸筒在初應(yīng)力和液壓載荷聯(lián)合作用下的應(yīng)力分布規(guī)律。數(shù)值計(jì)算結(jié)果顯示，用冷軋鋼管作液壓缸筒，殘余應(yīng)力增大了液壓缸筒的等效應(yīng)力，降低了液
機(jī)床與液壓 2014年23期2014-05-10
- 有壓隧洞預(yù)應(yīng)力混凝土襯砌厚度變化對(duì)結(jié)構(gòu)受力的影響分析
襯砌混凝土上半圓環(huán)向壓應(yīng)力分布較為均勻，在錨具槽和襯砌底部環(huán)向應(yīng)力分布均勻性較差且應(yīng)力變化較為劇烈，非均勻圓環(huán)的不均勻性強(qiáng)于均勻圓環(huán)。非均勻壁厚同均勻壁厚相似，上半圓環(huán)頂部襯砌內(nèi)表面壓應(yīng)力較外表面要小，30°拱腰處則外表面環(huán)向壓應(yīng)力較內(nèi)表面要小，均勻壁厚最小值大于-3.32 MPa、最大值小于-5.32 MPa，非均勻壁厚最小值大于-3.20 MPa、最大值小于-5.20 MPa。在上半圓環(huán)均勻壁厚與不均勻壁厚隧洞預(yù)應(yīng)力襯砌環(huán)向應(yīng)力數(shù)值差別很小。對(duì)均勻壁厚
東北水利水電 2014年3期2014-02-28
- 含表面裂紋X80管道的失效控制參量及計(jì)算
的是有內(nèi)壓引起的環(huán)向拉伸作用，與其他準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)參量相比，環(huán)向變形更能準(zhǔn)確地表征材料的服役行為。EPRG的試驗(yàn)結(jié)果表明，屈強(qiáng)比的提高會(huì)對(duì)環(huán)向變形產(chǎn)生不利的影響，如果管線鋼存在缺陷，將會(huì)加劇這一影響[3]，此時(shí)，斷裂預(yù)測(cè)將成為一個(gè)重要問(wèn)題，通常，一旦有裂紋存在，首先考慮到斷裂韌性JIC，為此，JIC一般是由斷裂韌性測(cè)試實(shí)驗(yàn)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn) （SENB）、緊湊拉伸試驗(yàn)（CT）單邊缺口拉伸試驗(yàn)測(cè)得（SENT）得到，由于J積分的測(cè)量與裂紋尖端約束作用緊密相關(guān)，試樣形狀不
焊管 2014年11期2014-01-30
- 全容式LNG儲(chǔ)罐的混凝土外罐在預(yù)應(yīng)力荷載作用下的計(jì)算分析
產(chǎn)生的豎向拉力和環(huán)向拉力。(2)罐頂自重、鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)殼自重、吊頂自重、吊頂保溫材料自重、罐頂上部結(jié)構(gòu)自重、罐頂管道設(shè)備自重和罐頂活荷載對(duì)罐壁產(chǎn)生的豎向壓力及對(duì)罐壁頂部產(chǎn)生的環(huán)向拉力。(3)內(nèi)罐泄漏后液體對(duì)罐壁的靜水壓力產(chǎn)生的環(huán)向拉力。(4)罐壁的液密性要求所需的1 MPa殘余壓應(yīng)力[1]。預(yù)應(yīng)力方案的應(yīng)力水平不宜小于上述四類荷載組合后的值。2 計(jì)算實(shí)例2.1 儲(chǔ)罐基本參數(shù)全容式LNG儲(chǔ)罐形狀見圖1。以某1.6×105m3全容式LNG儲(chǔ)罐為例，外罐內(nèi)直徑D為8
化工設(shè)計(jì) 2013年1期2013-11-20
- 不同病害情況下盾構(gòu)隧道環(huán)向剛度的計(jì)算方法
變會(huì)導(dǎo)致整個(gè)管片環(huán)向內(nèi)力重分布情況的發(fā)生。因此，在力學(xué)計(jì)算過(guò)程中，明確剛度的降低情況及剛度重分布問(wèn)題是極為重要的。目前，大多數(shù)學(xué)者對(duì)盾構(gòu)隧道病害的研究主要集中在分析這些病害出現(xiàn)的原因及規(guī)律，并提出相應(yīng)的加固養(yǎng)護(hù)措施［1－6］，也有部分學(xué)者對(duì)隧道病害的監(jiān)測(cè)進(jìn)行了研究［7－9］，而對(duì)盾構(gòu)隧道出現(xiàn)相應(yīng)病害后對(duì)管片結(jié)構(gòu)損失后的剛度影響情況和剛度分布問(wèn)題方面的研究并不多。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)有少數(shù)學(xué)者對(duì)無(wú)病害的管片縱向剛度進(jìn)行了研究［10－12］。如能將管片環(huán)中隨機(jī)離散的接
隧道建設(shè)(中英文) 2013年8期2013-08-28
- 豎向加勁肋對(duì)鋼板筒倉(cāng)環(huán)向應(yīng)力影響的研究
中，σf為鋼板的環(huán)向應(yīng)力;Ph為儲(chǔ)料作用于倉(cāng)壁單位面積上的水平壓力設(shè)計(jì)值;dn為筒倉(cāng)內(nèi)直徑;t為倉(cāng)壁厚度;f為鋼板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。對(duì)于豎向加勁肋對(duì)水平向(環(huán)向)拉應(yīng)力的影響如何考慮規(guī)范并未作出說(shuō)明。而實(shí)際工程設(shè)計(jì)時(shí)普遍的做法是:計(jì)算豎向壓應(yīng)力時(shí)，考慮豎向加勁肋和一定寬度的倉(cāng)壁板寬作為豎向承壓構(gòu)件;計(jì)算環(huán)向拉應(yīng)力時(shí)，按折算厚度(環(huán)向加勁肋間距小于1.2 m時(shí))或倉(cāng)壁厚度(環(huán)向加勁肋間距大于1.2 m時(shí))來(lái)計(jì)算環(huán)向拉應(yīng)力。而實(shí)際工程中有不少大直徑鋼板筒倉(cāng)破壞倒塌
山西建筑 2013年29期2013-08-21
- 井壁漂浮下沉期應(yīng)變分析
為計(jì)算斷面井壁的環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力，MPa；r，R，ρ分別為井壁內(nèi)、外半徑和計(jì)算點(diǎn)半徑，m；P0為永久地壓，P0＝1.2H×10－2，H為地表下一點(diǎn)的深度，m均布?jí)毫ψ饔孟碌膬?nèi)應(yīng)力分布見圖1.圖1 均布?jí)毫ψ饔孟碌膬?nèi)應(yīng)力Fig.1 Internal stress in the effect of uniform pressure井壁漂浮下沉階段，井壁任意水平斷面外側(cè)承受泥漿水平壓力qn，豎向承受上部井壁自重應(yīng)力qz，當(dāng)配重水位超過(guò)該水平斷面之后，該斷面還將
- 大口徑鋼制燃?xì)夤艿黎偤高^(guò)程初始應(yīng)力的分析與研究
力，以及圓周焊的環(huán)向和軸向力。式中：εx—橫向(軸向)釋放應(yīng)變；εy—縱向(環(huán)向)釋放應(yīng)變；σx—橫向(軸向)殘余應(yīng)力，MPa；σy—縱向(環(huán)向)殘余應(yīng)力，MPa。1.2.2 測(cè)試設(shè)備殘余應(yīng)力測(cè)量采用盲孔法，應(yīng)變儀為60通道的DH3816，數(shù)據(jù)信號(hào)通過(guò)USB數(shù)據(jù)線自動(dòng)進(jìn)行采集。1.2.3 焊接殘余應(yīng)力測(cè)試分別對(duì)SS400/SS400和X60/X60筒體對(duì)接接頭進(jìn)行了殘余應(yīng)變的測(cè)量。在試件上取數(shù)個(gè)測(cè)點(diǎn)，經(jīng)320#的拋光片磨光后，用細(xì)砂紙進(jìn)一步精磨，再用酒精去
上海煤氣 2012年3期2012-02-07
- 考慮初始幾何缺陷的大型鋼板筒倉(cāng)構(gòu)造措施的研究
筒倉(cāng)實(shí)例如圖1,環(huán)向加勁肋L140×12,豎向加勁肋-80×10@1200。施工時(shí)筒倉(cāng)必須滿足《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》[1]的有關(guān)規(guī)定,本文以該規(guī)范作為考慮初始幾何缺陷的取值依據(jù),每段拼接板帶的允許彎曲矢高為 δ0=L/1000,L為拼接板帶高度。板帶在兩側(cè)焊縫處產(chǎn)生凹陷,中部無(wú)凹陷,板帶凹陷形狀如圖2所示,圖中虛線表示筒倉(cāng)中心線,R為筒倉(cāng)半徑。則板帶中環(huán)向焊縫產(chǎn)生的凹陷形式按(1)式取值:式中:δ0為焊縫收縮凹陷的峰值;L為拼接板帶高度;x為板帶任
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2010年1期2010-06-05
- 鋼筋混凝土豎井式倒虹吸工程結(jié)構(gòu)分析
析路徑關(guān)鍵點(diǎn)上的環(huán)向應(yīng)力的分布情況如表1所示。表1 各個(gè)工況下分析路徑關(guān)鍵點(diǎn)上的環(huán)向應(yīng)力 單位：MPa從表1可以看出，在工況1下倒虹吸管的環(huán)向應(yīng)力值較小，路徑2的環(huán)向應(yīng)力為壓應(yīng)力，這主要是由于在自重作用下，倒虹吸管腰處受壓，管頂和管底處受拉，因此路徑1、3為環(huán)向拉應(yīng)力，而路徑2為環(huán)向壓應(yīng)力。工況2、3下，倒虹吸管為環(huán)向拉應(yīng)力，并且隨著水位的增加，其環(huán)向拉應(yīng)力也在增加，各工況下關(guān)鍵點(diǎn)⑧上的環(huán)向應(yīng)力值稍大，主要關(guān)鍵點(diǎn)⑧是倒虹吸管和豎井的交界點(diǎn)，在此處產(chǎn)生了應(yīng)力
水科學(xué)與工程技術(shù) 2010年6期2010-02-28