爐況
- 基于選擇合理鼓風動能的爐況恢復實踐
爐缸活躍性變差，爐況順行逐步變差，中心氣流減弱，上部占比升高，熱負荷長期高位運行且不穩(wěn)定，高爐消耗高，產(chǎn)量低，應(yīng)變能力差，多次發(fā)生懸料事故。期間多次調(diào)整裝料制度均未達到預期效果，尤其在受雨季及環(huán)保限產(chǎn)的影響，原燃料條件進一步變差，通過調(diào)整裝料制度實現(xiàn)爐況恢復更加困難，決定采用堵風口提高鼓風動能吹透中心活躍爐缸的方式，解決長期慢風導致的邊緣發(fā)展、中心氣流弱的問題。2 釩鈦礦高爐冶煉特點2.1 燒結(jié)礦性能差釩鈦磁鐵礦硬度高、品位低，在選礦過程中需要將礦粉磨細以
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 中心加焦、“平臺＋漏斗”兩種高爐布料制度操作控制技術(shù)
的掌握，選擇適合爐況的布料模式，達到提升指標和維持爐況順行的目的。 本文闡述了兩種布料制度操作和控制技術(shù)及其在馬鋼部分高爐上的運用，深入探討和總結(jié)針對不同爐況制定對應(yīng)布料操作制度，適時轉(zhuǎn)換，確保氣流穩(wěn)定和爐況順行。1 兩種布料模式的特點兩種布料模式有不同的特點，對爐況各方面的影響也不盡相同。 通過對國內(nèi)部分高爐兩種模式運用情況進行調(diào)研和分析，并對生產(chǎn)指標和爐況進行對比發(fā)現(xiàn)，總體來說，使用中心加焦模式的高爐料柱透氣性較好，應(yīng)對冶煉條件變化的能力較強，但煤氣利
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2023年1期2023-08-15
- 山西建龍5#高爐爐況波動快速恢復生產(chǎn)實踐
低溫度505℃，爐況順行狀態(tài)變差，9月6—9日累計懸料5次，9月9日16：30-16：48休風堵4個風口后，快速恢復；截止到9月10日13：00，爐底溫度逐步上升到521℃，爐況順行，歷時20 h 12 min，達到全風水平。2 爐況恢復過程2022年9月6日15：27 5#高爐風壓409 kPa，風量3 137 m3/min；15：39中壓氧波動，風壓417 kPa，15：53風壓快速升高，懸料，15：58迅速減風處理；21：21崩料、懸料，減風處理，定
山東冶金 2022年6期2023-01-12
- 興澄3200m3高爐爐況失常分析及處理
0m3高爐出現(xiàn)了爐況失常，主要表現(xiàn)為煤氣利用率突然急劇下降，并且長時間維持在38%左右的較低水平。期間爐內(nèi)崩料、滑料現(xiàn)象頻繁，后出現(xiàn)較大的管道行程，部分風口生降不斷。此次3200m3高爐爐況失常對興澄特鋼正常生產(chǎn)造成了嚴重影響。為快速控制3200m3高爐爐況失常對生產(chǎn)造成的不利影響，本文通過對此次高爐爐況失常經(jīng)過的追溯，結(jié)合現(xiàn)場實際操作和爐體設(shè)備情況，對爐況失常的原因進行了分析，并提出了應(yīng)對爐況失常的處理措施。1 高爐爐況失常經(jīng)過此次3200m3高爐爐況失
天津冶金 2022年6期2022-12-29
- 高爐溜槽角度偏差爐況恢復實踐
流堵塞，進而導致爐況波動。2月15日休風更換溜槽，在復風后順利出渣鐵、36小時爐況基本恢復穩(wěn)定，3天各項指標恢復至正常水平，避免了因溜槽角度嚴重偏差及磨損造成的爐涼、爐缸凍結(jié)事故發(fā)生，將事故損失降到了最低。2.爐況波動及原因分析2.1 爐況波動前高爐運行狀態(tài)2022年2月前高爐運行狀態(tài)：風量5550m3/min、風壓0.395 MPa、壓差165kpa～170kpa、風速235m/s、鼓風動能13500kg.m/s，頂壓0.235Mpa、富氧率3.0%、風
中國鋼鐵業(yè) 2022年6期2022-09-03
- 玉鋼3號高爐釩鈦礦冶煉時爐況波動的原因分析及解決措施
20年2月份后，爐況頻繁出現(xiàn)低爐溫憋風、鐵水排Zn升高（鐵水w（Zn）由正常時的0.010%以下上升到0.100%~0.215%），造成釩鈦礦冶煉難以為續(xù)的被動局面，經(jīng)系統(tǒng)性分析找出了爐況波動的本質(zhì)原因，采取了相應(yīng)的解決措施，使爐況逐步恢復穩(wěn)定。1 釩鈦礦冶煉后的爐況分析第一階段：2019年8月—10月。2019年8月份恢復釩鈦礦冶煉后，爐況穩(wěn)定順行，指標較好（見表1），10月中旬燒結(jié)礦中配加10%比例的釩鈦精后，渣中w（TiO2）達到18%，爐況穩(wěn)定性逐
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 唐鋼不銹鋼公司高爐結(jié)厚處理實踐
8日大修開爐后，爐況穩(wěn)定順行，高爐利用系數(shù)3.54 t/（m3·d），入爐焦比390 kg/t，煤比145 kg/t。步入2020年后，由于環(huán)保限產(chǎn)，高爐慢風操作頻繁，加上原燃料供應(yīng)緊張，焦炭熱強度下降，燒結(jié)礦質(zhì)量下滑等因素，高爐透氣性下降，壓差升高，高爐經(jīng)常出現(xiàn)憋壓塌料，正常生產(chǎn)虧料線作業(yè)較多。隨著爐況惡化，高爐爐身中下部西南方向出現(xiàn)結(jié)厚征兆，冷卻壁水溫差下降，高爐接受風量的能力下降，全天虧料線作業(yè)達到60%以上，燃料比升高到560 kg/t，高爐利用系
天津冶金 2021年4期2021-08-18
- 9號高爐計劃檢修復風后爐況恢復操作實踐
5個風口，開風后爐況較順行，但出現(xiàn)頻繁化風口小套現(xiàn)象，高爐被迫數(shù)次休風更換，共計更換風口8個，分別是10月12日00∶13休風更換15號、19號風口，用時63 min；10月12日07∶25休風更換4號、5號、15號、19號風口，用時115 min；10月12日23∶30休風更換13號、18號風口，用時70 min。截至10月17日，高爐恢復風量至（2600±50）m3/min，礦批27 t，焦炭負荷4.15，鐵水物理熱1470～1500℃，爐況恢復至正常
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 基于影子趨勢對比的礦熱爐爐況在線辨識及趨勢預測
的多種操作也帶來爐況的遷移或躍變,進一步提高了各反應(yīng)區(qū)爐況趨勢的預測難度[7?8],嚴重制約了冶煉過程的精細化生產(chǎn).因此,亟待研究礦熱爐埋弧冶煉過程爐況在線辨識及趨勢預測.在冶煉過程的爐況預測方面,文獻[9]使用主成分分析方法對高爐鐵水質(zhì)量在線估計模型進行約簡,提高了模型魯棒性,表明在復雜爐況下對模型進行合理降維可有效解決過擬合問題;文獻[10]及[11]使用時間序列挖掘爐況前后關(guān)聯(lián)信息,實現(xiàn)高爐冶煉過程鐵水硅含量的預測,這種利用爐況時序關(guān)聯(lián)信息的思路值得
自動化學報 2021年6期2021-07-25
- 韶鋼2 200 m3高爐優(yōu)化休復風操作生產(chǎn)實踐研究
，風壓壓差升高，爐況恢復較緩慢等問題，實現(xiàn)了高爐在短時間內(nèi)快速恢復爐況且運行安全、穩(wěn)定、高產(chǎn)的目的。1 概述韶鋼7號高爐(有效容積2 200 m3)于2005年8月18日點火開爐，截至2020年5月，有效爐容產(chǎn)鐵量已達12 627 t/m3，雖屬于爐役后期生產(chǎn)，但7號高爐仍處于重負荷的強化冶煉時期，各項經(jīng)濟技術(shù)指標均領(lǐng)先國內(nèi)同類型爐役后期高爐。在無異常休風的情況下，定修周期由原來的40多天延長至70多天，配合多工序同時檢修，相應(yīng)的檢修時間也由原來的10 h
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年3期2021-03-23
- 探索復雜型硫化礦在熔煉爐中的適應(yīng)性
型硫化礦入爐導致爐況波動與調(diào)整措施的分析，簡單闡述熔煉爐與物料之間的匹配性[1]。1 研究背景某公司銅冶煉項目采用旋浮熔煉+旋浮吹煉工藝進行銅精礦冶煉，熔煉爐投料量從試生產(chǎn)初期的 80～140t/h 提高至267t/h，達到設(shè)計能力。熔煉爐控制分為前饋控制和反饋修正，一般需要將不同種類的銅精礦、吹煉渣、渣精礦、石英砂通過倉式配料系統(tǒng)進行配料，再經(jīng)由干燥機干燥完，通過失重系統(tǒng)、精礦噴嘴等設(shè)備投入爐內(nèi)，在反應(yīng)塔區(qū)域與工藝風、氧發(fā)生混合，完成熔煉反應(yīng)。2019年
中國金屬通報 2020年8期2020-12-31
- 宣鋼2號高爐休風93 h爐況恢復生產(chǎn)實踐
造了條件,保證了爐況的長周期穩(wěn)定順行[1]。根據(jù)公司生產(chǎn)安排，計劃于2020年3月8日8:00～3月12日5:00檢修93小時。如此長時間的休風，對休風料的合理配加以及休風后爐況的恢復都是極大的考驗。為此，高爐技術(shù)人員通過借鑒其它大型高爐的經(jīng)驗并結(jié)合2號高爐的具體情況，制定了合理的休送風方案，保證了高爐長時間休風后爐況的快速恢復及穩(wěn)定。1 休風前高爐狀況宣鋼2號高爐休風前爐況穩(wěn)定順行，各項工藝參數(shù)處于正常水平，熱量充沛，爐缸活躍，各項指標及工藝參數(shù)見表1、
四川冶金 2020年5期2020-11-22
- 酒鋼2號高爐爐身靜壓值分析及應(yīng)用
身靜壓穩(wěn)定對高爐爐況穩(wěn)定順行重要性。關(guān)鍵詞：靜壓值;靜壓差;料制;送風制度;爐況0 前言酒鋼2號高爐于2013年3月停爐優(yōu)化升級改造，于2013年8月12日開爐投產(chǎn)，有效容積1000m3。高爐爐身靜壓設(shè)備分別設(shè)在高爐冷卻壁的5段銅冷卻壁（爐腹部位）、7段銅冷卻壁（爐身下部）和10段雙層鑲磚球墨鑄鐵冷卻壁（爐身上部位）三層位置，每層分別周向均勻開4個取壓孔，共計十二點通到爐內(nèi)取壓。經(jīng)過近4年的高爐操作實踐經(jīng)驗總結(jié)，認識到爐身靜壓與靜壓差的變化可超前反應(yīng)爐況變
中國化工貿(mào)易·中旬刊 2020年5期2020-11-06
- 布料溜槽防掉落機構(gòu)在酒鋼煉鐵廠高爐布料器中的應(yīng)用實踐
靠的能夠適應(yīng)異常爐況條件下使用的高爐布料溜槽。關(guān)鍵詞：布料溜槽;高爐; 爐況;煉鐵前言高爐布料溜槽是爐頂氣密箱的重要組成部分，是裝料的關(guān)鍵設(shè)備，其功能是繞高爐中心線旋轉(zhuǎn)和傾動，將爐料布入爐膛內(nèi)，完成高爐不同的布料要求。酒鋼煉鐵廠高爐爐頂布料溜槽傾動采用三個油缸驅(qū)動，溜槽旋轉(zhuǎn)采用電機減速機驅(qū)動，溜槽裝卸采用卡掛方式，拆裝方便。隨著高爐進入爐役后期和冶煉強度的提高，高爐伴隨有滑尺崩料的異常爐況，造成爐內(nèi)氣流突然沖擊布料溜槽，使布料溜槽脫離卡掛點，掉路爐內(nèi)，現(xiàn)有
看世界·學術(shù)下半月 2020年4期2020-09-10
- 玉鋼1080m3高爐長期無計劃休風爐況快速恢復實踐
68.5t。3 爐況恢復所面臨的困難此次爐況恢復面臨以下困難：①此次無計劃休風時間長達68.5h；②休風前重負荷、低硅冶煉，休風時生鐵含硅［Si］僅0.086%；③休風過程中熱風閥漏出的冷卻水經(jīng)熱風管道、熱風圍管和各支管漏入爐內(nèi)；④送風管道耐材受潮，復風風溫受限，不能快速恢復風溫；⑤重負荷料休風，礦焦負荷4.62倍。4 爐況快速恢復的實踐4.1 爐況判斷休風時，因大量水漏入爐缸內(nèi)，且爐底溫度持續(xù)下降，由休風前的424℃降至341℃，加之重負荷無計劃休風時間
昆鋼科技 2020年3期2020-08-18
- 萊鋼2 號1 880 m3 高爐降料線處理爐墻結(jié)厚操作實踐
。10 月份高爐爐況逐步失常，根據(jù)各方面判斷，確定高爐操作爐型已發(fā)生變化。在采取了中心加焦、調(diào)整料制、熱洗與控制冷卻強度等措施后效果并不明顯，遂決定采取降料面的方式消除爐墻結(jié)厚，料面降低后，掛結(jié)物逐步暴露并自行脫落，爐況隨之好轉(zhuǎn)。1 爐墻結(jié)厚過程及原因1.1 前期爐況表現(xiàn)2019 年9 月24 日、28 日受重污染天氣影響分別限產(chǎn)休風48 h、47 h。休風之后爐況尚可，但是燃料消耗相對較高，焦比394 kg/t，燃料比547 kg/t。為提高煤氣利用率，
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 萊鋼1 880 m3高爐爐況波動導致爐墻結(jié)厚的分析與處理
爐指標大幅下滑，爐況開始出現(xiàn)波動。配加質(zhì)量不合格焦炭后，高爐透氣性指數(shù)由23.5逐步降低至22.5，燃料比升高20～30 kg，焦比從370 kg/t逐步調(diào)整到430 kg/t，最嚴重時焦比達到500 kg/t。具體表現(xiàn)為：1）壓量關(guān)系緊張，風量維持困難。2）探尺工作差，下料不順發(fā)生懸料。3）煤氣流分布失常，小管道氣流頻發(fā)。4）鐵口工作差，開口之后先見渣后見鐵。5）爐缸不活躍，風口小套頻繁燒壞。6）冷卻壁溫度、水溫差降低。2 爐墻結(jié)厚的形成原因爐況波動嚴重
山東冶金 2020年1期2020-03-10
- 9號高爐頻繁塌料處理
001）1 前期爐況演變過程2月上中旬9號高爐爐況順行良好，高爐各項經(jīng)濟技術(shù)指標均較好，壓差波動小，下料均勻順暢，冷卻壁溫度圓周方向分布均勻。具體參數(shù)及指標見表1。表1 2月10日~28日操作參數(shù)及指標9號高爐此次塌料前爐況表征主要有以下幾點：（1）爐芯溫度下降，鐵口以下區(qū)域爐缸側(cè)壁溫度下降。按照以往經(jīng)驗，爐芯溫度和側(cè)壁溫度同時下降，應(yīng)是死料柱浮起較高或者死料柱透氣性較好的爐缸，自由鐵水流動區(qū)較大，流速較小，爐缸活躍。（2）從邊緣指數(shù)于2月17日開始下降，
中國金屬通報 2020年19期2020-03-06
- 八鋼高爐高鋅負荷操作實踐
高爐懸料、結(jié)瘤、爐況失常、消耗升高等問題。為保證高爐順行，八鋼高爐操作過程中通過對鋅元素的平衡及循環(huán)富集進行測算、監(jiān)控，采取及時調(diào)整高爐操作、周期排鋅等措施，實現(xiàn)了合理使用高鋅鐵料并將Zn元素對高爐的影響降至最低。2 鋅元素在高爐冶煉中的危害2.1 高爐爐況波動大2017年八鋼敦德鐵礦投產(chǎn)，八鋼三座高爐開始使用含鋅量較高的敦德鐵礦，八鋼高爐入爐鋅負荷大幅上升，2018年入爐鋅負荷最高1.00 kg/t（正常入爐鋅負荷＜0.15 kg/t,寶鋼股份控制在＜0
新疆鋼鐵 2019年3期2020-01-04
- 焦炭劣化對爐況的影響
R等指標較差，給爐況造成一系列的影響[1]。1 焦炭劣化對高爐各系指標的影響1.1 入爐焦炭技術(shù)指標2016年1月起4號高爐采用全外購焦，外購焦品種較多，倒換頻繁，同時每班有20%～30%的B類焦，質(zhì)量較差，對高爐爐況發(fā)生了較大的變化。入爐焦的各項指標如表1所示。表1 湘鋼4號高爐2016年入爐焦炭的主要指標由表1可知，焦炭性能的變差主要體現(xiàn)在熱反應(yīng)性CSR及反應(yīng)后強度CRI，入爐焦炭的反應(yīng)性明顯增強，導致在軟熔帶區(qū)域有30%～40%的焦炭與CO2反應(yīng)，焦
中國金屬通報 2019年11期2019-12-14
- 長鋼1080m3高爐干濕焦轉(zhuǎn)換冶煉實踐
時，有可能會造成爐況和爐溫波動。1.濕熄焦與干熄焦性能的對比濕熄焦與干濕焦因生產(chǎn)工藝不同，除焦炭水分相差較大外，其余各項指標性能上較干熄焦也都明顯差別，對高爐冶煉產(chǎn)生不利影響。見表1。（1）由于焦炭在焦爐進行干熄焦生產(chǎn)時，在預存段會有保溫的作用（相當于燜爐），而當在溫度的均勻化、殘存的揮發(fā)分在析出的過程中焦炭成熟度會進一步提高，從而消除生焦。（2）焦炭從炭化室被推出后，溫度約1000℃，由于噴水快速降溫冷卻，濕熄焦內(nèi)部的結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生較大的熱應(yīng)力，使得網(wǎng)狀的裂
中國鋼鐵業(yè) 2019年9期2019-12-03
- 長鋼8 號高爐無計劃休風后爐況恢復實踐
產(chǎn)。1 休風前的爐況爐況穩(wěn)定順行，料線均勻順暢，爐溫含硅量（質(zhì)量分數(shù)）0.30%，物理熱1 480 ℃，鐵水流動性良好。爐渣二元堿度1.15，流動性良好。風量3 040 m3/min，風壓330 kPa，風溫1 118 ℃，氧氣量4 000 m3/h，透氣性指數(shù)10.5，礦批32 t，負荷4.55，料線1.2 m，焦丁500 kg/批，配比為86%（機燒）：1.7%（高硅塊）+1%（高鈦礦）：11.3%生礦，裝料制度為C32（2）30（3）28（2）26（
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 漣鋼2200 m3級高爐爐況波動處理實踐
00 t，開爐后爐況穩(wěn)順，風量穩(wěn)定在4050 m3/min以上，產(chǎn)量逐步提高，消耗逐漸降低，日產(chǎn)穩(wěn)定在6000 t以上，消耗也由開爐初的579 kg/t鐵降到530 kg/t左右。主要技術(shù)經(jīng)濟指標如下表1。表1 漣鋼6號高爐開爐后主要技術(shù)經(jīng)濟指標1 高爐爐況失常經(jīng)過進入冬季以后，因天氣轉(zhuǎn)冷，雨季來臨，爐墻冷卻壁水溫差逐漸降低，冷卻壁水溫差一直在3.0℃左右，甚至有幾次短期持續(xù)在3.0℃以下，因1月20號冷卻壁水溫差又下行，且持續(xù)在3.0℃以下，平均2.8℃
山西冶金 2019年3期2019-09-21
- 馬鋼9#高爐爐況失常分析與處理
m3，開爐以后爐況穩(wěn)定順行，2017年4月份開始高爐出現(xiàn)崩滑料、管道氣流等現(xiàn)象，壓量關(guān)系不適應(yīng)，產(chǎn)量下降，且爐頂成像模糊不清，邊緣無氣。初期采取了退負荷、控冶強、調(diào)裝料制度等一系列措施，但效果并不理想，高爐順行狀況沒有得到改善，隨后立即組織技術(shù)力量分析原因并采取措施進行調(diào)整。7月后期，高爐逐步趨于穩(wěn)定，可操作性變強，各項指標也逐步好轉(zhuǎn)，8月16日計劃檢修更換了布料溜槽邊緣氣流逐步顯現(xiàn)，爐況更加穩(wěn)定，8月下旬高爐利用系數(shù)基本達到了4月份前水平。1 失常經(jīng)過
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2019年2期2019-06-03
- 馬鋼2號高爐爐況處理實踐
硫頻繁超標，隨后爐況急劇下滑，高爐不易接受風量，風量萎縮至4 200 m3/min，負荷退守至4.20，維持氧量8 000 m3/h，高爐產(chǎn)能在5 500 t/d-5 700 t/d。1 爐況波動原因下部制度不合理。自去年10月10日開爐以來，高爐一味追求產(chǎn)能，高富氧，氧量最高時達到13 000 m3/h，風量一直維持4 600 m3/min左右，鼓風動能偏低(見圖1)，導致爐缸中心死料柱肥大，致使爐缸中心透氣性、透液性變差。進入2018年1月，爐缸狀況下
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2019年2期2019-06-03
- 陜鋼2 280 m3高爐檢修爐況恢復生產(chǎn)實踐
計劃檢修前高爐爐況1）休風前各項經(jīng)濟技術(shù)指標見表1。表1 休風前各項經(jīng)濟技術(shù)指標2）休風前，爐況整體穩(wěn)定順行，風量、風溫、頂壓等參數(shù)均處較高水平，物理熱充沛，爐缸活躍，具體工藝參數(shù)見表2[1]。表2 休風前各項工藝參數(shù)3）計劃檢修休風注意事項及休風料。布料矩陣：C92827262524213O928373625241；休風前一個班停用塊礦，配加錳礦1t/批；酸性料配比可根據(jù)燒結(jié)礦堿度及實際爐渣堿度進行調(diào)整；上12個凈焦時，如頂溫失控，可臨時減風，待正常后
山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 上吹增壓制氣技改項目的運行與優(yōu)化
出現(xiàn)不足，氣化爐爐況波動并惡化，甚至燒壞爐箅，影響氣化爐的長周期運行。為此，公司決定在氣化工段實施上吹增壓制氣技改。1 上吹增壓制氣流程簡介及機理分析1.1 上吹增壓制氣流程簡介在現(xiàn)有0.5MPa過熱蒸汽的管道上開口配管，直接將入爐蒸汽送至接近氣化層區(qū)域，通過程序調(diào)節(jié)管道上的液壓閥啟閉狀態(tài)控制入爐增壓蒸汽的時序及量。1.2 上吹增壓制氣的機理分析對于固定床制氣工藝氣化層溫度來說，其一直追求的目標是爐內(nèi)氣化層溫度逼近或達到原料煤的灰熔點，以使蒸汽分解率與單爐
中氮肥 2019年1期2019-03-14
- 頻繁燒損風口的爐況恢復
、休風堵風口恢復爐況1次，更換漏水風口休風3次、累計更換風口18個。18日早班起爐況逐漸好轉(zhuǎn)，滑尺（崩料）減少、管道消除、再未燒壞風口，中班風量恢復至正常4 700 m3/min（此時25號風口未開）。19日6∶10 開始富氧,至 22 日 16∶20 捅開 25 號風口、恢復全風4 860 m3/min，后續(xù)逐步恢復風溫、富氧、加重焦炭負荷降硅。1 主要技術(shù)指標2016年1月—4月主要指標見表1，消耗指標穩(wěn)中有降。但2月份、4月上旬消耗指標明顯升高，因原
山西冶金 2018年5期2018-11-23
- 宣鋼2號高爐爐況失常的處理
法除塵工藝。1 爐況失常的經(jīng)過2017年10 月初,高爐邊緣溫度開始持續(xù)下行,銅冷卻壁溫度下降10-15℃,上部九十段蛇形管溫度下降40-50℃,爐體冷卻水溫差下降至2℃以下,熱負荷水平下至5000 kcal/h,爐體各部溫度出現(xiàn)“呆滯”,爐墻出現(xiàn)結(jié)厚現(xiàn)象,壓量關(guān)系走緊并且料動轉(zhuǎn)差,頻繁出現(xiàn)懸料、崩料現(xiàn)象,風量從4900 m3/min萎縮至3000 m3/min,且加風困難,導致高爐難行,出現(xiàn)爐況失常[1]。2 爐況的處理2.1 上部調(diào)劑在邊緣溫度下行初期
四川冶金 2018年4期2018-11-06
- 高爐爐涼分析及處理實踐
7年1月15日前爐況順行，各項經(jīng)濟指標較好。1月15日中班因INBA故障高爐慢風作業(yè)，至1月16日夜班1:40高爐爐溫PT持續(xù)下行由1480℃到1月16日12:20高爐爐溫PT下降到1300℃，爐前渣鐵流動性極差，出鐵困難，造成高爐爐缸大涼事故。高爐采取多項措施恢復了爐況，18日白班爐況恢復正常。1 爐涼確認及處理1月15日夜班起B(yǎng)高爐PT1480℃左右，Si：0.4%～0.5%，已偏離操業(yè)方針，高爐提燃料比由543kg/t提至554kg/t，到中班高爐P
新疆鋼鐵 2018年2期2018-08-07
- 天鐵6#高爐爐況異常的處置
端也很明顯，高爐爐況的抗力差，爐缸易堆積。1 爐況概述進入8月下旬，由于原燃料的大幅波動，造成焦炭和燒結(jié)礦的冶金性能整體下降，高爐風量呈現(xiàn)逐步減少的現(xiàn)象，風量從4 400 m3/min降到3 900 m3/min。在此期間，高爐的管理者和操作人員通過各項參數(shù)的變化，判斷出高爐的爐缸工作狀態(tài)在逐步變差。根據(jù)以往的生產(chǎn)實踐經(jīng)驗，果斷采取退負荷（負荷4.34→4.13→3.18）、縮礦批（礦批63 t→60 t→55 t）、加錳礦洗爐的治理方案。同時，通過調(diào)整爐
天津冶金 2018年3期2018-07-27
- 湘鋼高爐爐況優(yōu)化操作實踐
0月底，1號高爐爐況運行狀況逐漸變差，風量連續(xù)性惡化，高爐出現(xiàn)波動，導致高爐主要技術(shù)指標下滑。經(jīng)過仔細分析及研討其原因后，采取下部調(diào)整風口面積及相應(yīng)參數(shù)、上部優(yōu)化裝料制度、操作上以活躍爐缸為基礎(chǔ)、強化爐前操作管理等措施。經(jīng)過一段時間的恢復，1號高爐順行狀況得以穩(wěn)定，之后繼續(xù)采取活躍爐缸的措施，不斷提升爐缸活躍性，上下部微調(diào)，加強高爐操作的系統(tǒng)性管理，2016年5月爐況明顯改善，產(chǎn)量提升，燃料比穩(wěn)中有降，為下一步逐步降低燃料消耗水平創(chuàng)造條件。1 爐況失常的主
四川冶金 2018年6期2018-03-26
- 首鋼長鋼8號高爐非計劃休風快速恢復實踐
鐵等措施，實現(xiàn)了爐況的快速恢復[1]。1 高爐非計劃休風前的狀況長鋼8號高爐非計劃休風前爐況穩(wěn)定順行，爐料結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，爐內(nèi)壓量關(guān)系適宜，煤氣流穩(wěn)定，爐缸活躍，爐溫充沛，渣鐵流動性好，焦炭負荷4.55，全負荷3.16左右。2 非計劃休風后采取的保溫措施由于高爐突然休風，且非計劃休風時間長不確定，為了減少高爐熱量散失，特別是減輕爐缸冷化程度，故采取以下措施:1）檢查更換損壞冷卻設(shè)備，防止向爐內(nèi)漏水。2）休風后，立即對風口進行密封，采取方法:一磚一泥，外部抹黃油；
山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 金鼎高爐快速休復風操作實踐及教訓總結(jié)
）通過休風前確保爐況穩(wěn)定順行，提高渣鐵物理熱，配加輔料改善渣鐵流動性等措施優(yōu)化休風操作；通過合理堵風口，集中加焦，調(diào)整堿度，確保渣鐵物理熱充沛，保證爐缸狀態(tài)活躍等，酌情控制復風后加風速度、開風口進程、強化爐前出鐵等措施，實現(xiàn)了高爐快速復風。一旦出現(xiàn)問題，首先應(yīng)當排除冷卻系統(tǒng)影響，確保休復風方案的正常實施。高爐；休風；復風；快速恢復1 前言金鼎重工有3座高爐，分別為500 m3級1#高爐、800 m3級2#高爐和900 m3級3#高爐。1#高爐以冶煉球墨鑄鐵
山東冶金 2017年5期2017-12-21
- 高爐爐況異常的處理實踐
踐·應(yīng)用技術(shù)高爐爐況異常的處理實踐鄒永剛， 王 寧， 高柱平（新余鋼鐵集團有限公司第一煉鐵廠， 江西 新余 338001）爐墻黏結(jié)物大量脫落，雖硅含量不低，但爐缸熱量不足。在有管道的情況下，降提爐溫幅度較大，反復低物理熱加劇爐缸虧熱。同時入爐鋅負荷大幅升高，爐內(nèi)進一步循環(huán)富集，加劇料柱透氣性惡化，不接受風量，塴滑料、管道和爐況失常。后期采取爐下部堵風口、上部布料引導中心疏松邊緣、錳礦洗爐等措施使爐況逐步恢復正常運行。管道行程 堵風口 鋅負荷燒結(jié)礦氧化鋁升高
山西冶金 2017年5期2017-11-28
- 堵風口在德勝釩鈦450立方高爐爐況恢復中的實踐
鈦450立方高爐爐況恢復中的實踐閔榮輝(四川德勝集團釩鈦有限公司生產(chǎn)部,四川樂山 614900)堵風口是高爐特殊爐況恢復的主要手段之一,探討了花堵和片堵風口恢復爐況的作用,并且成功的在450立方高爐的爐況恢復中進行了實踐。堵風口;爐況恢復;實踐1 引言高爐爐況失常有多種形態(tài),處置恢復調(diào)劑手段也各不相同,堵風口作為爐況恢復的手段之一,對于爐缸堆積和煤氣流的調(diào)整非常有效。四川德勝釩鈦450 m3高爐突發(fā)渣口爆裂休風,爐缸重負荷大涼,分別運用了花堵和片堵風口的恢
四川冶金 2017年4期2017-09-19
- 柳鋼高爐煤氣干法除塵運行管理優(yōu)化
東摘 要：從高爐爐況、干法除塵運行工況，分析影響除塵布袋使用壽命的因素，介紹實施的高爐煤氣干法除塵運行預警管理措施。關(guān)鍵詞：高爐；干法除塵；爐況；布袋；運行管理1 前言柳鋼高爐煤氣干法除塵于1994-12應(yīng)用在煉鐵廠老4號高爐（306m3）投產(chǎn)，歷經(jīng)了從內(nèi)濾式到外濾式的發(fā)展，設(shè)備和技術(shù)也取得了長足進步，煤氣含塵量長期穩(wěn)定在10mg/m3以下，布袋壽命周期可達2年左右。 2016年二、三季度，受外圍因素的影響，爐況大面積波動，懸料頂溫超高次數(shù)多，高爐箱體干法
科學與財富 2017年25期2017-09-17
- 新鋼9號高爐長期休風的爐況快速恢復實踐
號高爐長期休風的爐況快速恢復實踐周龍文(新余鋼鐵股份有限公司,江西新余 338001)新鋼9號高爐通過制定詳細的休、復風方案,送風后按計劃和視爐況快速恢復風量、富氧,并合理控制風溫、噴煤、捅風口以及爐外出鐵等主要環(huán)節(jié),實現(xiàn)了12天內(nèi)連續(xù)兩次長期休風、累計休風時間長達185.2 h的爐況,在8 h時間內(nèi)快速恢復。大型高爐;長期休風;快速恢復1 引言新鋼9號高爐(2500 m3)于2009年2月16日點火開爐,設(shè)備采用了串罐無料鐘爐頂和陶瓷杯爐底爐缸結(jié)構(gòu),爐體
四川冶金 2017年2期2017-05-16
- 濟鋼1#1 750 m3高爐高效低耗冶煉實踐
原燃料管理、完善爐況管理機制、合理優(yōu)化現(xiàn)有技術(shù)、降低生鐵含硅等措施，實現(xiàn)穩(wěn)定高效低耗生產(chǎn)，高爐利用系數(shù)由2015年2.4 t/（m3·d）提高到2016年的2.855 t/（m3·d），燃料比由2015年的540 kg/t降低到2016年的520 kg/t。高爐；低耗；管理；爐況；生鐵含硅1 前言在鋼鐵市場不景氣形式下，如何實現(xiàn)穩(wěn)定高效低耗，已是鋼鐵企業(yè)提高競爭力的一個重要課題。濟鋼1#1 750 m3高爐相對該廠其他高爐原燃料條件較差，實現(xiàn)高效低耗難度較
山東冶金 2017年2期2017-05-10
- 濟鋼1#1 750 m3高爐長期休復風操作實踐
，再經(jīng)過送風，使爐況恢復到正常生產(chǎn)的冶煉狀態(tài)。2016年10月20日，濟鋼1#1 750 m3高爐配合熱風爐處理熱風支管內(nèi)襯，更換熱風閥進行74 h 45 min的休風配合。結(jié)合濟鋼1 750 m3高爐此次休復風過程，介紹了高爐長期休復風操作的一些經(jīng)驗。2 休風前準備高爐休風前的準備工作非常重要，它決定著高爐能否按時、順利休風，也決定著復風后爐況能否快速恢復到正常生產(chǎn)水平。準備工作的關(guān)鍵就是確保爐況穩(wěn)定順行，爐缸工作狀態(tài)良好。本次休風之前，在2016年10
山東冶金 2017年6期2017-04-27
- 馬鋼10#高爐爐況失常處理
?馬鋼10#高爐爐況失常處理孫樹峰馬鋼股份公司第三煉鐵總廠 安徽馬鞍山 243000)2016年9月初馬鋼10#高爐出現(xiàn)崩料現(xiàn)象，恢復困難導致高爐失常。通過認真分析原因，高爐及時采取措施，內(nèi)外部結(jié)合、上下部調(diào)整進行處理，半個月后高爐逐步恢復正常生產(chǎn)水平。高爐，崩料，失常，生產(chǎn)馬鋼10#高爐容積500 m3，2014年1月23日點火開爐。2016年5月高爐上部冷卻壁破損71塊，受漏水影響5月份高爐爐況不順，經(jīng)過調(diào)整后逐步恢復，但產(chǎn)量等指標一直在低位運行，爐況
安徽冶金科技職業(yè)學院學報 2016年4期2017-01-20
- 高爐爐況變化及其影響因素分析
01122)高爐爐況變化及其影響因素分析楊 蕓(中冶賽迪工程技術(shù)股份有限公司,重慶401122)為研究高爐爐況變化情況以及其影響因素,針對1780m3高爐的爐況波動進行分析,并從原燃料條件、操作制度、出鐵管理等方面,對引起爐況波動的影響因素進行了研究。通過分析,得到了爐況波動變化規(guī)律及其影響因素,并針對性地提出了改善爐況的措施。高爐爐況;操作制度;原燃料;出鐵管理1 引言爐況的穩(wěn)定發(fā)展是實現(xiàn)高爐高效低耗的基礎(chǔ),然而不少高爐在實際生產(chǎn)中,往往難以準確評估造成
四川冶金 2016年4期2016-12-07
- 萊鋼3 200 m3高爐溜槽變形事故的處理
煤氣流分布失常，爐況出現(xiàn)波動。如果處理不及時或不得當，將影響高爐正常生產(chǎn)，嚴重時會造成爐涼，甚至爐缸凍結(jié)。對萊鋼3200m3高爐布料溜槽變形導致爐況波動的原因進行了分析，并對處理經(jīng)驗進行了總結(jié)，研究了溜槽變形時的爐內(nèi)狀態(tài)、判斷準則以及處理方法，做到早發(fā)現(xiàn)、早處理，避免爐況波動。高爐；溜槽；變形萊蕪鋼鐵集團銀山型鋼煉鐵廠(以下簡稱萊鋼)3 200m3高爐于2010年3月16日開爐投產(chǎn)，實現(xiàn)了48h全風、3d噴煤和4d達產(chǎn)的高效業(yè)績，并順利實現(xiàn)了月達產(chǎn)。萊鋼3
新技術(shù)新工藝 2016年6期2016-09-08
- 安鋼1#高爐爐況失?；謴蛯嵺`
)?安鋼1#高爐爐況失?；謴蛯嵺`鄭義勍郭軍偉(安陽鋼鐵股份有限公司)安鋼1# 高爐長期保持爐況穩(wěn)定順行。2015年初，因爐缸側(cè)壁局部侵蝕，側(cè)壁溫度最高上到840 ℃，高爐被迫進入護爐階段，爐缸狀態(tài)下滑，致使12月11日年修復風后爐況失常。經(jīng)采取集中堵風口，減輕焦炭負荷，加錳礦，提爐溫降堿度，嚴格控制風速等措施后，爐況得以快速好轉(zhuǎn)。高爐恢復爐況護爐0 前言2015年安鋼1#高爐生產(chǎn)順利，高爐處于穩(wěn)定順行的良好狀態(tài)。安鋼1#高爐有28個風口，3個出鐵場，3座改
河南冶金 2016年1期2016-09-02
- 高爐快速恢復爐況實踐
）?高爐快速恢復爐況實踐羅振興，劉曉偉 （天津天鐵冶金集團有限公司第一煉鐵廠，河北涉縣056404）［摘要］研究了一種高爐長期休風快速恢復爐況技術(shù)。通過休風期間的操作準備，制定合理的開爐方案，準確選擇開爐料，適時調(diào)整操作制度，確定合理的工藝參數(shù)，實現(xiàn)了安全快速恢復爐況，達到了節(jié)能降耗的目的。［關(guān)鍵詞］高爐；送風；爐況；恢復1 引言天鐵一高爐爐容700 m3，風口數(shù)16個。2015 年5月31日中修后開爐。8月31日至9月6日期間，高爐休風。6日早上6∶00
天津冶金 2016年3期2016-07-07
- 唐鋼3200 m3高爐中心喉管襯板脫落事故及處理
襯板脫落故障導致爐況失常,采取了必要的措施,為故障后爐況的快速恢復提供了參考。中心喉管;襯板脫落1 引言隨著高爐的大型化,無料鐘爐頂因布料方式靈活、易于維護、適合高頂壓操作等諸多優(yōu)點而被廣泛采用。作為無料鐘爐頂最重要部件之一的旋轉(zhuǎn)布料溜槽,擔負著最終向爐內(nèi)旋轉(zhuǎn)布料的任務(wù),而中心喉管作為從料罐到布料溜槽的唯一通道,對準確的布料也起到重要作用。如果布料溜槽等出現(xiàn)故障,必然導致爐內(nèi)布料規(guī)律被打亂,隨之煤氣流分布異常,進而導致高爐爐況出現(xiàn)波動。2 事故經(jīng)過2014
四川冶金 2016年6期2016-03-16
- 首鋼長鋼八高爐爐況失常分析
術(shù)首鋼長鋼八高爐爐況失常分析楊軍昌，寧曉波（首鋼長治鋼鐵有限公司，山西 長治 046031）對首鋼長鋼8號高爐處理失常爐況進行總結(jié)。通過對失常爐況的原因、處理措施、恢復過程進行分析，為避免類似事故發(fā)生及在發(fā)生失常事故后如何避免事故擴大化提供經(jīng)驗。高爐 爐況 處理首鋼長鋼8號高爐有效爐容1 080 m3，二代爐齡于2012年3月21日點火投產(chǎn)。開爐以來，先后攻克了鐵口噴濺、爐缸側(cè)壁溫度升高、使用劣質(zhì)礦冶煉等技術(shù)難題。形成了一套適合首鋼長鋼現(xiàn)有原燃料的操作體系
山西冶金 2015年6期2015-11-25
- 本鋼新1號高爐長期休風復風后快速恢復爐況實踐
min。休風前爐況穩(wěn)定順行，渣鐵物理熱充沛，爐缸熱量充足、工作狀態(tài)活躍；休風期間加強對冷卻系統(tǒng)的檢測及高爐本體的密封保溫工作，降低熱量損失；爐況恢復過程中控制加風速度、合理匹配操作參數(shù)與開風口進程、掌握熱量收支平衡、加強渣鐵排放管理及爐溫趨勢管理，復風后用時17 h將操作參數(shù)恢復至正常水平，并實現(xiàn)富氧、噴煤的良好銜接。休風前爐況及休風過程控制同正常爐況相比，長期休風后料柱受擠壓嚴重，軟熔帶焦窗的透氣性和透液性明顯變差，恢復階段壓差可能偏高，同時有滑尺塌料
金屬世界 2015年6期2015-11-05
- 唐鋼南區(qū)3200 m3高爐焦炭質(zhì)量劣化對策
相應(yīng)的對策來保證爐況的穩(wěn)定順行，使高爐爐況逐步達到穩(wěn)定。高爐爐況 焦炭質(zhì)量 降負荷 原燃料 出鐵0 引言2014年7月下旬，唐鋼煉焦制氣廠因老系統(tǒng)停產(chǎn)，其剩余庫底料給新系統(tǒng)干焦配吃，直接導致高爐入爐焦炭的平均粒度減小，高爐料柱透氣性嚴重惡化，尤其是下部死料柱的透氣、透液性下降，造成南區(qū)3200 m3壓差高且風壓波動大、爐況不順、焦比大幅上升、產(chǎn)量大幅下降。通過及時采取降低負荷、上部調(diào)劑相結(jié)合穩(wěn)定爐況、強化原燃料篩分管理及爐前出鐵管理保證生產(chǎn)，高爐爐況得以穩(wěn)
河南冶金 2015年4期2015-05-11
- 邯鋼新區(qū)1號高爐爐況失?；謴偷膶嵺`
邯鋼新區(qū)1號高爐爐況失?；謴偷膶嵺`史佳佳夏萬順(河鋼邯鋼公司)摘要詳細分析了導致邯鋼新區(qū)1號高爐爐況失常的原因，認為水渣系統(tǒng)事故率高打亂了高爐正常的出鐵秩序，導致爐況出現(xiàn)波動，氣密箱傾動系統(tǒng)故障造成爐內(nèi)氣流分布徹底失常。高爐在休風更換了氣密箱后, 通過優(yōu)化水渣操作工藝、加循環(huán)焦、小礦批、中心加焦、堵風口的方法快速恢復了爐況。關(guān)鍵詞中心加焦氣密箱爐況恢復PRACTICE OF 1#BLAST FURNACE ABNORMAL CONDITION RECOVE
河南冶金 2015年5期2015-03-08
- 八鋼C高爐爐況失常分析
爐先進水平。1 爐況前期表現(xiàn)爐況失常前高爐情況，八鋼十月份為了進一步降低成本，高爐開始嘗試冶煉低價原料，致使爐況波動。具體表現(xiàn)如下:1.1 氣流不穩(wěn)爐內(nèi)順行差，操作困難，2012年10月15號下午出現(xiàn)連續(xù)管道、崩滑料、煤氣利用率下降，中心氣流漸弱，邊緣增強。從十字測溫和爐頂成像看西南和東北方向氣流過盛。風口圓周方向工作不均勻，經(jīng)常有升降和掛渣，風口亮度也特別不均勻。爐內(nèi)煤氣流時常出現(xiàn)紊亂，局部過強、頂溫高且探尺工作不好，有偏尺、滑尺現(xiàn)象。1.2 爐溫波動大
冶金與材料 2015年1期2015-02-12
- 造氣爐燒煤棒小結(jié)
爐爐溫難以提高，爐況波動大，爐渣中殘?zhí)剂慷?、消耗高。為此，?#風機的風壓由原29 kPa降至19～21 kPa；吹風時間由原37～38 s改為33～34 s。改進后，帶出物明顯減少，制氣時間增加，爐況比較穩(wěn)定,風機日用電量減少了2 000 kW·h，則年可節(jié)約電費20萬元，降低了合成氨生產(chǎn)成本。2 炭層由于煤棒的特性，若炭層控制過高，會影響吹風強度，氣化層溫度難以提高；若炭層控制過低，易被吹翻，且造成含氧量高，影響生產(chǎn)。為此，結(jié)合實際情況，將空程高度由原
氮肥與合成氣 2014年2期2014-03-23
- 濟鋼3200m3高爐爐況失常與處理
波動［1］，高爐爐況發(fā)生了很大變化，壓量關(guān)系緊張，爐缸工作狀態(tài)不斷惡化，中心氣流不暢，導致爐況失常。最終通過改善原燃料質(zhì)量，采用上下部調(diào)劑相結(jié)合，爐況才得以恢復正常。2 爐況失常分析2011年7—12月爐況失常前后主要經(jīng)濟技術(shù)指標如表1所示。表1 爐況失常前后主要經(jīng)濟技術(shù)指標2.1 原燃料條件變差自2011年7月中旬起，濟鋼3200m3高爐在燒結(jié)配料中大幅度增加了經(jīng)濟料的配比，燒結(jié)礦品位大幅下降。高爐入爐料結(jié)構(gòu)變化大，入爐品位由58%下降至55%～56%，
山東冶金 2013年2期2013-04-23
- 萊鋼3200m3高爐調(diào)整風口面積生產(chǎn)實踐
.4278m2。爐況的典型表現(xiàn)：1）穩(wěn)定性差，不抗波動，冷卻壁溫度容易波動，水溫差4～5℃。爐況波動時燃料比上升，爐況穩(wěn)定時燃料比受控。2）高爐不接受高風溫、大礦批、高頂壓操作，不接受較重的焦炭負荷，入爐焦比由以前340～345kg/t的水平退到355～360kg/t。焦比低于355kg/t時風壓高，爐況容易波動。3）入爐焦比高，煤比水平偏低。4）與擴大風口面積前比較爐缸長期處于不夠活躍的狀態(tài)，風口燒損增加。2.2 第2階段：縮小風口面積進入2011年11
山東冶金 2013年2期2013-04-23
- 高爐爐況預測模型的研究現(xiàn)狀及展望
和造渣制度。高爐爐況是高爐冶煉過程中的一個綜合指標，是對高爐四大操作制度是否合理的一個綜合評判，四大操作制度決定了高爐爐況，反過來，高爐爐況又決定了四大操作制度的選擇調(diào)整。高爐爐況的好壞不僅對高爐冶煉過程具有重要影響，而且對高爐的壽命也有重要影響［1］，因此，對高爐爐況進行預測就顯得尤為重要了。目前對高爐爐況的預測模型主要分為基于知識的預測模型和基于數(shù)據(jù)的預測模型兩大類。1 高爐爐況預測的復雜性高爐爐況是高爐冶煉過程中的一個重要指標，它會受到許多因素(主要
華北理工大學學報(自然科學版) 2012年4期2012-06-15