激活能
- 通過導(dǎo)納譜表征銅銦鎵硒電池中的缺陷*
吸收層中缺陷的激活能降低,但是缺陷濃度幾乎不變.缺陷激活能的降低意味著銅銦鎵硒太陽(yáng)能電池中缺陷的SRH (Shockley-read-hall)復(fù)合概率降低,因此退火后太陽(yáng)能電池的開路電壓和并聯(lián)電阻的增大提高了電池的性能.1 引言通常,半導(dǎo)體帶隙中的缺陷對(duì)太陽(yáng)能電池的效率具有明顯的不利影響.缺陷的濃度和激活能對(duì)電池中的載流子復(fù)合概率有顯著影響.根據(jù)SRH (Shockley-read-hall)載流子復(fù)合理論,本征費(fèi)米能級(jí)附近的缺陷能級(jí)更容易成為載流子的復(fù)
物理學(xué)報(bào) 2023年17期2023-09-19
- 基于響應(yīng)面法的S280 超高強(qiáng)度不銹鋼的熱變形行為
關(guān)參數(shù)（熱變形激活能Q、Z參數(shù)、應(yīng)變速率敏感指數(shù)m）為響應(yīng)目標(biāo)建立響應(yīng)面模型，分析變形條件對(duì)材料相關(guān)參數(shù)的交互影響規(guī)律；采用多目標(biāo)可視化優(yōu)化方法確定S280 超高強(qiáng)度不銹鋼的最佳熱加工工藝參數(shù)范圍，并進(jìn)行微觀組織驗(yàn)證。研究有望為獲得組織和性能穩(wěn)定一致的無(wú)缺陷鍛件提供理論指導(dǎo)。1 實(shí)驗(yàn)材料和方法實(shí)驗(yàn)材料為S280 超高強(qiáng)度不銹鋼，其主要化學(xué)成分如表1 所示。來(lái)料加工歷史為鑄錠→1 050 ℃鍛造→680 ℃退火。原始組織如圖1 所示。熱壓縮實(shí)驗(yàn)在Therme
航空學(xué)報(bào) 2023年8期2023-06-27
- 回火溫度對(duì)含Nb低合金高強(qiáng)度鋼氫行為的影響
氫濃度、氫擴(kuò)散激活能與氫陷阱密度之間的定量關(guān)系,結(jié)合組織上位錯(cuò)密度的變化和性能上氫脆敏感性的變化分析3種試樣的氫行為。1 試驗(yàn)材料和方法本試驗(yàn)用低合金高強(qiáng)度鋼的化學(xué)成分如表1所示。用真空感應(yīng)熔煉爐熔煉了8 kg的鋼錠,經(jīng)熱鍛后再在1080 ℃的初始溫度開始熱軋,熱軋后板材厚度為4.5 mm。然后對(duì)熱軋鋼板進(jìn)行冷軋,控制變形量大于60%,最后得到的板材厚度約1.6 mm。在冷軋板上割取所需的試樣,然后進(jìn)行熱處理,熱處理工藝為920 ℃保溫30 min水淬,后
金屬熱處理 2023年4期2023-05-04
- 熱變形對(duì)汽車用Al-Sc-Zr合金高溫流變形行為的影響及本構(gòu)方程的建立
熱處理，而對(duì)其激活能誘導(dǎo)組織演變機(jī)制的研究較少。合金在熱變形吸收的熱量主要用于兩方面[15]，一方面以熱量散失到外界；另一方面以熱能的形式儲(chǔ)存到合金內(nèi)部，主要用于組織演變。 因此對(duì)于熱激活能的計(jì)算不僅關(guān)系到對(duì)組織演變機(jī)理的探究，而且為后續(xù)定制組織、制定性能提供理論基礎(chǔ)。為此， 對(duì)Al-0.2Sc-0.04Zr 合金進(jìn)行了Gleeble 熱模擬試驗(yàn)，分析了流變應(yīng)力曲線和組織演變特征。 對(duì)材料參數(shù)（應(yīng)力指數(shù)和變形激活能等）與變形參數(shù)（變形溫度和應(yīng)變速率）之間的
有色金屬科學(xué)與工程 2022年5期2022-12-04
- 粗晶鋁合金高溫塑性變形行為研究
加了工藝成本。激活能Q是研究粗晶5083鋁合金高溫變形的基礎(chǔ)，激活能Q對(duì)應(yīng)著金屬在變形過程中所需能量，其值大小可與材料的晶界激活能和晶內(nèi)激活能相對(duì)應(yīng)，結(jié)合材料的微觀組織變化，可用于分析其變形機(jī)理，從而實(shí)現(xiàn)軌道交通輕量化，有效節(jié)約能源、降低能耗。目前，研究粗晶塑性變形機(jī)理有助于降低細(xì)晶超塑性對(duì)材料的嚴(yán)格要求，省去了繁瑣的預(yù)處理過程，使超塑性加工技術(shù)在生產(chǎn)中得到更廣泛應(yīng)用，具有更直接的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)。2 試驗(yàn)2.1 試驗(yàn)材料及設(shè)備試驗(yàn)所用10mm厚的粗晶5083鋁合
金屬加工(熱加工) 2022年9期2022-09-20
- 不同鈦含量汽車用熱成型鋼的抗氫脆敏感性研究
解吸量及氫脫附激活能進(jìn)行測(cè)量。2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 顯微組織圖1 為不同Ti 含量熱成型鋼的顯微組織，可知兩試樣的顯微組織均是全板條馬氏體，通過統(tǒng)計(jì)，其原奧氏體晶粒尺寸分別為4.35 μm（HT）和5.40 μm（LT），表明添加Ti 會(huì)產(chǎn)生晶粒細(xì)化的效果，導(dǎo)致材料的晶界數(shù)量顯著增加。圖1 不同Ti 含量試樣鋼的顯微組織Fig.1 Microstructures of steel samples with different Ti contents圖2
鋼鐵釩鈦 2022年4期2022-09-19
- Fe-C 合金在輻照條件下基體缺陷演化的OKMC 模擬*
遷至j狀態(tài)時(shí)的激活能,前置因子Pij為嘗試頻率,+Eb.即系統(tǒng)從低能量的i狀態(tài)躍遷到高能量的j狀態(tài)的激活能等于初態(tài)與末態(tài)形成能的差值加上躍遷過程中需要克服的勢(shì)壘Eb,由于j態(tài)形成能高于i態(tài),則相反的轉(zhuǎn)移過程對(duì)應(yīng)的激活能Eji=Eb.記系統(tǒng)處于i狀態(tài)的性質(zhì)為Si,在j狀態(tài)的性質(zhì)為Sj,則當(dāng)系統(tǒng)演化處于平衡時(shí).Si×rijSj×rji.假設(shè)嘗試頻率Pij=Pji,則系統(tǒng)在i態(tài)和j態(tài)性質(zhì)之比為該比值與狀態(tài)躍遷時(shí)的勢(shì)壘無(wú)關(guān),但躍遷勢(shì)壘將決定系統(tǒng)演化的時(shí)間,因此OK
物理學(xué)報(bào) 2022年16期2022-08-28
- Zr–2.5Nb合金熱變形行為研究
關(guān)系和合金變形激活能。對(duì)Zr–2.5Nb進(jìn)行高溫壓縮試驗(yàn)，分析變形條件（溫度和應(yīng)變速率）對(duì)該合金熱變形行為的影響，研究高溫壓縮過程中Zr–2.5Nb合金的顯微組織變化，并基于Arrhenius公式分析其變形激活能。在低溫、高應(yīng)變速率條件下，Zr–2.5Nb合金應(yīng)力由峰值快速降低直至達(dá)到穩(wěn)態(tài)；在高溫和低應(yīng)變速率下，該合金的應(yīng)力–應(yīng)變曲線呈現(xiàn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征，合金平均變形激活能為468.962 kJ/mol，硬化指數(shù)為5.41。在850～1 000 ℃下進(jìn)行不同
精密成形工程 2022年6期2022-06-22
- TC18鈦合金鑄錠組織特征及熱變形行為
應(yīng)力、表觀變形激活能、應(yīng)變速率敏感性指數(shù)和應(yīng)變硬化指數(shù)等相關(guān)指數(shù)是表征金屬或合金塑性變形特性的一些基本量，通過測(cè)試不同條件下的應(yīng)力應(yīng)變曲線，從而計(jì)算出相關(guān)指數(shù)。目前對(duì)TC18鈦合金熱變形行為的研究主要利用變形態(tài)組織，觀察熱變形過程，分析組織關(guān)系，建立本構(gòu)方程等[3-7]。本文取鈦合金鑄態(tài)組織試樣，進(jìn)行TC18鈦合金恒溫等應(yīng)變熱壓縮試驗(yàn)，測(cè)試不同變形溫度和應(yīng)變速率下的應(yīng)力應(yīng)變曲線，觀察不同變形條件下的組織狀態(tài)，計(jì)算表觀變形激活能、應(yīng)變速率敏感性指數(shù)和應(yīng)變硬化
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年26期2021-09-24
- Fe-B非晶合金的等溫晶化動(dòng)力學(xué)研究*
長(zhǎng)指數(shù)n、有效激活能Q和指數(shù)前因子K0是時(shí)間的函數(shù)。然而，在用解析相變模型對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的擬合過程中，由于不同形核生長(zhǎng)模式組合及參數(shù)選取的范圍大，會(huì)增大計(jì)算的時(shí)間。因此，研究者提出了轉(zhuǎn)變速率最大值法[17]。利用該方法可以對(duì)等溫或者等時(shí)晶化過程的碰撞方式進(jìn)行預(yù)先判斷[17]，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行模型擬合可提高擬合的效率和準(zhǔn)確度[17]。Fe-B非晶合金由于其軟磁性能等特有的性質(zhì)，被廣泛研究和應(yīng)用[18-19]。由于非晶態(tài)合金的某些優(yōu)異性能僅在一定溫度范圍內(nèi)有效，其熱
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-08
- 大激活熵是觸發(fā)非晶合金記憶效應(yīng)的關(guān)鍵＊
不同弛豫狀態(tài)的激活能E*（圖3（b））。隨著退火時(shí)間的增加，擬合斜率逐漸增加并最終趨于定值，說明激活能隨退火時(shí)間的變化存在轉(zhuǎn)變過程。圖3（c）給出激活能與退火時(shí)間的演化關(guān)系。在初始退火階段，激活能較小且基本保持一個(gè)常數(shù)（75～95 kJ/mol）；當(dāng)退火時(shí)間足夠長(zhǎng)時(shí)，激活能逐漸增大并最終趨于定值（160～175 kJ/mol）。激活能的轉(zhuǎn)變時(shí)間與弛豫峰峰值溫度的轉(zhuǎn)變時(shí)間保持一致，證明退火過程中存在兩步弛豫現(xiàn)象。進(jìn)一步的研究發(fā)現(xiàn)，初始退火階段的激活能約為（2
自然雜志 2021年1期2021-02-07
- 基于Matlab 鎂合金熱加工圖建立與分析
熱變形過程的熱激活能,建立了含有溫度,應(yīng)變速率的三維激活能圖,重點(diǎn)研究材料的高溫壓縮的熱變形行為,為確定材料最佳工藝參數(shù)及其優(yōu)化、提高產(chǎn)品的組織性能和質(zhì)量提供參考。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法為研究WE43 鎂合金熱變形行為,本實(shí)驗(yàn)在350 ℃～500 ℃變形溫度,應(yīng)變速率0.001～1 s-1條件下,對(duì)Φ8 mm×12 mm 的WE43 鎂合金試樣進(jìn)行高溫壓縮實(shí)驗(yàn),WE43 鎂合金化學(xué)成分見表1。 實(shí)驗(yàn)過程中,在壓頭表面放置石墨片,從而潤(rùn)滑表面以減小摩擦阻力。表1
智能計(jì)算機(jī)與應(yīng)用 2020年5期2020-11-10
- 擠壓鑄造6082 鋁合金的高溫流變行為和變形激活能分析
包含材料熱變形激活能Q和溫度T的Arrhenius 關(guān)系式來(lái)描述材料的熱激活行為[16—17]：式中：α，β，n1均表示材料常數(shù)，α=β/n1；n是硬化指數(shù)。聯(lián)立式（2）與式（3），可以得到高應(yīng)力和低應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)變速率與流變應(yīng)力關(guān)系：式中：C1和C2是常數(shù)。采用一元線性回歸方法擬合ln-lnσ與ln-σ曲線，得到的結(jié)果如圖3 和圖4 所示，擬合曲線的平均斜率分別是n1和β的值，當(dāng)擠壓鑄造壓力為100 MPa 時(shí)分別為11.0141 和0.1820 MPa
精密成形工程 2020年5期2020-09-29
- 地面雷達(dá)可靠性加速試驗(yàn)方法研究
加速因子的確定激活能決定了溫度應(yīng)力的加速因子。加速因子的計(jì)算公式為：式中：k為波爾茲曼常數(shù)，8.617×10?5eV/K；Ea為元件的激活能，eV；Tuse為正常工作溫度；Ttest為加速試驗(yàn)溫度。分析國(guó)內(nèi)外的規(guī)范可以得出結(jié)論：1) 激活能越大，加速因子越大，集成電路的激活能一般高于電阻、電容等分立元件，是其兩倍左右。集成電路的基本失效率大于分立元件的基本失效率。2) 如果電子產(chǎn)品包含較多的集成電路，可以選取較高的加速因子。對(duì)于通訊裝備，有較多的集成電路，
裝備環(huán)境工程 2020年8期2020-09-11
- Fe-Zr-M-B(M=Cr,Nb,W)合金系列的熱穩(wěn)定性、微觀結(jié)構(gòu)和磁性能研究
計(jì)算合金的晶化激活能；利用振動(dòng)樣品磁強(qiáng)計(jì)(VSM，Lake shore M-7407)測(cè)量樣品的磁性能.1.2 實(shí)驗(yàn)過程實(shí)驗(yàn)選用純度都大于99.9 %的Fe、Zr、Cr、B、Nb和W為初始原材料，按照Fe91-xZr7Cr2Bx(x=10，12)和Fe81Zr7M2B10(M=Nb,W)的原子百分比配制原材料，將配好的原料置于高真空電弧爐(真空度達(dá)到 10-3Pa)中反復(fù)熔煉3～5次，獲得母合金.冷卻后將母合金從爐內(nèi)取出，將其表面的氧化層用工具及細(xì)砂紙打磨
吉林化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年5期2020-07-04
- La30Ce30Al15Co25 金屬玻璃應(yīng)力松弛行為1)
模型[20]、激活能譜模型[24]等多種物理模型對(duì)其應(yīng)力松弛行為進(jìn)行分析.借助于應(yīng)力松弛實(shí)驗(yàn),揭示金屬玻璃在變形過程中的非均勻性演化規(guī)律.本研究既能有效增進(jìn)對(duì)金屬玻璃變形機(jī)理的理解,也對(duì)其作為結(jié)構(gòu)材料應(yīng)用評(píng)估提供重要的理論參考.1 實(shí)驗(yàn)過程本文研究選取了非晶形成能力良好的La30Ce30-Al15Co25金屬玻璃通過單輥甩帶法制得條帶金屬玻璃樣品,厚度約為30μm、寬度約為1.5μm,從條帶中截取長(zhǎng)度約為30 mm 條帶樣品分別進(jìn)行動(dòng)態(tài)力學(xué)實(shí)驗(yàn)和應(yīng)力松弛實(shí)
力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-06-10
- 基于應(yīng)變量耦合的低成本Ti-Al-V-Fe合金本構(gòu)關(guān)系
,提出了含有熱激活能Q的雙曲正弦函數(shù)Arrhennius本構(gòu)方程(5)式中：n1為應(yīng)力指數(shù)；A為材料常數(shù)；R為阿伏伽德羅常數(shù)；Q為熱激活能。Zener和Hollomon等人[18]提出了溫度補(bǔ)償速度Z參數(shù),并通過試驗(yàn)驗(yàn)證Z參數(shù)的影響,該模型考慮變形條件的影響,拓展原有方程的使用范圍,成為目前應(yīng)用最為廣泛的流變應(yīng)力模型，表達(dá)式為(6)為了表征應(yīng)變速率和溫度的影響,可將式(5)和式(6)結(jié)合，導(dǎo)出(7)對(duì)于材料常數(shù)A、熱激活能Q、應(yīng)力指數(shù)n可通過以下步驟完成。
火箭推進(jìn) 2020年2期2020-05-06
- 大塊非晶合金Cu60Zr40-xTix過冷液相區(qū)的粘度和脆性＊
.3，粘滯流動(dòng)激活能由9 009 k下降到8 206 k。研究結(jié)果表明Cu60Zr32Ti8具有最好的非晶形成能力。非晶合金；粘度；脆性；粘性流動(dòng)激活能1 引言自1960年Duwez第一次發(fā)現(xiàn)非晶合金以來(lái)[1]，人們便對(duì)非晶合金產(chǎn)生了極大的興趣，開始致力于非晶合金動(dòng)力學(xué)、熱力學(xué)和結(jié)構(gòu)性質(zhì)的研究。通常，粘度是描述過冷液體的動(dòng)力學(xué)過程、表征原子結(jié)合力和局域原子運(yùn)動(dòng)特性的關(guān)鍵參數(shù)。根據(jù)粘度數(shù)據(jù)可以計(jì)算出非晶合金相應(yīng)的動(dòng)力學(xué)脆性參數(shù)，脆性參數(shù)也是一個(gè)表征非晶合金特
科技與創(chuàng)新 2019年18期2019-10-15
- 一種微合金化鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為研究
實(shí)驗(yàn)鋼的熱變形激活能為285.864kJ/mol，確定了該實(shí)驗(yàn)鋼的Z參數(shù)關(guān)系式。關(guān)鍵詞：微合金化鋼;熱模擬;動(dòng)態(tài)再結(jié)晶;激活能中圖分類號(hào)：TG142.33 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2019）14-0087-02隨著工業(yè)生產(chǎn)的發(fā)展，社會(huì)對(duì)傳統(tǒng)鋼鐵材料提出了高性能，低成本，輕量化的要求，高強(qiáng)度低碳貝氏體鋼具有良好的綜合力學(xué)性能，廣泛用于建筑，石油管線，汽車面板，艦船，橋梁等，很好的順應(yīng)了時(shí)代的這種需求[1]。用TMCP工藝生產(chǎn)低碳微合金鋼
中國(guó)科技縱橫 2019年14期2019-09-18
- U720Li高溫合金熱變形行為研究
0Li合金變形激活能QU720Li合金高溫的熱激活過程，通過式(3)：式中，σ為應(yīng)力，K為常數(shù)，ε為變形量，n為硬化指數(shù)，˙為應(yīng)變速率，m為應(yīng)變速率敏感性指數(shù)，Q為變形過程激活能。當(dāng)變形溫度恒定時(shí)，在式(3)兩端對(duì)求導(dǎo)，得：將式(5)代入式(4)，得：根據(jù)U720Li合金各個(gè)溫度與應(yīng)變速率條件下熱壓縮試驗(yàn)得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制該合金的曲線，如圖4所示。圖4 U720Li合金的lgσ-l/T曲線將圖中曲線斜率代入式(6)，即可計(jì)算出變形激活能Q值。經(jīng)過計(jì)算，U7
世界有色金屬 2019年14期2019-09-16
- 碳對(duì)水淬的Ti-Nb合金中Snoek型弛豫的影響
H為弛豫過程的激活能。因此，內(nèi)耗也可表示為內(nèi)耗峰高度隨溫度變化的函數(shù)通過式(1)可得到Arrihenius圖，如圖2所示。根據(jù)圖2計(jì)算出的弛豫參數(shù)分別為激活能Hq=1.82±0.1 eV，指數(shù)前因子τ0q=1.7×10-19±1s。這個(gè)激活能值與Ti-18.9(at.%)Nb合金中的Ti和Nb的本征擴(kuò)散激活能相似，Ti是164.22 kJ/mol (1.7 eV)，Nb是177.66 kJ/mol (1.84 eV)。水淬的Ti-35.4Nb-0.05C合
蘇州市職業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-07-18
- 先進(jìn)超超臨界汽輪機(jī)葉片用鎳基合金的熱變形行為
本構(gòu)方程，其熱激活能為353.792 kJ/mol，表明利用W替代合金中的Mo后，降低了合金的熱激活能。合金的最佳熱加工的溫度區(qū)間為1000~1150 ℃，應(yīng)變速率0.01~0.1 s?1，效率值達(dá)到0.3以上。葉片；GY200鎳基合金；本構(gòu)方程；熱激活能；熱加工圖先進(jìn)超超臨界火電技術(shù)(蒸汽參數(shù)700℃、37.5 MPa)是未來(lái)火電機(jī)組發(fā)展的必然趨勢(shì)，不僅能提高電廠熱效率，降低CO2等污染氣體的排放量，降低煤耗，而且還具有很高的經(jīng)濟(jì)性[1?3]。蒸汽溫度達(dá)
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2018年10期2018-11-17
- 金紅石TiO2中本征缺陷擴(kuò)散性質(zhì)的第一性原理計(jì)算?
Ea為缺陷擴(kuò)散激活能,k為玻爾茲曼常數(shù),T為溫度,ci為缺陷密度,表示缺陷濃度梯度.在當(dāng)前TiO2擴(kuò)散性質(zhì)的研究中,對(duì)主導(dǎo)缺陷粒子的種類和擴(kuò)散方式還存在較大分歧.其中,單就激活能大小及擴(kuò)散路徑這一問題而言,尚未形成一致性結(jié)論.Hunting和Sullivan[12]根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)認(rèn)為TiI為主導(dǎo)缺陷,且間隙空間較大的[001]方向比[100]方向(與[010]方向等價(jià))具有更小的遷移勢(shì)壘,缺陷擴(kuò)散表現(xiàn)出各向異性.Iddir等[13]采用密度泛函理論方法計(jì)算了
物理學(xué)報(bào) 2018年17期2018-09-21
- 單軸應(yīng)變對(duì)H在α-Fe中占位及擴(kuò)散的影響
影響應(yīng)變與擴(kuò)散激活能之間有密切的關(guān)系,其中著名的是Flynn[24]原子遷移動(dòng)力學(xué)理論.該理論認(rèn)為應(yīng)變體系下的原子的擴(kuò)散激活能Q與材料的彈性常數(shù)C、原子的遷移距離l和彈性應(yīng)變?chǔ)胖g有一定關(guān)系.Flynn使用二維層模型和試驗(yàn)參數(shù),沒有考慮原子的弛豫,僅僅是考慮了應(yīng)力對(duì)原子間距的影響[25,26].LST/QST(linear synchronous transit/quadratic synchronous transit)過渡態(tài)搜索方法計(jì)算的擴(kuò)散激活能不需
物理學(xué)報(bào) 2017年18期2018-01-11
- 激活能真空自動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)的研發(fā)
102209）激活能真空自動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)的研發(fā)王廣才1，趙廣澍1，朱小峰1，胡鵬飛1，歐 琳1，王玉芳2，彭文博3，張曉丹1（1.南開大學(xué)光電子薄膜器件與技術(shù)研究所 天津市光電子薄膜器件與技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 光學(xué)信息技術(shù)和科學(xué)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300071；2.南開大學(xué)物理科學(xué)學(xué)院，天津 300071；3.中國(guó)華能集團(tuán)清潔能源技術(shù)研究院有限公司，北京 102209）為提高激活能測(cè)量的精度，采用全封閉金屬鐘罩避免光的干擾，用環(huán)形包覆加熱腔和保溫隔熱盒的方法測(cè)量
真空與低溫 2017年6期2017-12-26
- Fe-0.2Si鋼和Fe-2Si鋼在水蒸氣條件下高溫氧化動(dòng)力學(xué)研究
積質(zhì)量增重量和激活能.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:在水蒸氣條件下高溫氧化,Fe-0.2Si的單位氧化增重量要大于Fe-2Si鋼,Fe-0.2Si的激活能小于Fe-2Si的激活能,即Fe-0.2Si鋼比Fe-2Si鋼更容易被氧化.硅鋼;高溫氧化;氧化動(dòng)力學(xué);表面形貌鋼在熱軋過程中與空氣接觸發(fā)生氧化反應(yīng),產(chǎn)生大量鐵皮,浪費(fèi)鋼鐵資源并影響鋼材的表面質(zhì)量,經(jīng)濟(jì)損失嚴(yán)重.向鋼中加入適量的Si元素可以降低鋼材在高溫下的氧化程度[1-2].其抗氧化機(jī)理是:高溫下,Si元素會(huì)在界面處聚
- 金屬玻璃流變的擴(kuò)展彈性模型?
同溫度下的流動(dòng)激活能,kB是玻爾茲曼常數(shù).m值越小則液體越強(qiáng)(strong),表現(xiàn)在Angell圖中就是越接近Arrhenius關(guān)系;m值越大則液體越弱(fragile),表現(xiàn)在Angell圖中就是偏離Arrhenius關(guān)系越遠(yuǎn).對(duì)于金屬玻璃來(lái)說其m值的范圍通常在25—65范圍內(nèi).圖1 液體黏度與溫度的依賴關(guān)系A(chǔ)ngell示意圖 在玻璃轉(zhuǎn)變溫度附近和極高溫度時(shí),所有液體的黏度都變得相同,當(dāng)流動(dòng)激活能ΔE表現(xiàn)為不隨溫度變化的常數(shù)時(shí),為“強(qiáng)”(strong)液
物理學(xué)報(bào) 2017年17期2017-09-09
- 溶膠?凝膠法制備氧化鋁纖維的組織結(jié)構(gòu)與晶化動(dòng)力學(xué)
-Al2O3的激活能為412.1 kJ/mol，由γ-Al2O3向α-Al2O3轉(zhuǎn)變的激活能為422.3 kJ/mol，與Starink法和FWO法的計(jì)算結(jié)果吻合良好，驗(yàn)證了KAS法計(jì)算結(jié)果的精確有效性。氧化鋁纖維；溶膠?凝膠法；晶化動(dòng)力學(xué)；非等溫；激活能氧化鋁纖維是一種新型的高性能無(wú)機(jī)纖維，具有高強(qiáng)度、高模量、超常的耐熱性和耐高溫氧化性等優(yōu)異性能，常用作耐高溫絕熱材料和增強(qiáng)材料，廣泛應(yīng)用于軍工、航空航天和民用工業(yè)等領(lǐng)域[1?4]。溶膠–凝膠法(sol-g
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2017年3期2017-07-05
- Cu48Zr45Al7金屬玻璃非等溫晶化動(dòng)力學(xué)研究
計(jì)算了玻璃轉(zhuǎn)變激活能Eg、開始析晶激活能Ex和局部激活能Eα，并研究其穩(wěn)定性問題.研究結(jié)果表明：玻璃轉(zhuǎn)變溫度Tg和開始析晶溫度Tx隨升溫速率的變化具有明顯的動(dòng)力學(xué)特征，且T0等于649.4 K.基于不同理論模型的Kissinger和Moynihan方程計(jì)算出的激活能在誤差范圍內(nèi)(±12 kJ·mol-1)，其結(jié)果相一致.當(dāng)晶化體積分?jǐn)?shù)α0.5時(shí),Eα從329.3 kJ·mol-1單調(diào)減小為282.6 kJ·mol-1，晶化過程需要克服的能壘逐漸減小，晶化過
西安工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年10期2016-12-21
- 一種鎳基單晶高溫合金蠕變激活能及應(yīng)力指數(shù)計(jì)算研究*
晶高溫合金蠕變激活能及應(yīng)力指數(shù)計(jì)算研究*梁爽，劉智鑫，王剛，紀(jì)量博(營(yíng)口理工學(xué)院 機(jī)電工程系，遼寧 營(yíng)口 115014)制備了一種含釕鎳基單晶高溫合金，并對(duì)其進(jìn)行高溫蠕變性能測(cè)試，在應(yīng)力為760～800 MPa，溫度為760～800 ℃的測(cè)試條件下，研究其表觀激活能及表觀應(yīng)力指數(shù)的計(jì)算方法。通過計(jì)算得到，表觀激活能Q=367.2 kJ/mol，表觀應(yīng)力指數(shù)n=13.3，表明所制備的鎳基單晶高溫合金在中溫高應(yīng)力條件下(760～800 ℃,760～800 MP
新技術(shù)新工藝 2016年5期2016-09-07
- 冷卻速率對(duì)Zr基非晶合金熱力學(xué)參數(shù)的影響
試樣的表觀晶化激活能（Ex和Ep）相差不大，而3 mm的表觀晶化激活能略微增大；3個(gè)試樣的玻璃轉(zhuǎn)變激活能Eg幾乎相同。非晶合金；冷卻速率；熱力學(xué)參數(shù)；晶化激活能當(dāng)液態(tài)合金以足夠大的速度冷卻時(shí)，熔體中的原子來(lái)不及充分?jǐn)U散，其液態(tài)結(jié)構(gòu)將被“凍結(jié)”到室溫就形成非晶合金，因此非晶合金具有長(zhǎng)程無(wú)序、短程有序的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，并且不存在位錯(cuò)、晶界及堆垛層錯(cuò)等缺陷［1-3］。與其晶態(tài)合金相比，非晶合金具有高強(qiáng)度、高硬度、耐腐蝕性、優(yōu)異的磁性能、低彈性模量與大彈性應(yīng)變極限等優(yōu)點(diǎn)
鑄造設(shè)備與工藝 2016年2期2016-07-30
- 少量TiB2對(duì)Ti-6Al-4V合金β晶粒長(zhǎng)大動(dòng)力學(xué)的影響*
金，而晶粒長(zhǎng)大激活能是Ti-6Al-4V合金的4倍。理論計(jì)算結(jié)果表明，晶界TiB粒子的排列方式也顯著影響釘扎效果。關(guān)鍵詞：鈦合金；TiB；Zener釘扎；晶粒長(zhǎng)大；激活能0引言多晶材料基體的晶粒尺寸對(duì)合金力學(xué)性能具有顯著的影響，許多研究顯示，細(xì)小的晶粒尺寸有助于改善鈦合金的強(qiáng)度、塑性、斷裂韌性和成形能力[1-3]。通常，工業(yè)實(shí)踐中鈦合金的細(xì)小晶粒組織受控于熱機(jī)械處理工藝(包括鍛造和熱處理過程)。然而，鈦合金中β相具有較高的擴(kuò)散系數(shù)，細(xì)小的晶粒在單相區(qū)熱處理
功能材料 2016年2期2016-05-17
- 星載T/R組件加速壽命試驗(yàn)方法
流程，分析比較激活能預(yù)估驗(yàn)證法、可靠性預(yù)計(jì)驗(yàn)證法和多應(yīng)力評(píng)估試驗(yàn)法三種不同試驗(yàn)方法的試驗(yàn)流程、試驗(yàn)方法選取原則及試驗(yàn)參數(shù)確定等內(nèi)容，為開展星載毫米波相控陣天線T/R組件加速壽命試驗(yàn)提供指南.T/R組件;加速壽命試驗(yàn);試驗(yàn)方法0 引言毫米波相控陣天線屬于近年來(lái)國(guó)內(nèi)外天線技術(shù)運(yùn)用的熱門領(lǐng)域，T/R組件作為相控陣天線的核心部件，其可靠性是影響相控陣天線壽命的關(guān)鍵因素.評(píng)估T/R組件工作壽命，開展其加速壽命試驗(yàn)成為星載相控陣天線可靠性研究的迫切需求.國(guó)內(nèi)T/R組件
空間控制技術(shù)與應(yīng)用 2016年3期2016-04-10
- Zr57.5Cu27.3Al8.5Ni6.7非晶合金的非等溫和等溫晶化動(dòng)力學(xué)研究
非等溫條件下的激活能Eg，Ex，Ep1和Ep2，分別為409.70 kJ/mol（± 60.07 kJ/mol），335.53 kJ/mol（± 39.94 kJ/mol），323.95 kJ/mol（± 15.21 kJ/mol）和187.75 kJ/mol（± 13.27 kJ/mol）.在718 K，723 K，728 K和733 K等溫條件下得到的晶化體積分?jǐn)?shù)與時(shí)間的關(guān)系曲線呈“S”型，表明晶化過程為典型的形核長(zhǎng)大型轉(zhuǎn)變.Avrami指數(shù)n的范圍為
- 金屬學(xué)與金屬工藝
金的GP區(qū)溶解激活能分別為137.1 KJ/mol、189.5 KJ/mol和141.3 KJ/mol；若合金經(jīng)不同預(yù)變形后直接進(jìn)行185℃/20 min 烤漆硬化，預(yù)變形可有效促進(jìn)沉淀相析出，提高烤漆硬化增量，最高達(dá)160 MPa，不過預(yù)變形量大于10%時(shí)合金烤漆硬化增幅減緩；此外，經(jīng)預(yù)變形處理后烤漆態(tài)合金的GP區(qū)溶解速率在一定溫度下均較低，但高于某一溫度后，相應(yīng)的GP區(qū)溶解速率均高于未經(jīng)預(yù)變形處理的，最終獲得的ln［（dY/dT）φ/f（Y）］-1/T
中國(guó)學(xué)術(shù)期刊文摘 2015年11期2015-10-31
- In 和Cu 摻雜對(duì)Sn 基釬料抗電性能影響的第一性原理研究
率，Q 為擴(kuò)散激活能，k 為波爾茲曼常數(shù)，T為絕對(duì)溫度. F 代表著電遷移的驅(qū)動(dòng)力，其可表示為F=Z*eE，這里e 為電子的電荷，Z*為有效電荷數(shù)，E 為電場(chǎng)強(qiáng)度. 通過方程(1)可知，Cu和In 一定是通過影響Sn 基釬料的有效電荷數(shù)Z*或者擴(kuò)散激活能Q 來(lái)提高Sn 基釬料的抗電性能.Dysonet 等 人［8-9］通 過 實(shí) 驗(yàn) 室 的 方 法 對(duì) 于SnTM(TM=Cu 和Au)體系的間隙擴(kuò)散機(jī)制進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，Cu 和Au 在β 相的Sn 基
原子與分子物理學(xué)報(bào) 2015年1期2015-07-13
- 粗大柱狀晶純鎳熱變形流變應(yīng)力行為及加工圖*
來(lái)描述，熱變形激活能為312.4 kJ/mol.基于動(dòng)態(tài)材料模型(DMM)熱加工圖及結(jié)合合金相顯微組織分析，得到純鎳較優(yōu)的熱加工參數(shù)：變形溫度為1 060～1 120 ℃，應(yīng)變速率為0.03～0.20 s-1的蛋形區(qū)域.本構(gòu)方程；純鎳；熱壓縮；流變應(yīng)力；加工圖流變應(yīng)力是表征合金在熱變形過程中材料塑性變形性能的一個(gè)最基本參數(shù)，研究熱變形過程中的流變應(yīng)力對(duì)制定合理的熱加工工藝具有重要的作用.通常，動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是熱變形過程中主要的軟化機(jī)制.然而，層錯(cuò)能較
- Zr57.5Cu27.3Al8.5Ni6.7非晶合金的非等溫和等溫晶化動(dòng)力學(xué)研究*
非等溫條件下的激活能Eg，Ex，Ep1和Ep2，分別為409.70 kJ/mol(± 60.07 kJ/mol)，335.53 kJ/mol(± 39.94 kJ/mol)，323.95 kJ/mol(± 15.21 kJ/mol)和187.75 kJ/mol(± 13.27 kJ/mol).在718 K，723 K，728 K和733 K等溫條件下得到的晶化體積分?jǐn)?shù)與時(shí)間的關(guān)系曲線呈“S”型，表明晶化過程為典型的形核長(zhǎng)大型轉(zhuǎn)變.Avrami指數(shù)n的范圍為
- Ti-600合金蠕變性能及硅對(duì)其蠕變性能的影響
00合金的蠕變激活能根據(jù)蠕變理論，穩(wěn)態(tài)蠕變速率是反映材料蠕變行為的特征量，其數(shù)值可以根據(jù)蠕變曲線的斜率和試樣的標(biāo)距長(zhǎng)度計(jì)算得出［9］。表1和表2分別示出了Ti-600合金在300 MPa、不同溫度下的穩(wěn)態(tài)蠕變速率以及在600℃和650℃、不同應(yīng)力下的穩(wěn)態(tài)蠕變速率。表1、表2的數(shù)據(jù)表明，在蠕變應(yīng)力相同時(shí)，Ti-600合金的穩(wěn)態(tài)蠕變速率隨溫度的升高而增大;而在蠕變溫度相同時(shí)，穩(wěn)態(tài)蠕變速率則隨蠕變應(yīng)力的增加而增大。從表2中還可以看出，蠕變應(yīng)力高達(dá)350 MPa時(shí)
鈦工業(yè)進(jìn)展 2014年4期2014-10-31
- TC18合金熱壓縮變形行為研究
8鈦合金熱變形激活能的計(jì)算目前在鈦合金熱變形特性的研究中，通常采用由Jonas提出的包含應(yīng)變激活能Q和變形溫度T的雙曲線正弦形式的流變應(yīng)力模型［5，6］，式中˙ε——應(yīng)變速率;σ*——穩(wěn)態(tài)流變時(shí)的峰值應(yīng)力;A1、β——相關(guān)常數(shù);Q——變形激活能;R——?dú)怏w常數(shù);T——熱力學(xué)溫度。在650℃、700℃、750℃和800℃時(shí)，ln˙ε-σ*曲線擬合的相關(guān)系數(shù)為0.979、0.962、0.997、曲線的相關(guān)系數(shù)為0.999、0.996、0.987、0.965，擬
冶金與材料 2014年4期2014-08-20
- AZ31鎂合金熱變形過程中的流變應(yīng)力
采用了包括變形激活能Q和溫度T的修正后的雙曲正弦形式Arrhenius關(guān)系來(lái)描述AZ31鎂合金的熱變形行為[4-6]:(3)其中s，n與α是材料常數(shù)，R是氣體常數(shù)。由于式(3)可以同時(shí)描述AZ31鎂合金變形過程中的低應(yīng)力和高應(yīng)力，因而該式可用于描述不同變形條件下AZ31鎂合金的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。材料常數(shù)α，β與n之間滿足:α=β/n(4)由于AZ31鎂合金材料易發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)，因此選用該材料的峰值應(yīng)力值來(lái)描述變形過程中的真應(yīng)力，假定在溫度確定時(shí)，該材料的變形激活
太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年4期2014-06-13
- Mg-2Al合金的高溫拉伸性能和變形機(jī)制
提高塑性，蠕變激活能為溶質(zhì)原子在基體中的擴(kuò)散激活能[7]。位錯(cuò)攀移蠕變是指應(yīng)變速率由位錯(cuò)攀移控制的蠕變過程，常見于純金屬或無(wú)溶質(zhì)牽制作用的合金，應(yīng)力指數(shù)較高，n約為 5~8，蠕變激活能為基體原子的自擴(kuò)散激活能[8]。粗晶粒 AZ系(Mg-Al-Zn)鎂合金具有超塑性，其中Al是最重要的合金添加元素，具有提高強(qiáng)度和增強(qiáng)溶液流動(dòng)性等作用。然而，溶質(zhì)Al原子對(duì)高溫變形機(jī)制的影響，尤其是對(duì)位錯(cuò)蠕變的影響尚不明確。以往研究多選用AZ系商業(yè)鎂合金，溶質(zhì)Al原子的作用易
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2014年8期2014-03-17
- Pb-Mg-Al合金的熱變形行為與加工圖
β/n1；Q為激活能；R為摩爾氣體常數(shù)；T為變形溫度；σ為流變應(yīng)力。ZENER和HOLLOMON[17]于1944年提出并驗(yàn)證了應(yīng)變速率和溫度的關(guān)系可用一項(xiàng)參數(shù)Z表示，稱為Z參數(shù)或Zener-Hollomon參數(shù)，其定義如下：對(duì)式(1)～(4)分別取自然對(duì)數(shù)可得：低應(yīng)力條件下，高應(yīng)力條件下，所有應(yīng)力狀態(tài)下，對(duì)式(7)進(jìn)行偏微分可得到變形激活能Q為圖2 Pb-Mg-Al合金的流變應(yīng)力與應(yīng)變速率、變形溫度的關(guān)系Fig.2 Relationships among
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2013年2期2013-12-18
- Al2O3/Mo納米粉末模壓成形燒結(jié)及其動(dòng)力學(xué)
復(fù)合材料的燒結(jié)激活能分別為254.24、234.04、221.40和164.37 kJ/mol；Al2O3的加入可促進(jìn)晶粒的均勻化和組織的細(xì)化。Al2O3；Mo；納米粉末；燒結(jié)；動(dòng)力學(xué)；激活能鉬是一種難熔金屬，具有強(qiáng)度和硬度高、抗腐蝕、導(dǎo)熱導(dǎo)電性能好的特點(diǎn)[1]。在鉬基體上加入耐高溫的Al2O3陶瓷硬質(zhì)顆粒制得的Al2O3/Mo復(fù)合材料，綜合了鉬基體和 Al2O3增強(qiáng)相各自的優(yōu)點(diǎn)，可作為高溫耐磨結(jié)構(gòu)材料使用[2?4]。目前，大多數(shù)鉬基合金產(chǎn)品采用粉末冶金工
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2013年10期2013-01-27
- Co基非晶合金薄帶的非等溫晶化動(dòng)力學(xué)效應(yīng)*
變和晶化的表觀激活能的變化情況．1 實(shí)驗(yàn)本研究的合金成分(名義成分，原子分?jǐn)?shù))是(Co0．89Fe0．057Nb0．053)100－x(B0．8Si0．2)x(x=22，24，26，28，30)．采用純鈷(純度 99．9%，質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)、純鐵(99．9%)、純鈮(99．9%)、純硼(99．99%)和純硅(99．99%)為原料，配制了5種鈷基合金，用真空電弧爐熔煉．將電弧爐抽真空至4×10－3Pa以上，充入高純氬氣，多次清洗，然后用氬氣作為保護(hù)氣，為保證
- Mg-5.5Zn-2Gd-0.6Zr鑄造鎂合金的蠕變機(jī)制
實(shí)驗(yàn)合金的蠕變激活能Q200?250℃=142.0 kJ/mol，接近鎂的自擴(kuò)散激活能，蠕變受位錯(cuò)攀移控制，而ZM-1合金在相同應(yīng)力下蠕變激活能Q200?250℃=88.5 kJ/mol，接近鎂的晶界擴(kuò)散激活能，蠕變受晶界滑移控制。合金在200 ℃條件下的應(yīng)力指數(shù) n=4.21，而 ZM-1合金的應(yīng)力指數(shù)n=2.21。因此，認(rèn)為加入重稀土元素Gd后實(shí)驗(yàn)合金的蠕變機(jī)制發(fā)生改變，200 ℃時(shí)的蠕變機(jī)制為位錯(cuò)攀移機(jī)制。鎂合金；稀土元素；蠕變機(jī)制鎂合金是工業(yè)應(yīng)用中
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2012年2期2012-11-23
- 過飽和7050鋁合金固溶體中第二相粒子的析出動(dòng)力學(xué)
計(jì)算組織的溶解激活能，而沒有直接測(cè)量析出激活能[12]。本文作者以航空航天領(lǐng)域廣泛使用的7050鋁合金為對(duì)象，對(duì)該合金淬火態(tài)DSC曲線上所出現(xiàn)的重疊峰進(jìn)行精確的分離，最終準(zhǔn)確測(cè)得GPⅠ區(qū)(367±1) K，η′相(507±1) K 和η相(524±1) K 的析出激活能和常數(shù)k0，同時(shí)得到了其相應(yīng)的組織轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)方程。對(duì)7050鋁合金固溶淬火處理后的人工時(shí)效過程有一定的指導(dǎo)作用。1 動(dòng)力學(xué)理論與實(shí)驗(yàn)過程對(duì)于等溫轉(zhuǎn)變，組織析出動(dòng)力學(xué)一般用 Johnson-M
- 脈沖電流對(duì)一種鎳基高溫合金γ＇相粗化行為的影響
程中γ＇相粗化激活能相比降低64.3%.脈沖電流處理過程中，脈沖電子流加劇合金原子自身的熱振動(dòng)，使原子處于相對(duì)高能狀態(tài)，降低合金中原子躍遷激活能;脈沖電流初期由于瞬時(shí)升溫而形成熱應(yīng)力，提高合金中的空位濃度，加速合金中的原子擴(kuò)散，促進(jìn)γ＇相的粗化.脈沖電流;γ＇相;高溫合金;激活能;粗化行為具有優(yōu)異性能的鎳基高溫合金被廣泛應(yīng)用于航空航天發(fā)動(dòng)機(jī)、能源動(dòng)力用燃?xì)廨啓C(jī)、冶金化工以及核工程等領(lǐng)域，是關(guān)鍵部件的重要金屬材料［1］.γ＇相的沉淀強(qiáng)化是保證合金良好力學(xué)性能
材料與冶金學(xué)報(bào) 2011年4期2011-12-28
- Al-Mg-Si -(Cu)鋁合金在連續(xù)升溫中的析出行為
添加降低了析出激活能密切相關(guān)；Al-Mg-Si合金原子團(tuán)簇、GP區(qū)、β〞和 β＇的激活能分別為(67.3±1.5)、(96.9±3.5)、(106.6±3.1)和(158.9±3.9) kJ/mol；而Al-Mg-Si-Cu鋁合金原子團(tuán)簇、GP區(qū)、β〞、β＇、Q＇和Q相的激活能分別為(62.0±1.8)、(87.8±3.2)、(97.7±3.1)、(137.0±4.2)、(125.5±4.3)和(266.7±5.4) kJ/mol。Al-Mg-Si-(Cu
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2011年9期2011-11-30
- Mg-Gd-Y-Zr合金熱變形本構(gòu)方程
，引入變形表觀激活能(Q)的概念，熱變形的變形溫度與應(yīng)變速率條件可采用帶激活能項(xiàng)的 Zener-Hollomon(Z)參數(shù)描述(見式(1))。在 σ -ε&-T 作為獨(dú)立變量的前提下，熱變形本構(gòu)方程有冪函數(shù)(式(2))(簡(jiǎn)稱 PI)、指數(shù)函數(shù)(式(3))(簡(jiǎn)稱EI)和雙曲正弦函數(shù)(式(4))(簡(jiǎn)稱SI) 3種半經(jīng)驗(yàn)類型的表征方案，它們均可轉(zhuǎn)化為σ=f( Z)型函數(shù)。式中：σ是流變應(yīng)力，MPa；R是氣體常數(shù)，8.314 J/(mol·K)； API、 AEI
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2011年12期2011-11-30
- 元素?fù)诫s對(duì)Bi電遷移影響的第一原理計(jì)算
6 eV，擴(kuò)散激活能由原來(lái)的1.14 eV升高到1.18 eV；加入Zn后，Bi的擴(kuò)散能壘由原來(lái)的0.32 eV升高到0.48 eV，擴(kuò)散激活能由原來(lái)的1.14 eV升高到1.22 eV。由此可得，Zn和Sb的加入都能夠提高Bi的擴(kuò)散激活能，起到抑制擴(kuò)散的作用。通過分析態(tài)密度可知：加入Zn和Sb后，體系中Sb與Bi的p態(tài)曲線幾乎完全重合，比Sn與Bi的p態(tài)曲線重合度高很多，說明Sb和Bi的共價(jià)鍵作用很強(qiáng)，且比Sn-Bi的共價(jià)鍵作用強(qiáng)，從而增加Bi的擴(kuò)散能壘
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2011年4期2011-11-08
- 10℃法則與多層瓷介電容器的貯存壽命試驗(yàn)
示介質(zhì)擊穿時(shí)的激活能；k——表示玻爾茲曼常數(shù)：8.6×10-5e V/K；Ti——表示條件i下的試驗(yàn)溫度，單位為絕對(duì)溫度。式（1）可以被稱為P-V模型，它被廣泛地應(yīng)用在多層陶瓷電容器可靠性的試驗(yàn)和研究中。顯然，P-V模型表述了溫度和電壓對(duì)于壽命的影響關(guān)系，當(dāng)兩種試驗(yàn)條件選取的電壓相等時(shí)，式（1）推導(dǎo)為：因此，式（2）單純地表達(dá)了壽命與試驗(yàn)溫度的關(guān)系。根據(jù)式（2）可以知道，在壽命與溫度的關(guān)系中，關(guān)鍵的影響參數(shù)為Ea；且越大，溫度加速的效果越明顯。4 多層瓷介
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2011年4期2011-08-14
- 新型超高強(qiáng)Al-Zn-Mg-Cu鋁合金熱壓縮變形的流變應(yīng)力行為
了一種包括變形激活能Q和溫度的雙曲正弦形式的修正Arrhenius關(guān)系[11]來(lái)描述這種熱激活穩(wěn)定變形行為：其中：式中：ε﹒為應(yīng)變速率(s-1);R為氣體常數(shù)(8.31J/ mol(K));T為絕對(duì)溫度(K);Q為變形激活能(kJ/ mol);σ為流變應(yīng)力(MPa);A,α,n和n1為材料常數(shù),其中α=β/n1。A為結(jié)構(gòu)因子(s-1),α為應(yīng)力水平參數(shù)(MPa-1),n為應(yīng)力指數(shù)。溫度和變形速率對(duì)材料變形行為的影響還可以用溫度補(bǔ)償?shù)膽?yīng)變速率因子Zener-
航空材料學(xué)報(bào) 2011年3期2011-03-13
- 嵌入式EPROM數(shù)據(jù)保持能力評(píng)估方法優(yōu)化
的重要參數(shù)——激活能，是一項(xiàng)重要工作。0.18μm工藝的EPROM從項(xiàng)目引進(jìn)開始到芯片級(jí)（CP）測(cè)試良率達(dá)到85%后，隨后進(jìn)行數(shù)據(jù)保持（DR）可靠性測(cè)試。測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)在150℃/1000h后數(shù)據(jù)保持測(cè)試始終是通過的，而在250℃/2h后，數(shù)據(jù)開始有明顯的丟失。針對(duì)各種失效情況，工藝開發(fā)部門做了一些工藝改進(jìn)，使之能夠在250℃下保持到8h~12h時(shí)出現(xiàn)失效。如何確定老化溫度，提高測(cè)試效率（即引入合適的加速因子如24h，確定評(píng)估原則）就成為首要的工作。2 評(píng)估
電子與封裝 2011年1期2011-01-26
- 5A30鋁合金熱變形的流變應(yīng)力及材料常數(shù)＊
料常數(shù)包括變形激活能Q為160．94 kJ／mol，應(yīng)力水平參數(shù)α為0．0184 mm2／N，應(yīng)力指數(shù)n為3．314，結(jié)構(gòu)因子A為3．058×109s－1；合金流變應(yīng)力模型可表達(dá)為σ＝54．31ln｛（Z／3．058×109）1／3．314＋［（Z／3．058×109）2／3．314＋1］1／2｝．5A30鋁合金；等溫壓縮；應(yīng)變速率；流變應(yīng)力5A30鋁合金屬于Al－Mg系鋁合金，是5xxx系鋁合金中鎂含量（4．7%～5．5%）較高的熱處理不可強(qiáng)化鋁合金，主
材料研究與應(yīng)用 2010年4期2010-12-25
- 定向凝固N(yùn)IAL-CR（MO）-W/NB合金的拉伸蠕變行為
數(shù)；Qc為表觀激活能；R為摩爾氣體常數(shù)；T為絕對(duì)溫度。在恒溫及恒載荷條件下，可分別得到蠕變相關(guān)系數(shù)—應(yīng)力指數(shù)值和表觀蠕變激活能。該合金穩(wěn)態(tài)蠕變速率與外加應(yīng)力的關(guān)系如圖3所示。測(cè)得的應(yīng)力指數(shù)n在1 273 K時(shí)為4.4，在1 373 K時(shí)為 4.0，隨溫度的升高而降低。這與 HIP NiAl-33.5Cr-0.5Zr和 NiAl-25%Cr合金的蠕變規(guī)律類似[14?15]。該合金穩(wěn)態(tài)蠕變速率與溫度的關(guān)系如圖4所示，測(cè)得的表觀蠕變激活能是：80 MPa為530
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2010年10期2010-11-24
- 高硅鋁合金標(biāo)準(zhǔn)樣品的熱變形行為
指數(shù)n以及變形激活能Q，獲得了高硅鋁合金高溫條件下的流變應(yīng)力本構(gòu)方程；研究工藝參數(shù)(變形溫度t、應(yīng)變速率ε˙)對(duì)晶粒尺寸的影響，確定最佳工藝參數(shù)：t=400 ℃，˙=0.1 s?1。高硅鋁合金；熱變形；流變應(yīng)力；激活能Abstract:The flow stress behavior of high silicon aluminum alloy standard sample was investigated in the temperature rang
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2010年5期2010-09-29
- 基于加速環(huán)境的可靠性指標(biāo)驗(yàn)證試驗(yàn)
時(shí)間）；E——激活能 （eV）；K——波爾茲曼常數(shù)0.861 7×10-4eV/K；A——常量；T——絕對(duì)溫度 （K）。由公式 （1）可知，當(dāng)試驗(yàn)溫度高于產(chǎn)品的實(shí)際工作溫度時(shí)，產(chǎn)品的壽命將比實(shí)際縮短，而且在失效機(jī)理不變的情況下，溫度越高產(chǎn)品壽命越短。2.2 激活能、加速因子的理論研究電子元器件的激活能與器件材料、工藝和失效機(jī)理等因素有關(guān)，但是對(duì)于系統(tǒng)來(lái)說，激活能的影響因素很復(fù)雜，一般可以認(rèn)為系統(tǒng)的環(huán)境應(yīng)力、失效機(jī)理不變，則激活能恒定，對(duì)一個(gè)產(chǎn)品激活能估算的
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2010年4期2010-03-20
- TC21-0.28%H鈦合金微觀組織及其高溫變形行為研究
-1;Q為變形激活能，kJ· mol-1;R為氣體常數(shù)，R=8.3145J·mol-1·K-1;σ是流動(dòng)應(yīng)力，MPa;T是變形溫度，K;A是材料常數(shù); n是應(yīng)力指數(shù)。圖3 不同溫度條件下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.3 The flow stress-strain curves at various temperature (a)800℃;(b)840℃;(c)880℃;(d)920℃T一定時(shí)，對(duì)lnσ求偏導(dǎo)，得出:并且應(yīng)變速率敏感指數(shù)m=1/n。對(duì)不同溫度、不
航空材料學(xué)報(bào) 2010年6期2010-03-13