爆源
- 爆炸荷載多尺度分析方法在仿真計(jì)算中的應(yīng)用
數(shù)值模擬研究中，爆源近區(qū)的精細(xì)化網(wǎng)格與大尺度整體模型尺度不協(xié)調(diào)[11]，存在著復(fù)雜異形網(wǎng)格過渡的難題.另一方面，較小尺寸的單元降低了滿足顯式時(shí)域逐步積分穩(wěn)定性條件的臨界時(shí)間步長[12]，導(dǎo)致計(jì)算成本增加，從而使得整體模型的數(shù)值計(jì)算難以高效完成.為解決該問題，李述濤等[13]提出了一種爆炸荷載多尺度分析方法，利用波場分解理論[14]及爆源子結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)等效爆炸荷載的提取和輸入，分步完成爆炸作用下大范圍中遠(yuǎn)場地的動力響應(yīng)分析，在保證計(jì)算精度的前提下大幅提高了計(jì)算效
北京理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-05-10
- 爆炸波在復(fù)合鋼板襯砌結(jié)構(gòu)中的傳播規(guī)律研究★
疊加作用使隧道的爆源截面上出現(xiàn)多次應(yīng)力峰值，并減緩了沖擊波強(qiáng)度的衰弱作用，沖擊傳播規(guī)律更為復(fù)雜。此外，爆炸發(fā)生初期，隧道底部的沖擊波傳播速度較快，頂部沖擊波在經(jīng)歷反射疊加作用后，速度也會有一定程度的加快。2.2 不同爆炸當(dāng)量下的壓力時(shí)程曲線為研究地鐵區(qū)間隧道在爆炸沖擊波作用下的受力特性，實(shí)驗(yàn)時(shí)分別在爆炸截面上環(huán)形布置28個測點(diǎn)，各測點(diǎn)的截面布置如圖4所示。由圖4可以看出，1號～5號測點(diǎn)與爆源炸藥中心的距離為1.1 m；6號～9號測點(diǎn)與爆源炸藥中心的距離為2
山西建筑 2023年5期2023-03-02
- 不同空孔直徑對三角掏槽爆破效果的影響研究
研究多集中于單個爆源在不同空孔直徑下巖體的損傷規(guī)律,對于多個爆源下巖體損傷擴(kuò)展規(guī)律的研究卻相對較少。而實(shí)際工程中,往往是多個掏槽孔同時(shí)起爆,因此探討多個爆源下巖體的損傷規(guī)律,更加貼合工程實(shí)際。本文探討了三角掏槽炮眼布置中不同空孔直徑在掏槽爆破中的效果,得出三角掏槽炮眼布置中最佳空孔直徑。由于現(xiàn)場實(shí)測及模型試驗(yàn)中,無法觀察到圍巖內(nèi)部損傷及其擴(kuò)展規(guī)律,而數(shù)值模擬卻可以突破現(xiàn)場及模型試驗(yàn)的束縛,給出巖體損傷的擴(kuò)展過程。故本文利用數(shù)值模擬軟件ANSYS/LS-DY
采礦技術(shù) 2023年1期2023-01-29
- 爆源和測點(diǎn)深度對水下爆炸沖擊波載荷的影響
所指的水深均是指爆源的深度，而非流場中測點(diǎn)的深度。在現(xiàn)今的理論和仿真研究中，通常假設(shè)某一深度下的流場壓力處處相同；模擬深水試驗(yàn)時(shí)，由于容器尺寸和離心加速度的限制[6]，流場壓力各處相差較小,因而均認(rèn)為或者近似認(rèn)為爆源和測點(diǎn)位于同一深度。而真實(shí)深水爆炸研究時(shí)，測點(diǎn)并非布在與爆源同一深度，而是設(shè)置在爆源上方數(shù)百乃至上千米[8-9]，該測點(diǎn)沖擊波測試結(jié)果與爆源同一深度上等距處的載荷特性是否相同，目前尚無相關(guān)研究。本文采用數(shù)值仿真方法，構(gòu)建有限元仿真模型，研究爆源
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年11期2022-12-14
- 多爆源耦合威力場研究概述＊
基本原理，開展多爆源耦合威力場的研究概述，有助于提高對大型水面艦艇的破壞力，為水下高效毀傷研究論證提供新的思路。1 多爆源耦合威力場的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀近年來，關(guān)于爆炸威力場的研究日益增多。其發(fā)展進(jìn)程逐漸由單點(diǎn)爆炸向多點(diǎn)爆炸推進(jìn)。主要研究內(nèi)容包括以下幾個方面：①多點(diǎn)聚集爆炸造成的沖擊波殺傷范圍和爆炸威力遠(yuǎn)超單點(diǎn)爆炸，且沖擊波超壓和沖量都大大增加。②陣列爆炸相對于同質(zhì)量整體單點(diǎn)爆炸，可造成沖擊波間的相互作用，且提高了沖量和沖擊波作用的時(shí)間。在陣列爆炸中沖擊波間的
科技與創(chuàng)新 2022年23期2022-12-09
- 一維軸對稱桿件爆源模型及其在臺階爆破模擬中的應(yīng)用*
精確結(jié)果，需要在爆源附近加密網(wǎng)格，導(dǎo)致網(wǎng)格數(shù)量增大，增加了計(jì)算時(shí)間。無網(wǎng)格的計(jì)算方法包括物質(zhì)點(diǎn)法[9-10]（material point method, MPM）、光滑粒子流體動力學(xué)[11-14]（smoothed particle hydrodynamics, SPH）等，其突出特點(diǎn)是在計(jì)算過程中與網(wǎng)格無關(guān)，因此不存在網(wǎng)格加密的問題，但是和有限元相比數(shù)學(xué)模型和算法還不夠成熟，計(jì)算精度和計(jì)算效率還有一定差距。對于爆破問題的數(shù)值模擬，比較成熟的商業(yè)軟件包括
爆炸與沖擊 2022年11期2022-12-02
- 土質(zhì)場地地面爆炸當(dāng)量預(yù)測方法*
過聲學(xué)數(shù)據(jù)攜帶的爆源信息來反演地面爆炸當(dāng)量［5-13］。其基本思路為通過縮比定律建立當(dāng)量和超壓峰值、正向聲沖量等波形特征量之間的對應(yīng)關(guān)系（即聲學(xué)模型），利用遠(yuǎn)場測點(diǎn)數(shù)據(jù)估計(jì)相似場地的爆炸當(dāng)量。目前，聲學(xué)模型分為適合快速計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ停?，6-7，11，14-19］和綜合考慮波形參數(shù)的全波形反演模型［10，12-13，19］。全波形反演模型能夠?qū)Σㄐ翁卣鬟M(jìn)行更全面描述，但影響波形因素較多，計(jì)算量較大［5，9-10，12］。而經(jīng)驗(yàn)和半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ涂梢钥焖兕A(yù)
- 磁電式速度傳感器安裝方位角對測試數(shù)據(jù)的影響研究
的水平X方向指向爆源中心，即測試徑向振動，與之垂直的Y方向即為切向。然而在進(jìn)行爆破振動測試時(shí)，測點(diǎn)距爆源距離較遠(yuǎn)，且測點(diǎn)位置與爆源不在同一高程，難以確定準(zhǔn)確的安裝方向，因此對測試結(jié)果產(chǎn)生影響。本研究通過改變傳感器接收入射波的方向來模擬在測試過程中傳感器的安裝方向偏差，從而分析對爆破地震波測試數(shù)據(jù)的影響。1 試驗(yàn)方法與條件1.1 爆破振動測試系統(tǒng)爆破地震波通過一體化的三維傳感器捕捉后，轉(zhuǎn)換為電壓信號的變化量通過數(shù)據(jù)連接線傳輸給爆破測振儀（Blast-UM），
現(xiàn)代礦業(yè) 2022年10期2022-11-04
- 基于CONWEP法空爆載荷下船體結(jié)構(gòu)動態(tài)響應(yīng)研究
船的結(jié)構(gòu)特征，將爆源位置設(shè)定于月池大開口中心，在其不同高度位置設(shè)置多組爆炸中心，其高度分別為距基線15.50、13.40、11.30 m。根據(jù)--2規(guī)范中標(biāo)稱超壓所給出的適用于海洋結(jié)構(gòu)物的爆炸超壓值，月池區(qū)域的超壓值為3×10Pa。從爆炸中心至月池內(nèi)壁的爆距為4.9 m，爆源的初始密度=1 630 kg/m，根據(jù)J.Henrych沖擊波經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式逆推可得等效油氣爆源的大小，其油氣爆源轉(zhuǎn)換成TNT當(dāng)量為32.3 kg。月池爆炸事故工況類型由油氣爆炸位置高度
江蘇船舶 2022年4期2022-10-10
- 二級高壓驅(qū)動陣列彈珠同步彈射微型爆源的研制*
高壓空腔作為模擬爆源，利用石英砂等散體材料模擬破碎巖石，散體材料內(nèi)埋入爆源后置于真空室內(nèi)，通過改變真空室氣壓和散體材料內(nèi)聚力，使得模型和實(shí)物中保持相同的力的比例關(guān)系，以滿足大當(dāng)量地下爆炸成坑作用的相似律。爆源模型爆破效果的相似性、可靠性對于模型試驗(yàn)結(jié)果的可信性具有重要意義。當(dāng)前，針對真空室模擬試驗(yàn)中爆源的研究較為有限。20 世紀(jì)60 年代，由Sadovskii 等設(shè)計(jì)的地下爆炸效應(yīng)爆源裝置中，將一定體積的壓縮氣體密封在薄壁球形橡膠殼中，通過低壓電源加熱鎳鉻
爆炸與沖擊 2022年8期2022-09-17
- 雙螺旋公路隧道爆破振動對初襯結(jié)構(gòu)的影響
作用時(shí)間短，會對爆源一定范圍內(nèi)的結(jié)構(gòu)產(chǎn)生破壞作用。因此，螺旋隧道必須研究爆破荷載對隧道初襯結(jié)構(gòu)的影響。本文以金家莊雙螺旋公路隧道為研究背景，采用MIDAS/GTS對隧道爆破開挖進(jìn)行三維數(shù)值模擬，分析爆破對隧道結(jié)構(gòu)的影響，得到隧道不同部位的振動響應(yīng)特點(diǎn)，以期為類似螺旋隧道爆破安全控制提供參考。二、數(shù)值仿真（一）模型及參數(shù)根據(jù)金家莊雙螺旋公路隧道設(shè)計(jì)方案，雙螺旋隧道主洞的最大橫向、豎向跨徑分別為13m、10m。采用MIDAS/GTS建模時(shí)，為了削弱邊界效應(yīng)的影
中國公路 2022年10期2022-08-03
- 隧道爆破開挖產(chǎn)生地表震動效應(yīng)的數(shù)值模擬
速波形分析本文取爆源正上方地表的44 569號節(jié)點(diǎn)，已開挖段距爆源15 m處地表的27 380號節(jié)點(diǎn)以及未開挖段距爆源15 m處地表的76 614號節(jié)點(diǎn)，通過施加爆破荷載后，對其震動速度進(jìn)行分析，輸出各節(jié)點(diǎn)在此1 s爆破過程的震速波形圖.各個節(jié)點(diǎn)的震速波形圖如圖3～8所示.圖3 爆源后方15 m處地表X方向v-t圖Fig.3 X-direction v-t diagram of ground surface at 15 m behind blasting
沈陽工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-07-28
- 隧道爆破開挖產(chǎn)生地表震動效應(yīng)研究
波形分析本部分取爆源正上方地表的44569 號節(jié)點(diǎn)，已開挖段距爆源15 m 處地表的27380 號節(jié)點(diǎn)以及未開挖段距爆源15 m 處地表的76614 號節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析，見圖3。圖3 取點(diǎn)位置平面示意圖輸出各節(jié)點(diǎn)在此1 s 的爆破過程的震速波形圖如圖4 ～圖9 所示。圖4 爆源后方15 m 處地表X 方向v-t 圖 圖5 爆源后方15 m 處地表Y 方向v-t 圖 圖6 爆源上方地表X 方向v-t 圖圖7 爆源上方地表Y 方向v-t 圖 圖8 爆源前方15 m
山西建筑 2022年13期2022-06-24
- 銅絲電爆炸載荷下紅砂巖破裂行為實(shí)驗(yàn)
同放電電壓和不同爆源位置下紅砂巖的破裂模式，研究結(jié)果能夠?yàn)槔媒饘俳z電爆炸載荷破碎巖石提供進(jìn)一步的認(rèn)識。1 實(shí)驗(yàn)方案及設(shè)備1.1 試件與方案采用圖1所示紅砂巖試件開展爆破實(shí)驗(yàn)，其尺寸為200 mm × 200 mm × 150 mm，基本力學(xué)參數(shù)見表1。試件準(zhǔn)備過程中，沿試件的厚度方向鉆通孔，孔徑為6 mm。所用銅絲的長度為80 mm，直徑為0.4 mm。采用膠水進(jìn)行填充并固定金屬絲。24 h后，膠水完全凝固，即可開展電爆炸破巖實(shí)驗(yàn)。表1 紅砂巖基本力學(xué)參
有色金屬（礦山部分） 2022年3期2022-06-15
- 深埋巷道的爆破開采活動對鄰近巷道穩(wěn)定性影響研究
破開采而引起面向爆源側(cè)片幫的工程實(shí)例，對爆破振動對于鄰近既有巷道的影響進(jìn)行分析研究，以期對爆破危害進(jìn)行初步探討，并能夠指導(dǎo)工程實(shí)踐。1 工程概況1.1 工程背景中部地區(qū)某鐵礦屬一類大型鐵礦、硫鐵礦與硬石膏共生礦床，鐵礦石儲量豐富，主要采用垂直深孔階段空場嗣后充填和中深孔分段空場嗣后充填采礦方法進(jìn)行開采。該礦山巖體中存在大量的斷層、節(jié)理等地質(zhì)構(gòu)造，隨著地下開采深度的逐漸增加，地壓所帶來的危害逐漸凸顯，爆破振動對周圍巷道的穩(wěn)定性影響也越來越大。該鐵礦開采形成空
中國礦業(yè) 2022年4期2022-04-14
- 隧道掘進(jìn)爆破振動對地表建(構(gòu))筑物的影響
6所示。A測點(diǎn)至爆源的軸向距離為44.288 m，徑向距離為4.278 m，A測點(diǎn)處垂向質(zhì)點(diǎn)振速峰值為0.928 40 cm/s，軸向質(zhì)點(diǎn)振速峰值為0.901 58 cm/s，切向質(zhì)點(diǎn)振速峰值為0.975 10 cm/s，由于篇幅有限，僅給出了切向振速時(shí)程曲線，如圖3所示，主頻約為62.500 Hz。B測點(diǎn)至爆源的軸向距離為34.338 m，徑向距離為3.301 m，B測點(diǎn)處垂向質(zhì)點(diǎn)振速峰值為2.665 49 cm/s，軸向質(zhì)點(diǎn)振速峰值為2.867 90
山西建筑 2022年8期2022-04-13
- 不同位置減震溝對爆破效果影響數(shù)值模擬研究
試驗(yàn)，對減震溝與爆源的位置對爆破效果的影響進(jìn)行分析，以期擴(kuò)充減震溝對爆破效果影響的理論。1 模型的建立1.1 炸藥材料參數(shù)及控制方程高能炸藥模型MAT＿HIGH＿EXPLOSIVE＿BURN能較好地反應(yīng)爆破過程。JWL是專為描述炸藥等含能材料爆炸時(shí)的壓力特性而設(shè)定的一種狀態(tài)方程[4-6]，其表達(dá)式為：(1)式中：V為體積變化；P為壓力，Pa；R1、R2、ω、B和A是材料常數(shù)；E0為初始比內(nèi)能。為了能更好地模擬實(shí)際工況，數(shù)值模擬中選用密度950 kg/m3和
煤 2022年4期2022-04-08
- 水下爆炸作用下近岸場地動態(tài)響應(yīng)數(shù)值模擬
也未曾有學(xué)者探討爆源的位置對近岸場地是否存在影響?，F(xiàn)針對不同裝藥量的爆源、不同水下爆炸位置，開展水下爆炸沖擊波對近岸場地的影響分析，得到爆炸沖擊作用下沖擊波的傳播特性以及近岸場地動態(tài)響應(yīng)的變化規(guī)律。1 水下爆炸下近岸場地分析模型由于水下爆炸的復(fù)雜性，很難采用理論和試驗(yàn)研究的方法。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的不斷發(fā)展，數(shù)值模擬的方法具有成本低、可操作性強(qiáng)的優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于水下爆炸的研究中。主要采用數(shù)值模擬的研究方法，通過ANSYS/LS-DYNA軟件建立符合實(shí)際情況的
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年5期2022-02-28
- 土介質(zhì)擋墻對爆炸沖擊波衰減規(guī)律研究
內(nèi)不同厚度、不同爆源距的土介質(zhì)擋墻受爆炸荷載作用的計(jì)算，通過分析模擬結(jié)果，討論不同工況下含土介質(zhì)密閉容器內(nèi)部爆炸沖擊波衰減規(guī)律。1 模型與算法1.1 數(shù)值模型的建立由于試驗(yàn)?zāi)Ｐ途哂袑ΨQ性，為減少計(jì)算時(shí)間，建立炸藥和空氣的1/8圓柱模型進(jìn)行計(jì)算(見圖1)。取空氣模型半徑30 cm，長250 cm；炸藥模型半徑4 cm，長2.5 cm；鋼制容器壁厚度為12.5 cm,網(wǎng)格尺寸為0.4 cm。在模型的對稱面施加對稱約束來模擬密閉環(huán)境的邊界條件。炸藥和空氣單元類型
工程爆破 2021年6期2022-01-26
- 數(shù)碼電子雷管不同延期時(shí)間爆破振動規(guī)律試驗(yàn)研究
秒級的時(shí)間間隔從爆源處開始傳播，由于延期時(shí)間的存在，各振動波存在相位差，使不同段波形相互疊加，達(dá)到降低振動波幅值的目的，從而降低爆破振動強(qiáng)度。理論上講，當(dāng)爆破延期時(shí)間為地震波的整數(shù)倍周期，即Δt=n T（n為整數(shù)，T為振動波的周期），則各延期藥包爆炸會引起振動效應(yīng)增強(qiáng)；當(dāng)爆破的延期時(shí)間為非整數(shù)倍周期，即n等于1/2、1/3、…中的某個值，會使得各部分藥包爆炸引起的振動效應(yīng)比齊發(fā)爆破要低；而當(dāng)延期時(shí)間大于3倍的地震波周期，即n＞3時(shí)，其實(shí)可以認(rèn)為藥包為單個起
現(xiàn)代礦業(yè) 2021年12期2022-01-17
- 浮動沖擊平臺海上試驗(yàn)爆源定位方法
考核能力，需要對爆源實(shí)際位置進(jìn)行精確定位。目前水下爆炸試驗(yàn)中爆源定位方法主要有沖擊波零時(shí)法[1]、水聲定位法[2-3]、最小誤差逼近法[4-5]等。李兵等[1]在水下靜態(tài)爆炸試驗(yàn)中，通過測量爆源處的爆炸零時(shí)信號和被試品上自由場壓力測點(diǎn)的爆炸沖擊波信號，解算得到爆源相對被試品的坐標(biāo)，并研究分析了其海上試驗(yàn)應(yīng)用情況及應(yīng)用特點(diǎn)。張姝紅等[5]提出一種最小誤差逼近的遍歷搜索定位方法，該方法通過在目標(biāo)艦艇上安裝一定數(shù)量的爆炸載荷壓力測量傳感器，根據(jù)獲取的爆炸載荷數(shù)據(jù)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年11期2021-12-26
- 基于爆源子結(jié)構(gòu)的爆炸問題多尺度分析方法
要挑戰(zhàn)之一。在近爆源問題中，若炸藥距離目標(biāo)較近，一般考慮建立炸藥-介質(zhì)-目標(biāo)的整體計(jì)算模型，在可以接受的計(jì)算成本范圍內(nèi)，盡可能地提高單元密度，以獲得較為準(zhǔn)確的計(jì)算結(jié)果。而當(dāng)爆源距離目標(biāo)較遠(yuǎn)時(shí)，例如水下爆炸對大壩的影響、巖土中爆炸對深埋隧道的作用等問題，即便通過人工邊界技術(shù)截取有限的計(jì)算區(qū)域，整體模型的空間尺度仍然較大。盡管隨著地沖擊波傳播距離增加，峰值持時(shí)會逐漸增大，高頻成分逐漸衰減，目標(biāo)及其周邊介質(zhì)的網(wǎng)格尺寸也可以適當(dāng)增大[9-10]。但由此帶來的單元尺
振動與沖擊 2021年20期2021-11-10
- 地下巷道對近區(qū)爆破動荷載的響應(yīng)特性研究*
的影響。2.1 爆源在巷道右側(cè)不同位置典型時(shí)刻應(yīng)力云圖分析如圖3所示，不同時(shí)刻下爆源位置在既有運(yùn)輸巷道右側(cè)不同相對位置處的有效應(yīng)力云圖(依次記錄500 μs、3000 μs、4200 μs、9000 μs處的四個典型時(shí)刻)，根據(jù)在應(yīng)力波對巖石的做功過程中，根據(jù)炸藥對巖石做功的理論和原理，巖石在炸藥附近最先出現(xiàn)環(huán)向裂紋，然后出現(xiàn)徑向裂紋，裂紋交叉貫通實(shí)現(xiàn)了巖石破碎，在爆生氣體巨大的準(zhǔn)靜態(tài)氣體壓力作用下實(shí)現(xiàn)碎石的拋擲飛濺。圖3中的4個模型顯示爆源位置距離既有運(yùn)
爆破 2021年3期2021-09-15
- 爆炸作用時(shí)鋼筋混凝土柱損傷因素分析
頻頻發(fā)生，引起了爆源附近構(gòu)(建)筑物結(jié)構(gòu)的強(qiáng)烈沖擊響應(yīng)，嚴(yán)重時(shí)造成構(gòu)件(梁、板、柱等)局部破壞和整體垮塌[1]。鋼筋混凝土柱是混凝土結(jié)構(gòu)中最重要的受力構(gòu)件之一，其在爆炸作用下的損傷破壞直接影響著結(jié)構(gòu)整體的安全性和穩(wěn)定性。因此，對爆炸作用下影響鋼筋混凝土柱損傷的因素展開研究具有十分重要的工程價(jià)值和社會意義。眾多學(xué)者在爆炸荷載下鋼筋混凝土柱的損傷評價(jià)和損傷影響因素等方面做了大量工作,彭利英[2]建立了鋼筋混凝土框架柱模型，得到了3種比例距離3種炸藥當(dāng)量下柱子的
工程爆破 2021年2期2021-05-18
- 水下多點(diǎn)爆炸條件下的沖擊波載荷特性
制。其次，對于多爆源起爆問題，爆炸沖擊波載荷對于毀傷評估具有重要的參考價(jià)值，目前的商業(yè)軟件對沖擊波載荷的計(jì)算精度不高，影響了武器毀傷效應(yīng)的精確評估。針對上述研究存在的不足，本工作針對水下多點(diǎn)爆炸工況開展研究。目前對于水下單爆源的爆炸載荷研究較為成熟，無論是理論研究還是數(shù)值模擬，都取得了大量的研究成果[6-9]。然而，對于水下多點(diǎn)爆炸條件下的載荷特征，目前的研究成果不多，在有關(guān)多點(diǎn)起爆條件下沖擊波相互作用的規(guī)律認(rèn)識等方面還存在很大的不足[10]。而實(shí)戰(zhàn)中水下
高壓物理學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-07
- 分岔隧道過渡段爆破對中隔墻振動響應(yīng)的數(shù)值分析*
正洞各布置了4處爆源，分別為0，15，32.5和38 m，其中0 m爆源位于大斷面隧道轉(zhuǎn)連拱隧道的過渡段處，38 m爆源位于連拱隧道轉(zhuǎn)小凈距隧道的過渡段處，其余兩處爆源位于連拱段，見圖4.模型共取11個監(jiān)測斷面，其中沿中隔墻初始位置分別隔0，8，15，25，32.5，38 m取一個監(jiān)測斷面，從中夾巖開始，每4 m取一個監(jiān)測斷面.每個監(jiān)測斷面按照圖5布置測點(diǎn)，1號測點(diǎn)位于斷面的上部，2號測點(diǎn)位于斷面的中部，3號測點(diǎn)位于斷面的下部.以下分析中，規(guī)定相對距離0
- 地鐵隧道鉆爆法施工中敏感區(qū)間及安全藥量確定
開挖掘進(jìn)過程中，爆源與需要保護(hù)建筑物的距離不斷變化，不合理的設(shè)計(jì)藥量勢必影響工期或者周邊建筑結(jié)構(gòu)的安全. 研究新的理論對隧道開挖線路進(jìn)行分階段爆破安全藥量控制具有十分重要的意義. 文中基于統(tǒng)計(jì)學(xué)的基本原理，對貴陽地鐵2號線爆破施工現(xiàn)場進(jìn)行振動監(jiān)測，在大量監(jiān)測數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，將t分布應(yīng)用到隧道開挖線路上的藥量控制. 同時(shí)，建立了敏感區(qū)間計(jì)算模型，為優(yōu)化爆破設(shè)計(jì)提供了新思路.1 傳統(tǒng)爆破藥量計(jì)算原理目前常用的爆破振動速度預(yù)測公式主要是薩道夫斯基公式，其形式為v=
北京理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-22
- 兩條減震溝對爆破振動效應(yīng)的影響研究
溝深度、減震溝與爆源之間的水平距離、減震溝寬度下爆破振動對隧道的影響進(jìn)行分析，為現(xiàn)場施工提供了一定的理論依據(jù)；文獻(xiàn)[3]利用DYNA數(shù)值模擬軟件，模擬了不同情況下減震溝的減震效果。通過數(shù)值模擬，比較了有無減震溝時(shí)的峰值振速分布和開挖面與減震溝距離變化時(shí)質(zhì)點(diǎn)的峰值震速衰減規(guī)律，分析了不同深度、不同寬度減震溝的減震效果，得出了減震效果和減震溝寬度以及深度之間的關(guān)系；文獻(xiàn)[4]針對減震溝中不同的填充物空氣、黃沙、水對爆破效果的減震作用進(jìn)行研究，經(jīng)過測振結(jié)果分析得
煤 2021年1期2021-02-06
- 爆破地震波傳播過程中的多普勒效應(yīng)研究?
的傳播而引起的。爆源參數(shù)和巖體特性對爆破地震波傳播均有很大的影響[1]，這就決定了爆破地震波在空間和時(shí)間上均具有隨機(jī)性[2]。 同時(shí)，由于爆破振動頻譜曲線的范圍是連續(xù)的，說明其包含的頻率也是連續(xù)的[3]。 盡管頻譜分布連續(xù)，但其幅值卻差異很大，而幅值大小的差異代表著該頻率所攜帶能量的不同。 因此，爆破振動頻率與爆破振動產(chǎn)生的破環(huán)效應(yīng)具有密切的聯(lián)系。 基于這種聯(lián)系，為了進(jìn)一步控制爆破振動及其產(chǎn)生的破環(huán)效應(yīng)，有必要針對爆破振動頻率進(jìn)行研究。爆破地震波是一種復(fù)雜
爆破器材 2021年1期2021-01-27
- 水下爆炸中氣泡射流壁壓特性實(shí)驗(yàn)研究*
1.1 實(shí)驗(yàn)原理爆源中的火藥起爆后開始燃燒，在短時(shí)間內(nèi)釋放出大量氣體產(chǎn)物，即火藥燃?xì)?。火藥燃?xì)鈱⑺闹芩畼O速推開，形成水下爆炸氣泡。將爆源置于圓柱腔內(nèi)，并在腔內(nèi)盛滿水，引爆爆源后所產(chǎn)生的火藥燃?xì)鈺⑶粌?nèi)的水極速推出柱腔，從而產(chǎn)生一段高速水射流，如圖1 所示。圖1 高速水射流生成示意圖Fig. 1 Diagrammatic sketch of the generation of high-speed water jet1.2 實(shí)驗(yàn)裝置與系統(tǒng)根據(jù)上述高速水射流生
爆炸與沖擊 2020年11期2020-11-27
- AP1000 屏蔽廠房在接觸爆炸荷載作用下的非線性動力分析*
m/kg1/3、爆源距基底48 m 的內(nèi)爆作用下，數(shù)值模擬能保持較好的精度。綜上所示，流固耦合技術(shù)日益成熟，可用于爆炸領(lǐng)域的研究。但是，以前研究多集中于探討安全殼在內(nèi)部爆炸荷載作用下的動力響應(yīng)，在研究外爆沖擊時(shí)，均忽略了設(shè)備開口引起的結(jié)構(gòu)非對稱性的影響，對于新型核島機(jī)型AP1000 屏蔽廠房的抗爆能力的研究還處于空白。本文中，采用非線性動力有限元軟件AUTODYN，通過炸板實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值算法的可靠性，對屏蔽廠房在不同起爆位置接觸爆炸荷載下的動力響應(yīng)進(jìn)行研究，
爆炸與沖擊 2020年4期2020-05-13
- 粉質(zhì)黏土層預(yù)埋承插式混凝土管道對爆破振動的動力響應(yīng)*
較大，場地邊坡離爆源較遠(yuǎn)，最小抵抗線為炸藥重心距場地地表的垂直距離，為347 cm。現(xiàn)場開展由遠(yuǎn)及近不同爆心距下4 次爆破試驗(yàn)，并在混凝土管道內(nèi)不同位置使用TC-4850 爆破振動測試儀進(jìn)行爆破振動速度監(jiān)測，使用DH5956 動態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)進(jìn)行爆破動應(yīng)變監(jiān)測。表1 為4 次爆破試驗(yàn)炮孔布置相關(guān)參數(shù)。圖 2 管道埋設(shè)與炮孔布置示意圖Fig. 2 Schematic diagram of pipe laying and hole drilling on si
爆炸與沖擊 2020年4期2020-05-13
- 地鐵下穿既有鐵路橋的爆破動力響應(yīng)分析
振動速度峰值在距爆源較近區(qū)域的衰減速度遠(yuǎn)大于爆源遠(yuǎn)區(qū)，同時(shí)沿深度方向的衰減速度大于水平方向。工程中最為關(guān)注的橋梁結(jié)構(gòu)模擬最大振速出現(xiàn)在75 ms時(shí)，最大振速為1.97×10-2m/s。此外，爆破對周圍土體及構(gòu)筑物產(chǎn)生的應(yīng)力、應(yīng)變?nèi)鐖D4、圖5所示。由圖可知，在爆破力達(dá)到峰值時(shí)，開挖隧道最大拉應(yīng)力為-0.907×102kN/m2。隨著振動的傳播，隧道上部、右側(cè)及上部構(gòu)筑物也開始出現(xiàn)拉應(yīng)力，且應(yīng)力值逐漸減小。當(dāng)振動傳播到上部結(jié)構(gòu)時(shí)，橋樁最先出現(xiàn)應(yīng)力集中，且應(yīng)力值
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年8期2020-05-07
- 頂爆和拱腰側(cè)爆同時(shí)作用下錨固洞室的動態(tài)響應(yīng)
但成果大多關(guān)于單爆源作用下洞室的動態(tài)響應(yīng)，很少有對多爆源同時(shí)作用下的洞室進(jìn)行研究。實(shí)際戰(zhàn)爭中，地下防護(hù)工程可能面臨不同位置爆源同時(shí)爆炸的影響。故本研究基于相似模型試驗(yàn)，通過數(shù)值分析，對地下洞室在拱頂、拱腰側(cè)兩處集中裝藥爆源同時(shí)作用下的應(yīng)力波傳播、裂紋形成及洞壁圍巖位移分布開展研究，從而進(jìn)一步豐富地下錨固洞室抗爆設(shè)計(jì)。1 數(shù)值計(jì)算1.1 幾何模型數(shù)值計(jì)算模型取自室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蚚9]，為方便計(jì)算，模型經(jīng)過二維處理，模型寬、高、厚分別取240、230、4 cm，洞
高壓物理學(xué)報(bào) 2020年2期2020-04-14
- 基于視頻圖像的瓦斯和煤塵爆炸感知報(bào)警及爆源判定方法
塵爆炸感知報(bào)警及爆源判定方法，對避免或減少事故人員傷亡具有重要的理論意義和實(shí)用價(jià)值。1 瓦斯和煤塵爆炸視頻圖像特征分析煤礦瓦斯和煤塵爆炸會產(chǎn)生高溫、高壓、爆炸沖擊波、火焰波、大量有毒有害氣體和煙氣，將沉積在頂?shù)装?、巷幫和設(shè)備上的粉塵揚(yáng)起，造成巷道垮塌、設(shè)備和設(shè)施損壞及位移、人員傷亡等[3]，形成了瓦斯和煤塵爆炸視頻圖像特征：爆炸火球通常呈紅色，亮度高、溫度高，輻射較強(qiáng)的紅外線和紫外線[4]，火球面積迅速擴(kuò)大；火焰鋒面的面積、亮度、顏色、形狀、輻射強(qiáng)度等不斷
工礦自動化 2020年7期2020-03-07
- 地鐵車站二氧化碳相變致裂法施工的動力響應(yīng)分析*
，起爆后應(yīng)力波由爆源向四周轉(zhuǎn)播直至逐漸衰減。0.6 ms左右應(yīng)力波傳播至風(fēng)險(xiǎn)源淺埋排水管附近，0.7 ms左右應(yīng)力波傳播至地表風(fēng)險(xiǎn)源BRT車站附近。讀取2號小導(dǎo)洞模型2處風(fēng)險(xiǎn)源監(jiān)測點(diǎn)的綜合振動速度，繪制各監(jiān)測點(diǎn)的振動速度時(shí)程曲線，如圖5所示。CO2相變致裂能轉(zhuǎn)化為TNT當(dāng)量的數(shù)值模擬結(jié)果中，小導(dǎo)洞正上方淺埋排水管附近0.6 ms左右振動速度達(dá)到最大值，約為2.5 cm/s；地表BRT車站附近0.7 ms左右振動速度達(dá)到最大值，約為0.56 cm/s。結(jié)合圖
城市軌道交通研究 2019年6期2019-06-19
- 減震孔在小間距隧道爆破開挖中的降振效應(yīng)
振動的措施主要是爆源控制和傳播途徑上的控制，其中開挖減震溝、設(shè)置減震孔和空孔是較為常見的控爆措施[5-8]。但開挖減震溝需要較大的施工空間，所以設(shè)置減震孔在控制爆破振動中更為常見[9-11]。大量的工程實(shí)例和研究成果證明設(shè)置減震孔可有效控制爆破振動強(qiáng)度。黎罡[12]利用Midas/GTS模擬工程爆破中減震孔的隔振效果，得到單排減震孔的減振率為10%～20%；惠峰等[13]通過數(shù)值模擬計(jì)算，分析了減震孔排數(shù)、空孔與爆源距離等減震孔布置參數(shù)對爆破地震波的衰減影
- 爆破荷載作用下淺埋高壓管道的應(yīng)力變化規(guī)律
知，這幾種工況下爆源距離管道較遠(yuǎn)，管道撓度較小，管壁產(chǎn)生的軸向應(yīng)力也很小，而爆炸荷載與管道內(nèi)壓對管壁的作用方向相反，使管壁環(huán)向應(yīng)力減小，所以最終Mises應(yīng)力減小。而3#、4#工況爆源距離管壁較近，作用在管壁上的爆炸荷載較大，管道撓度較大從而使管壁產(chǎn)生很大的軸向應(yīng)力，最終Mises應(yīng)力增大。并且爆源距離較遠(yuǎn)時(shí)，爆炸荷載對管道的作用較為均勻，管壁各處Mises應(yīng)力曲線基本一致。分析圖6中3#和4#工況下的應(yīng)變曲線可以發(fā)現(xiàn)：3#工況下應(yīng)變曲線出現(xiàn)的的第一個峰值
福建質(zhì)量管理 2019年2期2019-01-22
- 大型建筑基坑臨近施工塔吊區(qū)域石方爆破振動控制方法
設(shè)置在試驗(yàn)炮孔（爆源）和9號塔吊位置連線上，如圖2所示。試驗(yàn)炮孔根據(jù)爆區(qū)的實(shí)際情況和擬定的爆破分區(qū)和開挖推進(jìn)方案有針對性的設(shè)置不同位置，炮孔裝藥量也根據(jù)類似爆破工程經(jīng)驗(yàn)和設(shè)計(jì)方案選擇幾種不同裝藥量。爆破振動測試使用Blastmate Pro6高級振動和過壓監(jiān)測儀[1]和NUBOX-8016爆破振動智能監(jiān)測儀兩種振動監(jiān)測儀器進(jìn)行監(jiān)測。圖2 試驗(yàn)布置1.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析試驗(yàn)獲得多組不同試爆藥量條件下距爆源不同距離測點(diǎn)爆破振動測試數(shù)據(jù)，部分測試數(shù)據(jù)如表1所示，
采礦技術(shù) 2018年6期2018-12-05
- 大當(dāng)量淺埋地下爆炸拋擲成坑效應(yīng)的縮比模擬實(shí)驗(yàn)裝置*
爆炸或延遲爆炸,爆源裝置采用球形鎳鉻絲金屬柵格內(nèi)置薄壁橡膠氣囊做成,通過低壓電流加熱鎳鉻絲燒裂橡膠球達(dá)到釋放壓縮氣體的目的。但是,這種起爆方式不僅鎳鉻絲的加熱時(shí)間長短不可控,對于多組爆源的延期起爆也無法做到精確起爆控制,而且橡膠氣囊很可能隨機(jī)地從某處開一裂口造成噴出氣體的不均勻,對實(shí)驗(yàn)結(jié)果造成影響。20世紀(jì)90年代,Y.S.Vakhrameev[7]和I.M.Blinov等[8-9]發(fā)展了自然重力場中大當(dāng)量拋擲爆炸的真空室實(shí)驗(yàn)技術(shù),研究了拋擲爆炸彈坑及疏松
爆炸與沖擊 2018年6期2018-10-16
- 地下結(jié)構(gòu)在內(nèi)爆炸作用下的動力響應(yīng)研究綜述
重破壞。1.4 爆源位置蔣巧英[11]研究了地下結(jié)構(gòu)的內(nèi)爆炸荷載分布，研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)爆源位置處于梁板正下方時(shí)，梁板附近沖量值變化較大。當(dāng)炸藥沿高度變化時(shí)，梁板附近沖量值隨爆源位置距構(gòu)件距離的增大而增大。當(dāng)炸藥沿水平移動時(shí)，梁板表面的超壓峰值基本不隨爆源位置的變化而變化。田志敏等人[12]研究了隧道內(nèi)爆炸的荷載分布，結(jié)果表明，當(dāng)隧道距爆源位置小于1倍隧道直徑時(shí)，隧道襯砌破壞的危險(xiǎn)性較大。在距隧道距爆源位置約5倍隧道直徑時(shí)，同截面各處壓力峰值基本相同。1.5 配
四川水泥 2018年9期2018-08-15
- 隧道瓦斯爆炸數(shù)值分析與爆源類型確定研究
—即數(shù)值模型中的爆源。方秦等[3]將“天津港8.12特大爆炸”事故中?；返刃橐欢ó?dāng)量的TNT評估爆炸威力；耿振剛等[4]采用等效TNT當(dāng)量法研究了溫壓炸藥在坑道內(nèi)的爆炸特性；姚術(shù)健等[5]采用等效TNT當(dāng)量法研究了汽車炸彈爆炸作用下橋梁的破壞效應(yīng)；馬礪等[6]、文霞等[7]均采用等效TNT當(dāng)量法分別研究了儲油罐、輸氣管道泄漏引發(fā)爆炸所產(chǎn)生的沖擊效應(yīng)；張秀華等[8-9]將可燃?xì)怏w直接作為爆源模擬了乙炔-空氣爆炸作用下爆炸沖擊波特征、以甲烷-空氣作為爆源模
振動與沖擊 2018年14期2018-08-02
- 減震溝參數(shù)對地鐵隧道爆破減震效果的影響
溝深度、減震溝與爆源之間的水平距離、減震溝寬度，這與減震機(jī)理分析結(jié)果相符；在減震溝的設(shè)置參數(shù)范圍內(nèi)，隨著減震溝與爆源之間水平距離增大，減震率增加幅度先快后慢，減震溝的深度越大，減震率越大；以減震溝參數(shù)即寬度為1.0 m、深度為1.2 m、與爆源之間的水平距離為12.0 m的開挖方案為依托工程的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，在此方案下，工程實(shí)踐應(yīng)用效果良好。地鐵隧道；爆破；減震溝；振動速度隧道施工常采用鉆爆法，即通過鉆孔、裝藥、爆破進(jìn)行巖石開挖的方法。炸藥在巖土等介質(zhì)中爆炸
- 基于LS-DYNA的爆炸流場荷載的數(shù)值模擬研究*
別按照爆心環(huán)面、爆源近端軸向和遠(yuǎn)端軸向三類對結(jié)果進(jìn)行對比分析。圖1 對比爆炸荷載的單元位置3.1 爆源截面荷載對比圖2為爆源環(huán)面內(nèi)壁單元上反射超壓曲線對比，兩種方法結(jié)果基本一致，但是到了距離爆源最遠(yuǎn)的單元94401，壓力曲線略有不同。圖2 爆心截面反射超壓對比壓力曲線的時(shí)間積分，即比沖量對比如圖3所示，可看出采用ALE映射方法時(shí)距離爆源最遠(yuǎn)的單元94401的比沖量超過距爆源最近的單元287921，而采用普通ALE方法則得出相反結(jié)論。圖3 爆心截面反射比沖量
網(wǎng)絡(luò)安全與數(shù)據(jù)管理 2017年20期2017-11-02
- 大型弧形閘門的水下爆破沖擊荷載及動力響應(yīng)分析
同閘門結(jié)構(gòu)形式、爆源位置和蓄水深度等水下爆破工況條件下,弧形閘門的爆炸沖擊荷載分布及其動力響應(yīng)和破壞效應(yīng)。研究表明,各個典型位置均在第1次反射時(shí)達(dá)到最大峰值壓力,可將第1個反射壓力作為弧面板的爆炸沖擊荷載；最大von Mises應(yīng)力主要隨蓄水位、爆源位置變化而變化,最大Mises應(yīng)力區(qū)域趨于爆源附近構(gòu)件上,并伴隨不可恢復(fù)的塑性應(yīng)變；最接近爆源的弧面板對應(yīng)位置處節(jié)點(diǎn)位移最大。弧形閘門；水下爆破；爆炸荷載；動力響應(yīng)；蓄水參數(shù)大型水工弧形閘門憑借其構(gòu)造和運(yùn)行優(yōu)勢
水力發(fā)電 2017年6期2017-08-28
- 水下爆炸作用下圓柱殼周圍壓力場分布
NT球形裝藥作為爆源在水平距離5.5 m處爆炸，測量了圓柱殼正面、背面和側(cè)面的壓力場，得到了沖擊波時(shí)程曲線，測量及分析結(jié)果表明：正面和側(cè)面由于反射波的影響均會發(fā)生截?cái)嘈?yīng)，背面由于前驅(qū)波影響前段上升緩慢，當(dāng)沖擊波到達(dá)時(shí)迅速上升，之后以指數(shù)形式衰減，圓柱殼結(jié)構(gòu)正面的沖擊波沖量最大，側(cè)面次之，背面最小，對于結(jié)構(gòu)側(cè)面的破壞作用最小。水下爆炸；圓柱殼；壓力場圓柱殼結(jié)構(gòu)是水中兵器(如魚雷、部分水雷、探雷具等)常見結(jié)構(gòu)形式，這些裝備在戰(zhàn)時(shí)不可避免受到水下爆炸沖擊作用，
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2017年3期2017-04-05
- 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)爆破拆柱后傳力機(jī)制分析
驗(yàn)的基礎(chǔ)上，分析爆源位置上層框架柱的豎向變形和應(yīng)變變化，框架的受力狀態(tài)，相鄰柱軸力變化等主要試驗(yàn)特征。依循新的荷載傳力路徑研究結(jié)構(gòu)體系在原有支承柱失效后，結(jié)構(gòu)新的荷載傳力機(jī)制的形成規(guī)律，對混凝土結(jié)構(gòu)爆破拆除和防爆防倒塌設(shè)計(jì)具有積極的指導(dǎo)意義?；炷两Y(jié)構(gòu)；梁柱結(jié)構(gòu)；后倒塌過程；內(nèi)力重分布0 引 言現(xiàn)階段研究多關(guān)注面向爆炸或爆轟作用下鋼筋混凝土構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的抗爆性能、動力響應(yīng)和破壞模式[1-4]等等?？植酪u擊或其他原因引起的爆炸，不僅會直接對爆源附近的人員和財(cái)產(chǎn)
采礦技術(shù) 2016年6期2016-12-13
- 地鐵爆破振動對周邊建筑物及燃?xì)夤艿挠绊?/a>
化情況，以及不同爆源深度對燃?xì)夤苷駝拥挠绊?研究結(jié)果表明：建筑物豎向振動速度隨著彈藥量增加而增大，建筑物豎向位移和裂縫寬度隨著爆破開挖時(shí)間的推進(jìn)而不斷增大，燃?xì)夤苷駝铀俣入S著爆源深度的加深而逐漸減小.減振孔隔振實(shí)驗(yàn)表明，燃?xì)夤苷駝铀俣葧S著減振孔深度的增加而減小，減振孔的減振效果明顯.爆破振動；地鐵爆破；建筑物;燃?xì)夤?減振孔在城市地鐵建設(shè)過程中，需要開挖大量的樁基，對含有大量巖石的地層，必須采用爆破施工才能完成.目前，爆破理論和爆破控制措施尚不成熟，城市
廈門理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年3期2016-11-10
- 長方體密閉結(jié)構(gòu)內(nèi)爆炸沖擊波傳播與疊加分析模型
094）采用鏡像爆源構(gòu)建內(nèi)爆炸結(jié)構(gòu)壁面反射作用與非線性疊加處理多波耦合效應(yīng)相結(jié)合的方法，建立了長方體密閉結(jié)構(gòu)內(nèi)爆炸沖擊波傳播和疊加分析模型。該模型可以用于內(nèi)爆炸荷載的快速工程計(jì)算。算例分析表明，結(jié)構(gòu)壁面點(diǎn)上第一峰值超壓、脈沖寬度和比沖量的預(yù)測值與試驗(yàn)結(jié)果的最大相對誤差分別為-10.5%、-19.2%和13.2%，模型預(yù)測內(nèi)爆炸沖擊波特征參量與試驗(yàn)結(jié)果較為吻合，驗(yàn)證了該分析模型的有效性。兵器科學(xué)與技術(shù)；內(nèi)爆炸；密閉空間；爆炸荷載；沖擊波超壓；傳播；疊加0 引
兵工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-10-15
- 利用水聲方法實(shí)現(xiàn)水下爆炸試驗(yàn)爆源定位*
實(shí)現(xiàn)水下爆炸試驗(yàn)爆源定位*管啟亮譚鑫楊家庚(91439部隊(duì)大連116041)摘要水下爆炸試驗(yàn)中,能否準(zhǔn)確地對爆源的定位具有重要意義。論文通過對比分析常見應(yīng)用于水下爆源定位測量的技術(shù)手段,總結(jié)其特點(diǎn)及應(yīng)用條件;同時(shí)針對水下爆炸試驗(yàn),研究利用水聲手段進(jìn)行水下爆炸試驗(yàn)爆源定位的方法,并提出兩種不同的水聲定位方法并介紹其相關(guān)原理。關(guān)鍵詞水下爆炸試驗(yàn); 爆源定位測量Realization of Explosion Sourse Position of Underwa
艦船電子工程 2016年3期2016-04-15
- 不同攻角對實(shí)船爆炸試驗(yàn)沖擊響應(yīng)影響研究
減規(guī)律。關(guān)鍵詞：爆源；爆炸試驗(yàn)；攻角；沖擊響應(yīng)中圖分類號：U661.4 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2016.02.017艦艇抗水下爆炸沖擊能力研究是艦艇生命力研究中的重要內(nèi)容之一，世界各國均十分重視。美國海軍對艦艇抗沖擊制定了嚴(yán)格的考核標(biāo)準(zhǔn)，各種新研制的艦艇都要經(jīng)過5次海上實(shí)船爆炸試驗(yàn)，艦艇長度<100 m的需通過1 000 kg的爆源的實(shí)船爆炸沖擊考核，艦艇長度>100 m的需通過4 500 kg的爆源的實(shí)船爆炸
科技與創(chuàng)新 2016年2期2016-01-19
- 某型艦抗沖擊試驗(yàn)爆源定位方法研究＊
～3］，被試艦與爆源之間的準(zhǔn)確定位是艦艇抗沖擊試驗(yàn)實(shí)施的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，對數(shù)據(jù)結(jié)果分析和最終艦船抗沖擊毀傷能力評定起著重要的作用，這也是試驗(yàn)組織單位、艦船設(shè)計(jì)單位、作戰(zhàn)部隊(duì)都密切關(guān)注的一個問題。在艦船抗沖擊試驗(yàn)中，目前國內(nèi)外常用的爆源定位方法有機(jī)械定位法、沖擊波零時(shí)法、GPS水面定位法和水聲與GPS聯(lián)測法四種定位方法。某型艦抗沖擊試驗(yàn)要求爆源正橫于被試艦且懸浮水下爆炸。該型艦無動力，爆源布放入水后，無法實(shí)時(shí)調(diào)整該艦與爆源的相對位置，為精確控制爆距，必須采用被試艦
艦船電子工程 2014年11期2014-12-02
- 控制室結(jié)構(gòu)抗爆布置方案比較與優(yōu)化
壓變化情況，研究爆源離地高度、架空高度對超壓的影響。2 數(shù)值模擬數(shù)值模擬利用ANSYS 進(jìn)行前處理建模，并采用Ls-dyna 進(jìn)行流固耦合求解分析。選用TNT 炸藥材料來模擬爆源材料，空氣作為爆炸傳播的流體介質(zhì)，混凝土作為地坪及抗爆結(jié)構(gòu)的材料。2.1 ANSYS/Ls-dyna 簡介ANSYS 軟件是融結(jié)構(gòu)、流體、電場、磁場、聲場分析于一體的大型通用有限元分析軟件，可以用來求解結(jié)構(gòu)、流體、電力、電磁場及碰撞等問題。Ls-dyna 是ANSYS 動力分析模塊
化工與醫(yī)藥工程 2014年1期2014-08-10
- 空爆荷載下爆源設(shè)置方式對圓柱殼動力響應(yīng)的影響
03）空爆荷載下爆源設(shè)置方式對圓柱殼動力響應(yīng)的影響高福銀1，2，龍 源1，紀(jì) 沖1，宋 歌1（1.解放軍理工大學(xué)南京 210007；2.南昌陸軍學(xué)院，南昌 330103）基于動力有限元程序LS-DYNA及Euler-Lagrange耦合方法，分別以75 g柱狀和200 g塊狀TNT炸藥為爆源，對圓柱殼在爆炸載荷作用下的非線性動態(tài)響應(yīng)過程進(jìn)行三維數(shù)值模擬，描述了圓柱殼在不同爆源設(shè)置方式下的動力響應(yīng)。數(shù)值模擬結(jié)果表明：殼壁破壞特征與藥量Q、爆源設(shè)置方式密切相關(guān)
振動與沖擊 2014年3期2014-05-25
- 水下爆炸爆源定位方法與誤差分析＊
傳感器測量信號對爆源進(jìn)行精確定位。目前，水下爆炸實(shí)驗(yàn)中爆源定位方法有GPS RTK 技術(shù)［1－5］、沖擊波零時(shí)法［6］等，這些方法都存在系統(tǒng)復(fù)雜、計(jì)算精度不高的問題。本文中，擬采用最小誤差逼近法解決這一問題，這一方法具有系統(tǒng)簡單、定位誤差小的優(yōu)點(diǎn)。1 計(jì)算原理1.1 計(jì)算流程最小誤差逼近法要求至少布置4個水中自由場壓力測點(diǎn)及配套測量系統(tǒng)，通過爆炸后已知位置的測點(diǎn)測到的自由場壓力時(shí)程曲線和輸入藥量、水的聲速等原始條件進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算流程如圖1所示。圖1 計(jì)算流
爆炸與沖擊 2013年2期2013-02-26
- 基于實(shí)船抗爆炸沖擊試驗(yàn)的爆源定位方法
抗爆炸沖擊試驗(yàn)的爆源定位方法孫大鵬，王永亮，王樹樂(海軍91439部隊(duì)96分隊(duì)，遼寧 大連 116041)對實(shí)船抗爆炸沖擊試驗(yàn)中魚雷爆炸點(diǎn)的幾種定位方法進(jìn)行了闡述，并結(jié)合實(shí)船抗某型魚雷爆炸沖擊試驗(yàn)的實(shí)際測量情況，對各種定位方法的應(yīng)用效果、適用條件進(jìn)行了綜合比較和分析，提出了實(shí)船抗爆炸沖擊試驗(yàn)爆炸點(diǎn)定位測量的一種有效方法，適用于其他實(shí)船抗爆炸沖擊試驗(yàn)和其他型號魚雷實(shí)航打靶試驗(yàn)，具有通用性和推廣價(jià)值。爆炸試驗(yàn);爆源定位;機(jī)械拉線定位法;沖擊波零時(shí)定位法;沖擊波
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年4期2012-07-11
- 前驅(qū)體相對物質(zhì)的量的變化對氫氧氣相爆燃制備納米SiO顆粒的影響＊2
藥或者可爆氣體為爆源，通過將目標(biāo)產(chǎn)物的前驅(qū)體與爆源混合，利用爆源爆炸時(shí)產(chǎn)生的能量合成出納米顆粒的一種方法［9］。相對于其他制備納米SiO2顆粒的工藝，氣相爆燃制備納米SiO2顆粒具有周期短、產(chǎn)物純度高、粒徑小以及操作簡單等特點(diǎn)［10］。YAN Hong－h(huán)ao等［11］以H2和空氣的混合氣體作為爆源，通過氣相爆燃的方法制備出了納米SiO2顆粒，并探討了不同初始溫度和不同前驅(qū)體相對物質(zhì)的量對產(chǎn)物形貌、顆粒大小及分散性等的影響。本文中在文獻(xiàn)［11］的基礎(chǔ)上，進(jìn)
爆炸與沖擊 2012年6期2012-06-20
- 艦船艙段模型在水下爆炸作用下的壁壓分析
NT藥量、水深、爆源與測點(diǎn)水平距離、爆源入水深度、爆源方位角等。表1 試驗(yàn)工況數(shù)據(jù)表3 試驗(yàn)結(jié)果與分析3.1 模型底部壁壓分析首先對10次爆炸產(chǎn)生的自由場沖擊波波長進(jìn)行估算，采用正向超壓時(shí)間計(jì)算公式。式中，W為爆源裝藥量（kg）；R為爆源與觀測點(diǎn)間距離（m）。參照每次試驗(yàn)的實(shí)測值，求得正向超壓時(shí)間的平均值，聲速取1 500 m／s，則每次試驗(yàn)的自由場中沖擊波長如表2所示。表2 10次試驗(yàn)自由場沖擊波波長統(tǒng)計(jì)估算表由圖3實(shí)測曲線可知，壁壓波形比自由場壓力波形
中國艦船研究 2009年5期2009-04-12