爆口
- 某垃圾焚燒爐水冷壁管爆口原因分析研究★
在生產(chǎn)過(guò)程中出現(xiàn)爆口。該垃圾焚燒鍋爐生產(chǎn)制造商為四川川鍋鍋爐有限責(zé)任公司，型號(hào)為G-750-90.8/4.0/450-LJ，于2018 年7 月投入使用，運(yùn)行超過(guò)5 年。出現(xiàn)爆口的水冷壁管段位于吹灰器旁，如圖1 所示。為了分析并找出水冷壁管爆口的根本原因，進(jìn)行如下試驗(yàn)。圖1 水冷壁管與吹灰器位置2 爆口宏觀形貌觀察爆口管是一條等徑三通水冷壁管，材質(zhì)為20#，規(guī)格為Φ76 mm×6.0 mm。水冷壁管爆口和外觀形貌如圖2 所示。肉眼可以看到彎管和直管外表面都
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 300 MW亞臨界機(jī)組低溫過(guò)熱器泄漏失效分析
根管子有泄漏點(diǎn)和爆口。泄漏區(qū)域位置如圖1所示,泄漏管段材質(zhì)規(guī)格如表1所示。表1 泄漏管段材質(zhì)規(guī)格圖1 泄漏區(qū)域位置1.2 包墻過(guò)熱器爆管分析對(duì)爆管檢查發(fā)現(xiàn),29號(hào)包墻過(guò)熱器管向火側(cè)鰭片焊縫上有約6 mm×3 mm不規(guī)則泄漏點(diǎn),如圖2所示。漏點(diǎn)邊緣粗糙,漏點(diǎn)附近鰭片焊縫表面存在塌陷且無(wú)明顯吹掃痕跡,判斷該泄漏點(diǎn)非磨損漏點(diǎn)。該漏點(diǎn)上有明顯褐色腐蝕物,發(fā)生泄漏時(shí)間已久,為第一泄漏點(diǎn)。圖2 29號(hào)泄漏管段宏觀形貌管壁厚度測(cè)量結(jié)果如表2所示,在泄漏點(diǎn)附近100 mm
東北電力技術(shù) 2023年8期2023-08-31
- 某電廠鍋爐后墻水冷壁螺紋管泄漏原因分析
形貌如圖1所示，爆口位于樣管向火側(cè)焊縫處，爆口呈喇叭口狀，爆口長(zhǎng)約11 mm，開口寬度約3 mm，爆口處可見輕微脹粗，爆口附近可見多條平行于爆口的縱向裂紋。樣管對(duì)接焊縫內(nèi)外表面未見明顯的焊接缺陷，如圖2所示。樣管向火側(cè)整管段均可見不同程度脹粗變形，樣管向火側(cè)外表面覆蓋有較厚的紅褐色氧化層，最外層氧化層有剝落痕跡。樣管背火側(cè)未見脹粗變形，樣管背火側(cè)外表面可見致密的黑色氧化膜，未見紅褐色氧化層，未見裂紋等缺陷。圖1 樣管爆口形貌圖2 樣管對(duì)接焊縫形貌1.2 化
黑龍江電力 2022年6期2023-01-31
- 超臨界鍋爐包墻過(guò)熱器泄漏分析
形貌觀察左包墻管爆口沿管子直徑方向橫向開口，開口處管壁局部減薄，爆口周圍溝槽痕跡明顯，管徑未脹粗，管內(nèi)外壁未見裂紋或劃痕缺陷，管子無(wú)明顯氧化和腐蝕現(xiàn)象，如圖1所示。左包墻爆口具備次生爆口形貌特征。圖1 左包墻管爆口形貌懸吊管爆口位于彎管背弧，爆口較小，爆口周邊平緩性磨損，磨損區(qū)域與未磨損區(qū)域界限明顯，如圖2和圖3所示，懸吊管壁厚值見表1。懸吊管管徑未脹粗，管壁無(wú)明顯氧化和腐蝕現(xiàn)象。懸吊管爆口為典型煙氣磨損導(dǎo)致泄漏的形貌。圖2 懸吊管爆口形貌正面 圖3 懸吊
青海電力 2022年3期2023-01-03
- 某320 MW亞臨界鍋爐水冷壁爆管失效分析
示。對(duì)第35根管爆口管進(jìn)行內(nèi)窺鏡及通冰球試驗(yàn)，均無(wú)異常。圖1 節(jié)流孔板脫落圖2 脫落卡箍2 水冷壁管過(guò)熱爆管原因分析水冷壁是布置在鍋爐四周的蒸發(fā)受熱面，鍋爐給水經(jīng)過(guò)水冷壁管吸收爐膛輻射熱和對(duì)流熱，經(jīng)過(guò)加熱的給水在一定壓力和溫度下汽化產(chǎn)生飽和蒸汽。若水冷壁管內(nèi)發(fā)生水塞、燃燒器火焰偏斜或者管壁結(jié)垢?jìng)鳠釔夯仍颍荒芗皶r(shí)將熱量吸收并帶走，則出現(xiàn)管壁過(guò)熱爆管。按照過(guò)熱爆管時(shí)長(zhǎng)分為長(zhǎng)時(shí)過(guò)熱爆管[1]和短時(shí)過(guò)熱爆管[2]兩種。水冷壁管偏離正常設(shè)計(jì)工況，超溫幅度不大
- 600MW電站鍋爐高溫過(guò)熱器管失效分析
1 宏觀檢查宏觀爆口形貌見圖2。高溫過(guò)熱器爐左數(shù)第8屏后數(shù)第2根（以下簡(jiǎn)稱8-2）爆口形態(tài)為開天窗式，爆口邊緣未見明顯減薄，為典型的厚唇開裂；從滑動(dòng)塊相對(duì)位置看，爆口位于管子側(cè)面的迎煙側(cè)。爆口管段內(nèi)壁存在密集的縱向溝槽現(xiàn)象，且沿縱向較為平直。爆口及附近管段外壁存在蒸汽沖刷特征，未見縱向溝槽，見圖3。圖2 現(xiàn)場(chǎng)高溫過(guò)熱器爆口宏觀形貌圖3 實(shí)驗(yàn)室爆口宏觀形貌現(xiàn)場(chǎng)對(duì)爆口管圈TP347H 管材采用游標(biāo)卡尺進(jìn)行脹粗測(cè)量，檢測(cè)部位及檢測(cè)結(jié)果見表1所示，其中每個(gè)檢測(cè)部位
電力設(shè)備管理 2022年15期2022-09-21
- 火電站水冷壁爆管原因分析及處理方法
容及步驟2.1 爆口位置及宏觀形貌觀察爆口在水冷壁左墻后數(shù)第一根水冷壁管標(biāo)高42 m處，開裂部位在管子的向火面熱負(fù)荷最高處，爆口較大長(zhǎng)約130 mm，最大寬度60 mm。破口呈撕裂狀，產(chǎn)生了較大的塑性變形，管壁減薄較多，由原始的7.5 mm減到了大約2.5 mm，邊緣薄而鋒利，整個(gè)爆口呈棗核狀，具體形貌如圖1所示。此水冷壁爆口的宏觀形貌基本符合短時(shí)超溫爆管的宏觀特征[1-4]，在對(duì)爆管附近區(qū)域檢查中發(fā)現(xiàn)爆口處上、下管子有明顯脹粗，在爆口下部有幾處明顯鼓包的
內(nèi)蒙古科技與經(jīng)濟(jì) 2022年13期2022-09-08
- 某電站鍋爐包墻下集箱疏水管泄漏原因分析
，本文主要通過(guò)對(duì)爆口處的宏觀檢查、化學(xué)成分、硬度值及拉伸性能等方面進(jìn)行研究來(lái)分析泄漏的原因。1 研究背景某發(fā)電廠1號(hào)機(jī)組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的循環(huán)流化床超高壓鍋爐，型號(hào)DG440/13.8-Ⅱ8，于2008年1月投產(chǎn)，過(guò)熱器溫度535℃，壓力13.8 MPa。在運(yùn)行期間其尾部煙道前包墻下集箱疏水管發(fā)生泄漏，泄漏前該管段未出現(xiàn)過(guò)超溫、超壓記錄。該管材質(zhì)為20G，規(guī)格為Φ28×4 mm。2 試驗(yàn)分析2.1 宏觀檢查對(duì)泄漏管進(jìn)行宏觀檢查，泄漏點(diǎn)位于彎頭起弧處，近
科技與創(chuàng)新 2022年17期2022-08-30
- 12Cr1MoVG鋼屏式再熱器爆管原因
.1 宏觀觀察對(duì)爆口處進(jìn)行觀察，其宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：爆口位于彎頭起彎處的向火面(外弧面)，沿管子縱向開裂，裂紋總長(zhǎng)度約為48 mm，裂紋深度貫穿整個(gè)壁厚。爆口邊緣粗鈍，外壁呈灰黑色，表面存在結(jié)焦和較厚的氧化皮；內(nèi)壁存在結(jié)垢。爆口邊緣和尖端附近分布著大量微裂紋，整個(gè)爆口呈典型長(zhǎng)時(shí)過(guò)熱的特征。圖1 爆口宏觀形貌1.2 化學(xué)成分分析取直管段試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，分析結(jié)果如表1所示，通過(guò)分析可知爆管試樣化學(xué)成分符合GB/T 5310—2017 《高壓
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年5期2022-07-05
- 660 MW超超臨界機(jī)組鍋爐屏式過(guò)熱器爆管原因探究
圖2為現(xiàn)場(chǎng)拍攝的爆口照片，爆口所在位置為第9號(hào)屏第4根管，可見爆口所在管道有明顯膨脹現(xiàn)象，其下方管道(第9號(hào)屏第5根管)有吹損痕跡。屏式過(guò)熱器管材為S30432，出口處采用SA213-T92材質(zhì)。圖2 現(xiàn)場(chǎng)爆口3 運(yùn)行情況3.1 爆管確認(rèn)鍋爐“四管”是指過(guò)熱器、再熱器、省煤器和水冷壁，包括鍋爐所有受熱面[6]?！八墓堋毙孤┖罂赡軙?huì)出現(xiàn)噴汽、水聲或爆炸聲，給水流量增多，蒸汽壓力或溫度下降，爐膛負(fù)壓波動(dòng)至正壓，排煙溫度降低等現(xiàn)象[7]。鍋爐吹灰噪聲頻率為850
東北電力技術(shù) 2021年10期2021-12-30
- 泄爆口對(duì)管道內(nèi)氫氣火焰?zhèn)鞑ヒ?guī)律影響的數(shù)值模擬*
化過(guò)程，小面積泄爆口壓力先下降后上升且第2峰值較大。王世茂等[2]發(fā)現(xiàn)開口率增大，超壓峰值下降，壓力波動(dòng)中Helmholtz振蕩及R-T現(xiàn)象明顯，而點(diǎn)火源類型中高溫?zé)艚z點(diǎn)火會(huì)較早出現(xiàn)超壓峰值，且峰值最大。WAN S等[3]研究了障礙物通風(fēng)管道中側(cè)向泄爆口位置、大小及障礙物與通風(fēng)口相對(duì)位置關(guān)系對(duì)管道內(nèi)爆炸特性的影響，發(fā)現(xiàn)側(cè)面通風(fēng)口應(yīng)放置在易燃點(diǎn)附近，并設(shè)置在潛在障礙物前面，以發(fā)揮理想的安全緩解作用。RUIPENGYU L等[4]模擬驗(yàn)證一個(gè)帶有可移動(dòng)擋板和障
工業(yè)安全與環(huán)保 2021年12期2021-12-15
- 大型火電機(jī)組過(guò)熱器爆管原因分析
原因，結(jié)果表明：爆口呈喇叭狀，邊緣鋒利，具有典型的塑性變形特征；爆口組織嚴(yán)重老化、力學(xué)性能均接近或低于標(biāo)準(zhǔn)要求以及氧化皮堆積等導(dǎo)致管壁在高溫下運(yùn)行時(shí)承受的應(yīng)力超過(guò)了其屈服極限，造成短時(shí)超溫爆管。從管樣檢查、金相分析和氧化膜形貌的角度出發(fā)，探索爆管原因和影響因素，提出了解決超溫爆管工藝措施，解決過(guò)熱器超溫爆管問(wèn)題，提高機(jī)組運(yùn)行安全。1 概況某大型火電機(jī)組，蒸汽蒸汽參數(shù)為25 MPa/570 ℃，過(guò)熱器為SA-213 T91 與SA-213 TP347H 對(duì)接
山東電力技術(shù) 2021年10期2021-11-12
- 超超臨界鍋爐屏式過(guò)熱器爆管原因研究
爆管如圖1所示。爆口長(zhǎng)度約30mm，呈鼓包狀開裂，有明顯的塑性變形，宏觀上具有一定的短時(shí)過(guò)熱特征[5-7]。此外，爆口邊緣呈粗糙的鈍邊，減薄量較小，爆口兩側(cè)邊緣還出現(xiàn)的了較多的樹皮狀褶皺形貌，又具有輕微的長(zhǎng)時(shí)過(guò)熱傾向特征[8-11]。爆管發(fā)生時(shí)，該機(jī)組已運(yùn)行約9.3萬(wàn)h。圖1 爆口管宏觀照片火電鍋爐過(guò)熱器、再熱器等高溫段受熱面管爆管的情況時(shí)有發(fā)生，通過(guò)對(duì)大量爆管案例總結(jié)發(fā)現(xiàn)，爆管原因多為焊接質(zhì)量不佳[12-14]、氧化皮或異物堵塞引起過(guò)熱[15-17]、管
電力科技與環(huán)保 2021年5期2021-10-20
- 12Cr1MoVG高溫過(guò)熱器爆管失效分析
宏觀檢驗(yàn)通過(guò)對(duì)爆口管爆口特征宏觀檢查，初步判斷爆管發(fā)生的可能原因，根據(jù)宏觀檢查結(jié)果，對(duì)爆口管及相鄰的一根管段取樣進(jìn)行試驗(yàn)分析。1.2 化學(xué)成分分析化學(xué)成分分析采用OPTIMA2100DV型全譜直讀等離子發(fā)射光譜儀，依據(jù)GB/T4336-2016《碳素鋼和中低合金鋼 火花源原子發(fā)射光譜分析方法(常規(guī)法)》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。1.3 力學(xué)性能測(cè)試采用100kN AG-IC 島津電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)，標(biāo)準(zhǔn)為GB/T228.1-2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試
電力科技與環(huán)保 2021年5期2021-10-20
- 某熱電廠鍋爐水冷壁爆管原因分析
，造成鍋爐停爐。爆口為水冷壁管的向火面，位于標(biāo)高19 m處(以下簡(jiǎn)稱爆管)。水冷壁管材質(zhì)為20G，規(guī)格φ60 mm×5 mm，內(nèi)部介質(zhì)為水，正常操作溫度300 ℃，操作壓力13.4 MPa。爆口附近的外壁煙氣溫度1 200～1 300 ℃，為爐膛內(nèi)的溫度高負(fù)荷區(qū)。本文針對(duì)該熱電廠鍋爐水冷壁爆管事故開展宏觀檢驗(yàn)、壁厚測(cè)量、滲透檢測(cè)、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、硬度檢測(cè)、力學(xué)性能測(cè)試。同時(shí)，截取與爆管相鄰的55#管以及準(zhǔn)備更換的同材質(zhì)新管進(jìn)行平行對(duì)比試驗(yàn)，分析爆管
安全、健康和環(huán)境 2021年8期2021-09-01
- CFB鍋爐省煤器吊掛管泄漏原因分析
部煙道共存在5處爆口，其中省煤器吊掛管3處爆口，包墻過(guò)熱器管2處爆口。省煤器吊掛管沿爐左、右方向布置82組管排，每組布置3根，規(guī)格為D44.5×8 mm，材質(zhì)為15CrMoG，包墻過(guò)熱器規(guī)格為D51×6 mm、材質(zhì)為20G。爆口A、B位于包墻過(guò)熱器第14、15根管，距離頂棚610 mm、650 mm。爆口C、D、E標(biāo)高相同，位于水平煙道入口第1排第2、3根省煤器吊掛管，爆口D距離頂棚770 mm，各爆口及位置見圖1。(a)泄漏位置5處爆口及鄰近管經(jīng)宏觀檢查
東北電力技術(shù) 2021年6期2021-08-11
- 火電廠屏式再熱器彎管泄漏分析
S型布氏硬度計(jì)對(duì)爆口附近位置進(jìn)行布氏硬度測(cè)試，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)厚儀型號(hào)為時(shí)代TT100，測(cè)厚精度為±0.1 mm。2 試驗(yàn)分析及其結(jié)果2.1 現(xiàn)場(chǎng)宏觀檢查冷卻停爐檢查發(fā)現(xiàn)，兩條存在泄漏點(diǎn)的屏式再熱器管位于從B側(cè)往A側(cè)數(shù)第4排外數(shù)第1根及第2根，泄漏位置及部位見圖1和圖2。宏觀檢查發(fā)現(xiàn)，1號(hào)彎管內(nèi)弧側(cè)、2號(hào)彎管外弧側(cè)均存在兩處泄漏點(diǎn)，并且1號(hào)彎管的防護(hù)瓦已經(jīng)吹損丟失。1號(hào)彎管整體失效圖如圖3所示，2號(hào)彎管整體失效圖如圖4所示，附近第4屏的屏式再熱器由于蒸汽泄漏導(dǎo)致輕微
電力與能源 2021年3期2021-07-15
- 某鍋爐屏式過(guò)熱器爆管失效分析
約50mm 處，爆口距爐內(nèi)異種鋼焊口約180mm，規(guī)格為Ф38×7.5mm。1.1 宏觀檢查本次分析的帶有爆口的樣管長(zhǎng)約300mm，如圖1 所示。爆口長(zhǎng)度26mm，開口寬度5mm，爆口中心離樣管上端聯(lián)箱角焊縫邊緣69mm，爆口處橫截面兩個(gè)方向外徑分別為51.18mm（爆口方向）和47.20mm（垂直于爆口方向）。爆口處管子外周長(zhǎng)（不包括中間開口部分）150mm，折算管子爆開前直徑為47.75mm，比規(guī)格尺寸Ф38×7.5mm 高出9.75mm，脹粗程度約2
甘肅科技 2021年9期2021-07-06
- 低壓工業(yè)鍋爐過(guò)熱器爆管分析
發(fā)生第一次爆管，爆口位于過(guò)熱器管后起第一排、距離彎頭約700mm處，2019年1月25日過(guò)熱器右起第16排后起第1根管再次發(fā)生爆管，爆口位于彎頭往上1000mm處，在以后生產(chǎn)過(guò)程中未發(fā)生爆管事故，使用單位將爆管送到我單位進(jìn)行分析。1 分析1.1 宏觀形貌宏觀形貌見圖1～6，圖1、2為管子原始形貌，管子迎風(fēng)面外表面明顯結(jié)渣；圖3～6為管子打磨除渣后形貌，由此可見管子迎風(fēng)面存在較厚的黑色氧化皮，管子爆口位于迎風(fēng)面且無(wú)明顯脹粗和變形，爆口開口不大，爆口的斷裂面粗
中國(guó)設(shè)備工程 2021年10期2021-06-10
- 某電廠Super304H鋼鍋爐高溫再熱器爆管分析
2］。本文對(duì)爆管爆口處、爆口附近、爆口遠(yuǎn)離處（圖1（a）紅色箭頭所指部位）進(jìn)行試驗(yàn)分析，并選該爆管相鄰管進(jìn)行金相組織對(duì)比，查明了某電廠Super304H鋼鍋爐高溫再熱器爆管原因，對(duì)電廠管道的檢修及金屬監(jiān)督起到參考作用。1 概況某電廠6號(hào)鍋爐高溫再熱器第63屏第4根管發(fā)生爆管，爆口的現(xiàn)場(chǎng)形狀如圖1（a）所示，爆口呈喇叭狀，長(zhǎng)約200 mm，寬90 mm。高溫再熱器管規(guī)格為Φ57 mm×4 mm，材質(zhì)為SA-213S30432，即Super304H。2 試驗(yàn)部
湖北電力 2021年6期2021-03-24
- 某火力發(fā)電廠鍋爐后屏過(guò)熱器爆管原因分析
如圖1所示，1號(hào)爆口和2號(hào)爆口均呈菱形，爆口較大，爆口處管徑明顯大于原始鋼管直徑。1號(hào)爆口長(zhǎng)約182 mm，寬約98 mm；2號(hào)爆口長(zhǎng)約82 mm，寬約53 mm。兩個(gè)爆口邊緣為鈍邊，1號(hào)爆口最薄處厚度為4.32 mm，2號(hào)爆口最薄處厚度為4.53 mm。爆口邊緣均被氧化，爆口周邊沿軸向分布有大量的樹皮狀紋理，內(nèi)外壁均存在較厚的氧化皮。對(duì)未爆管彎頭內(nèi)部氧化皮進(jìn)行稱重與測(cè)量，該鋼管清理出的內(nèi)部氧化皮總重為134 g，抽取了部分氧化皮，采用千分尺進(jìn)行測(cè)量，測(cè)量
黑龍江電力 2021年6期2021-02-28
- 某電廠鍋爐高溫過(guò)熱器管泄漏原因
器的泄漏原因，對(duì)爆口管段取樣進(jìn)行檢驗(yàn)和分析，以期類似事故不再發(fā)生。為方便取樣，將該管段分割為兩部分，取樣位置如圖1所示，管段原始結(jié)構(gòu)為管段2A與管段1B相連接。圖1 取樣位置示意圖Fig.1 Diagram of sampling positions1 理化檢驗(yàn)1.1 宏觀觀察爆口朝正西稍偏南，爆口處產(chǎn)生反沖擊力，管子自頂棚以下向東彎折，爆口沿軸向開裂，邊緣鋒利，管子脹粗明顯，減薄較多，開口較大，呈喇叭狀，縱向開口長(zhǎng)約50 mm，最大寬度約130 mm，斷
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2020年12期2020-12-25
- 超臨界電站鍋爐高溫再熱器爆管原因分析
宏觀檢查圖1 爆口形貌圖2 分層缺陷形貌37-7 管子爆口的宏觀形貌如圖1 所示，整個(gè)爆口由兩條裂縫組成，裂縫總長(zhǎng)66.2 mm，最寬約2.24 mm，張口極小，邊緣粗糙不平，無(wú)減薄，無(wú)塑性變形。爆口附近未見可見蠕變裂紋，無(wú)明顯吹損減薄痕跡，內(nèi)壁有黑色的氧化皮，存在一定程度的脹粗，爆口處實(shí)測(cè)最大管徑為Ф53.72 mm，脹粗率為5.8%，距爆口550 mm 處，實(shí)測(cè)最大管徑Ф52.84 mm，脹粗率為4.0%。而38-6 管子距爆口100 mm 處，脹粗
設(shè)備管理與維修 2020年15期2020-09-24
- 電站TP304H 鋼末級(jí)過(guò)熱器爆管原因分析
末級(jí)過(guò)熱器泄漏，爆口位置位于前屏入口段距離底部彎頭約3.9 m處，如圖1所示。末級(jí)過(guò)熱器位于爐膛上部出口，沿爐寬布置37排，每排由13根管子組成。末級(jí)過(guò)熱器管規(guī)格為57.15 mm×6.4 mm （直徑×壁厚），材質(zhì)為TP304H鋼。圖1 爆口情況2 理化檢驗(yàn)2.1 宏觀檢查爆口管宏觀照片如圖2所示。爆口開口較大，宏觀上呈現(xiàn)出較大的塑性變形，管段在爆裂中或爆裂后的沖擊碰撞中出現(xiàn)嚴(yán)重的彎曲變形，部分爆口碎片已脫落。爆口一端（J2試樣位置）有輕微脹粗；距離爆口
山東電力技術(shù) 2020年8期2020-09-02
- 合理調(diào)整SE設(shè)備，降低爆口煙支產(chǎn)生
表現(xiàn)為煙支斷殘、爆口、夾膠、漏氣、水松紙泡皺、油污等。據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示，2015年市場(chǎng)卷煙缺陷產(chǎn)品中，爆口煙支比重占13%⑵，為卷煙產(chǎn)品煙支缺陷種類中最高，因此，降低或消除爆口煙支出現(xiàn)可以有效控制卷煙產(chǎn)品中缺陷煙支的產(chǎn)生率，從而提高卷煙生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)品合格率。一、爆口煙支產(chǎn)生原因及危害性卷煙生產(chǎn)過(guò)程中，煙支搭口明顯裂開或?qū)熤D(zhuǎn)180度，搭口出現(xiàn)爆開的現(xiàn)象稱為煙支爆口。此類缺陷為煙支卷制過(guò)程中常易出現(xiàn)的現(xiàn)象，其產(chǎn)生原因主要有以下幾點(diǎn)：1.卷接機(jī)搭口上膠位置太
福建質(zhì)量管理 2020年11期2020-06-18
- 流化床鍋爐屏式過(guò)熱器過(guò)熱段爆管的原因分析及處理
m 處。吹損減薄爆口2 處，其中一處位于熱段爐左數(shù)第6 屏、爐后向爐前數(shù)第2 根管，另外一處位于熱段爐左數(shù)第7 屏、爐后向爐前數(shù)第1 根管。截至本次爆管前累計(jì)運(yùn)行時(shí)間約11 000 h，管子規(guī)格d42 mm×6.5 mm，材質(zhì)為12Cr1MoVG。2 爆管原因分析2.1 現(xiàn)場(chǎng)檢查分析a） 經(jīng)宏觀檢查，發(fā)現(xiàn)2 號(hào)爐熱段爐左數(shù)第6屏、爐后向爐前數(shù)第1 根管向火側(cè)爆口縱向（軸向） 開裂約459 mm，最大張口71 mm。其實(shí)此爆口由兩部分組成——爆口張開部分和上
山西電力 2020年1期2020-04-25
- 超臨界鍋爐省煤器蛇形管彎頭泄漏原因分析
INCA能譜儀對(duì)爆口斷面進(jìn)行掃描電鏡觀察及能譜分析。圖2 省煤器取樣彎頭Fig.2 Sampling elbow of the economizer3 試驗(yàn)結(jié)果3.1 宏觀形貌檢查SA-210C彎頭爆口宏觀形貌如圖3所示，爆口位于蛇形管彎頭的外弧面，沿管子縱向長(zhǎng)約150 mm，爆口Ⅰ，Ⅱ區(qū)連接處呈z字形。觀察爆口Ⅱ區(qū)，發(fā)現(xiàn)該處有明顯汽水沖刷的痕跡，爆口周圍管壁在汽水沖刷下明顯減薄。結(jié)合爆管現(xiàn)場(chǎng)的觀察和分析，可以確定該彎頭爆口Ⅱ區(qū)是上方管子被吹漏后其內(nèi)部介質(zhì)
綜合智慧能源 2020年1期2020-03-04
- 某超超臨界鍋爐一級(jí)過(guò)熱器T91鋼吊掛管泄漏原因分析
段的宏觀形貌，將爆口所在管段、爆口上方距離爆口750，1 200 mm處所在管段分別編為1，2，3號(hào)管段。爆口的宏觀形貌如圖3所示，可見爆口位于泄漏管段的背火面，與其下部的Super304H鋼管段焊縫距離為50 mm，爆口呈喇叭形，沿管段縱向長(zhǎng)度為50 mm，開口最大寬度為60 mm，爆口處管段發(fā)生明顯塑性變形，其邊緣減薄呈刀刃狀且管壁明顯減薄。綜上可知，爆口具有短時(shí)過(guò)熱開裂的特征[1]。距離爆口250 mm處的上方管段管徑有脹粗現(xiàn)象，而爆口下方Super
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2020年1期2020-02-07
- 某超臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管泄漏原因分析
宏觀形貌相似，其爆口均位于前彎頭最大彎曲半徑的外弧面，呈厚唇狀并沿管段縱向開裂，爆口邊緣鈍化且無(wú)明顯塑性變形，壁厚無(wú)明顯減薄，為脆性爆口。對(duì)泄露鋼管的爆口及爆口兩側(cè)距離爆口200 mm處進(jìn)行壁厚檢查發(fā)現(xiàn)，除爆口處因開裂變粗外，鋼管其他部位均無(wú)明顯脹粗現(xiàn)象。圖1 泄漏鋼管的宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of leaking steel pipes: a) No.12-12 steel pipe; b) No.26-13 steel p
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2020年1期2020-02-07
- 某超超臨界機(jī)組鍋爐末級(jí)過(guò)熱器鋼管泄漏原因分析
可見，失效鋼管的爆口呈魚嘴狀，爆口長(zhǎng)度為140 mm，寬度為20 mm，其邊緣較粗糙且厚度最薄處為9.68 mm。爆口附近鋼管外表面有平行于管軸的蠕變裂紋，具有不銹鋼管過(guò)熱爆管的宏觀形貌特征[3-5]。失效管段發(fā)生了扭曲變形，除了爆口部位，其他管段內(nèi)外壁表面光滑，未見軋制、折疊、重皮、裂紋、結(jié)疤和離層等缺陷。對(duì)失效管段遠(yuǎn)離爆口且未扭曲變形處(圖2中A位置)與爆口處(圖2中B位置)的外徑進(jìn)行測(cè)量并計(jì)算其脹粗率，結(jié)果如表1所示，可見爆口處管段的外徑及脹粗率較大
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2020年1期2020-02-07
- 省煤器管爆裂原因及應(yīng)對(duì)策略
宏觀形貌如圖1，爆口緊鄰省煤器管鰭片角焊縫焊趾，爆口長(zhǎng)約30 mm，最大開口約6 mm。沿最大爆口部位A-A 截面切割爆口部位，可見管內(nèi)壁光滑，未見明顯腐蝕痕跡，母材側(cè)爆口減薄嚴(yán)重，剩余壁厚約0.8 mm，爆裂口前沿有45°剪切唇，呈撕裂狀，具有明顯塑性開裂特征，見圖1b。沿B-B 截面切割爆口裂紋尖端前沿，可見毗鄰爆口位置的管材外表面圓弧已被削至平面狀，壁厚減薄嚴(yán)重（剩余壁厚約1 mm），見圖1c。3.2 化學(xué)成分分析對(duì)爆裂省煤器管③位置取樣進(jìn)行化學(xué)成分
設(shè)備管理與維修 2019年10期2019-10-26
- 鍋爐水冷壁用內(nèi)螺紋管泄漏原因分析
示。由圖2可知，爆口呈魚嘴狀，表面粗糙且有較厚的氧化層，爆口右側(cè)有鼓包，爆口邊緣較粗糙并不鋒利，邊緣最薄處約為3.82mm，管徑有明顯的脹粗痕跡，其宏觀形貌具有過(guò)熱爆管的特征。1.2 幾何尺寸測(cè)量對(duì)泄漏樣管進(jìn)行幾何尺寸測(cè)量，測(cè)量泄漏樣管不同位置處最大管徑，測(cè)量位置如圖2，所示，測(cè)量結(jié)果如表1所示。由測(cè)量結(jié)果可知，遠(yuǎn)離泄漏點(diǎn)處的管段未見脹粗。圖1 泄漏樣管外徑的測(cè)量位置表1 15CrMoG泄漏樣管不同位置處外徑的測(cè)量值(mm)1.3 化學(xué)成分分析采用OBLF
中國(guó)金屬通報(bào) 2019年6期2019-08-20
- 300 MW 機(jī)組鍋爐水冷壁爆管原因分析
號(hào)管)發(fā)生爆漏，爆口處標(biāo)高約17m(如圖1)，對(duì)該泄漏管及其相鄰吹損管共計(jì)三根進(jìn)行更換處理。為保障機(jī)組安全可靠運(yùn)行，同時(shí)將同區(qū)域水冷壁管取樣共計(jì)21根(從爐右向爐左數(shù)第44～64根)進(jìn)行垢樣、理化試驗(yàn)與分析，試圖找出原因進(jìn)行分析，并提出一些后續(xù)檢查建議。圖1 水冷壁管爆漏圖2 泄漏樣管檢測(cè)2.1 宏觀檢查該水冷壁管材質(zhì)為SA-210C，規(guī)格為Φ63.5×7，對(duì)泄漏管子進(jìn)行宏觀檢查。泄漏水冷壁管外觀無(wú)明顯脹粗、鼓包、變形、減薄、腐蝕等現(xiàn)象。爆管沿縱向開裂，爆
山東化工 2019年14期2019-08-14
- 鍋爐屏式過(guò)熱器泄露原因分析
器出現(xiàn)泄露，原始爆口在最內(nèi)側(cè)下部彎頭的背彎處，然后將相鄰的下部三處彎頭吹損。原始爆管彎頭的材質(zhì)為12Cr1MoVG，規(guī)格為Φ42×5 mm。為分析屏式過(guò)熱器的泄露原因，提高鍋爐安全運(yùn)行的機(jī)組可靠性，筆者對(duì)其進(jìn)行理化檢驗(yàn)和分析。1 理化檢驗(yàn)分析1.1 宏觀檢驗(yàn)將該屏式過(guò)熱器泄露管段進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)，其原始爆口的宏觀形貌圖1和圖2。觀察爆口的宏觀形貌，發(fā)現(xiàn)彎頭爆口處外表面的裂縫比內(nèi)表面長(zhǎng)。說(shuō)明彎頭爆口處外表面先開裂，后向內(nèi)表面擴(kuò)展。圖1 原始爆口的宏觀形貌圖2 原
冶金與材料 2019年3期2019-07-16
- 屏式過(guò)熱器爆管原因分析
生爆裂（圖1中“爆口1”）。隨后檢查過(guò)程中發(fā)現(xiàn)下部小彎頭附近還有1爆口（圖1中的“爆口2”）。該管段（圖1中焊縫1與焊縫3之間管段）系同年1月13日爆管后更換新管，材質(zhì)為SA-213T91，規(guī)格為Φ44.5mm×7mm。發(fā)生爆裂的管子如圖1所示，為敘述方便，下文按圖1中所示的各名稱來(lái)指代各處位置（即“脹粗1”“脹粗 2”“焊縫 1”“焊縫 2”“焊縫 3”“爆口 1”和“爆口2”等）。為分析爆管原因，從焊縫1兩側(cè)（包含脹粗1和脹粗2）取樣管1，焊縫1和焊縫
山東電力技術(shù) 2019年4期2019-05-09
- 某電廠水冷壁管爆管分析
水冷壁發(fā)生爆管，爆口標(biāo)高約為36 m，水冷壁管規(guī)格為Φ57×6.5 mm，材質(zhì)為20G。為了研究分析該廠水冷壁管爆管的具體原因，對(duì)管子進(jìn)行宏觀檢查、金相檢驗(yàn)以及硬度檢驗(yàn)。1 宏觀檢查爆口的宏觀照片如圖1所示，由外觀檢查可推斷圖1（a）中箭頭所指處為初始爆口，爆口在水冷壁管的向火面，沿管材縱向撕裂，呈唇狀，1號(hào)管樣爆口長(zhǎng)度大約為88 mm，最大開口寬約42 mm，2號(hào)管樣爆口長(zhǎng)度大約為101 mm，最大開口寬約23 mm；爆口邊緣顯著減薄，最薄處如刀刃狀，外
科技與創(chuàng)新 2019年2期2019-02-14
- 電站鍋爐屏式再熱器管失效分析*
摩情況。3.2 爆口宏觀檢查對(duì)1號(hào)爆管進(jìn)行宏觀檢查，爆口開裂于薄壁管(4 mm壁厚)側(cè)并沿焊縫熱影響區(qū)發(fā)展，見圖1。爆口最大寬度約3 mm，裂縫長(zhǎng)度約45 mm，爆口兩端平整，未見明顯塑性變形，爆口附近未見明顯減薄。原始爆口附近為吹損減薄形成的二次縱向爆口，爆口內(nèi)壁、外壁檢查存在輕微氧化現(xiàn)象，見圖2。管子內(nèi)壁焊接接頭處厚壁管與薄壁管呈錐形平緩過(guò)渡，未見過(guò)渡臺(tái)階。圖1 1號(hào)爆管宏觀形貌圖2 1號(hào)爆管爆口宏觀特征對(duì)2號(hào)爆管進(jìn)行宏觀檢查，裂紋位于厚壁管(7 mm
發(fā)電設(shè)備 2019年1期2019-01-24
- 淺析330 MW亞臨界鍋爐高溫過(guò)熱器的爆管原因
發(fā)現(xiàn)，被爆管子從爆口處折彎，并向爐后甩出約2 m。爆口沿縱向撕裂，呈喇叭口形，長(zhǎng)度約90 mm，最寬處約100 mm。管子爆口的原始形貌，如圖1所示。在爆口處，管子有明顯脹粗狀態(tài)，在爆口沿圓周方向至爆口邊緣上，管壁的減薄均勻，爆口邊緣較為鋒利，呈現(xiàn)了明顯塑性變形，具有短期過(guò)熱后爆管的特征。圖1 管子爆口原始形貌2 管樣的化學(xué)成分選取鄰近爆管處的同質(zhì)管子作為對(duì)比管樣，將已發(fā)生爆管的管樣編為1號(hào)樣管，將鄰近爆管處的對(duì)比管樣編為2號(hào)樣管，分別檢測(cè)管材的化學(xué)成分。
電站輔機(jī) 2018年4期2019-01-18
- 鍋爐受熱面失效簡(jiǎn)易快速分析
的快速判斷方法。爆口處材料的微觀形態(tài)：通過(guò)金相分析，在圖上可以看到明顯的晶間裂紋，晶界上有嚴(yán)重的珠光體球化及氧化層，晶粒粗大。爆口處的宏觀特性：（1）爆口一般不是很大；（2）邊緣沒(méi)有明顯的減薄現(xiàn)象；（3）爆口邊緣粗糙、不平、沒(méi)有鋒利的邊口；（4）爆口處上下左右各部分管子有輕微的脹粗現(xiàn)象，四周能看到較厚而且比較脆的氧化皮。1.2 短期過(guò)熱鍋爐受熱面管短期過(guò)熱通常是管壁壁溫突然急劇上升，在短時(shí)間內(nèi)可能超過(guò)材料AC3溫度以上，從而導(dǎo)致受熱面管爆管的過(guò)程。造成短期
中國(guó)設(shè)備工程 2019年9期2019-01-17
- 330 MW亞臨界鍋爐高溫過(guò)熱器爆管原因淺析
觀形貌分析爆管從爆口處折彎并向爐后甩出約2 m，爆口沿縱向撕裂，呈喇叭口形，長(zhǎng)約90 mm，最寬處約100 mm，如圖1所示。爆口處明顯脹粗，爆口管壁厚度沿圓周方向至爆口邊緣均勻減薄，爆口邊緣較為鋒利，呈現(xiàn)明顯塑性，具有明顯的短期過(guò)熱爆管的特征。圖1 爆口原始形貌在隨后的清潔度檢查中發(fā)現(xiàn)，管子內(nèi)部存有異物，造成管子內(nèi)介質(zhì)流量減小，管子壁溫上升，使管子在高溫下的環(huán)向應(yīng)力超過(guò)其材料本身強(qiáng)度而發(fā)生爆管，爆管產(chǎn)生的直接原因?yàn)槎虝r(shí)過(guò)熱。2 化學(xué)成分分析取爆管的鄰管—
綜合智慧能源 2018年8期2018-09-17
- 600兆瓦超臨界直流爐末級(jí)過(guò)熱器管爆管原因分析
宏觀檢查2.1 爆口圖1 末級(jí)過(guò)熱器爆管位置爐內(nèi)檢查發(fā)現(xiàn)，末過(guò)31-3根管發(fā)生爆管，爆口位于彎頭上方約800mm處，T91與TP347H管的異種鋼焊縫 T91 管側(cè)，爆口尺寸為124mm×44mm，爆口邊緣壁厚明顯減?。ū诤?.41mm），爆口附近上下管子(T91)脹粗Φ53.3，爆口朝向爐右，爆口向爐左變形約1500mm。圖2所示為末過(guò)31-3根管爆口形貌。2.2 變形末過(guò)31-3管的入口側(cè)由上向下發(fā)生了明顯的變形，分為3段：第1段在31屏和30屏之間進(jìn)
電力設(shè)備管理 2018年7期2018-08-03
- 火力發(fā)電廠末級(jí)過(guò)熱器短期超溫失效分析及預(yù)防措施
號(hào)管樣為爆管樣，爆口位于向火側(cè)，呈喇叭狀，管壁減薄明顯，爆口邊緣鋒利，與文獻(xiàn)[1-3]研究一致。張口寬約150 mm，外壁有氧化皮和紅褐色銹層，且存在縱向裂紋，爆口右側(cè)脹粗明顯。2號(hào)管樣是爆口臨近部位管樣，長(zhǎng)約700 mm，彎曲是因?yàn)楸芎笫芰σ鸬?。圖1 爆管管段宏觀形貌對(duì)爆管管樣外徑進(jìn)行測(cè)量，管樣截面編號(hào)見圖1（c），測(cè)量結(jié)果見表1。由測(cè)量結(jié)果可知：1號(hào)管樣爆口處最大蠕變應(yīng)變?yōu)?00.32%，表明1號(hào)管樣最大蠕變應(yīng)變明顯超出DL/T 438-2016《
浙江電力 2018年6期2018-07-11
- 電站鍋爐超溫爆管原因分析及預(yù)防
宏觀檢查兩爆管爆口位置均位于T91側(cè)，爆口附近T91管段已明顯脹粗（圖2）。18-18爆口中心距離焊縫邊緣約540mm，19-18爆口中心距離焊縫邊緣約250mm，20-18脹粗管脹粗最大位置距離焊縫邊緣約300mm，測(cè)量外徑約61.5mm。兩爆口形貌相似，呈喇叭狀，開口較大，爆口唇部減薄較多，從其爆口形貌來(lái)看，爆管具有短時(shí)過(guò)熱特征。管段設(shè)計(jì)規(guī)格為φ48.3×8mm，計(jì)算得上述三根T91管段的最大脹粗量（不含爆口處）分別約為29.6%、35.0%和27.
電力設(shè)備管理 2018年1期2018-03-09
- 干熄焦鍋爐吊頂管爆裂的原因
宏觀形貌吊頂管爆口宏觀形貌如圖1(a)所示，爆口呈“薄唇式”爆口特征[4]，爆口沿鋼管縱向開裂，爆口處有略微脹粗現(xiàn)象。爆管正面無(wú)防磨罩保護(hù)，爆口附近最外層氧化皮已經(jīng)脫落，斷口已經(jīng)嚴(yán)重銹蝕。爆管背面有防磨罩保護(hù)，其氧化皮未脫落，如圖1(b)所示。同時(shí)，遠(yuǎn)離爆口的管壁橫截面也未見減薄。(a) 爆管正面(b) 爆管背面圖1 爆管的宏觀形貌Fig. 1 Macro morphology of the burst tube at the front (a) and
腐蝕與防護(hù) 2018年1期2018-03-02
- 某電廠鍋爐末級(jí)過(guò)熱器爆管原因分析
狀，沿縱向開裂。爆口斷面粗糙呈顆粒狀，沒(méi)有明顯塑性變形，邊緣呈鈍邊且不平整，表現(xiàn)為脆性斷裂特征[2]。爆口附近有許多平行于破口的小裂紋，內(nèi)外表面氧化皮較厚，氧化皮沿縱向開裂，部分氧化皮剝落，具有長(zhǎng)時(shí)過(guò)熱爆管的特征。圖1 爆管管段及爆口宏觀形貌Fig.1 Macroscopic morphology of the tube section and the burst對(duì)爆管樣品進(jìn)行管徑測(cè)量，測(cè)量結(jié)果見表1。爆口裂紋末端（上方）、爆口裂紋末端（下方）及爆口上方距
發(fā)電技術(shù) 2017年6期2018-01-22
- 600MW超臨界機(jī)組屏式過(guò)熱器管爆管分析
氏體，而爆管樣品爆口處的金相組織顯示馬氏體板條位向消失，演變?yōu)殍F素體和于晶界處析出的顆粒較大的碳化物。屏式過(guò)熱器管超溫服役，導(dǎo)致材料組織老化，綜合力學(xué)性能下降，在高溫高壓蒸汽作用下發(fā)生失效，造成泄漏。超臨界鍋爐； 屏式過(guò)熱器； T91鋼； 爆管0 引言T91鋼是9Cr-1Mo鋼的改進(jìn)型鋼種，1983/84年被ASME/ASTM標(biāo)準(zhǔn)化，即SA213-T91。T91鋼是通過(guò)降低含碳量，添加微量的鈮與釩，利用微合金化，采用控軋控冷工藝制造的新型馬氏體耐熱鋼。這種
發(fā)電技術(shù) 2017年5期2017-12-13
- 超臨界鍋爐末級(jí)過(guò)熱器爆管原因分析
m。2 宏觀檢驗(yàn)爆口位于鍋爐末級(jí)過(guò)熱器左數(shù)第21排外數(shù)第3圈，T91側(cè)，爆口距離T91/TP347H焊縫約1750mm，由圖1可知，爆口開口較大，爆口最大處長(zhǎng)度約130mm，呈“魚嘴”狀，且爆口邊緣減薄嚴(yán)重，而且存在表面氧化龜裂現(xiàn)象，具有顯著的過(guò)熱爆管特征。圖1 末級(jí)過(guò)熱器爆管宏觀照片末級(jí)過(guò)熱器爆管與很多因素有關(guān)，其中主要有材質(zhì)因素和運(yùn)行因素等，為對(duì)末級(jí)過(guò)熱器材質(zhì)進(jìn)行組織對(duì)比和性能對(duì)比，在末級(jí)過(guò)熱器左數(shù)第21排外數(shù)第3圈爆口位置邊緣、爆口背面、遠(yuǎn)離爆口分別
中國(guó)設(shè)備工程 2017年15期2017-08-10
- 600 MW超臨界機(jī)組鍋爐水冷壁爆管原因分析
處理過(guò)程。通過(guò)對(duì)爆口管樣進(jìn)行宏觀、化學(xué)成分、金相、回路結(jié)構(gòu)等分析，認(rèn)為是易溶紙堵塞，造成水冷壁管內(nèi)工質(zhì)減少繼而引發(fā)短時(shí)過(guò)熱爆管，同時(shí)機(jī)組制定了相關(guān)措施，避免此類事故再次發(fā)生。超臨界機(jī)組；水冷壁；螺旋管圈；爆管；過(guò)熱；易溶紙1 設(shè)備概況某電廠二期工程2×600 MW機(jī)組鍋爐為超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流爐，爐膛由膜式水冷壁組成，寬度18 816 mm，深度17 696 mm，從冷灰斗進(jìn)口（標(biāo)高8300 mm）至標(biāo)高49 670 mm處采用螺旋管圈，在此上方為垂直管
設(shè)備管理與維修 2016年11期2016-12-20
- 關(guān)于某鍋爐水冷壁管爆管的失效分析
行檢查，發(fā)現(xiàn)4個(gè)爆口。位于鍋爐的左側(cè)，從前往后數(shù)第210根水冷壁管。對(duì)該管（Φ31.8×8.5 mm，15CrMo）取樣進(jìn)行分析，取樣點(diǎn)宏觀形貌如圖1所示。圖1 爆口管段宏觀照片及取樣位置圖1 爆管的宏觀檢查經(jīng)對(duì)爆管進(jìn)行宏觀檢查，在管的向火側(cè)發(fā)現(xiàn)爆口，外觀觀察到有明顯氧化膜，斷口出現(xiàn)撕裂狀。對(duì)爆口進(jìn)行測(cè)量，爆口長(zhǎng)約10 mm，寬約1.5 mm；脹粗直徑最大值約41 mm.經(jīng)計(jì)算，脹粗量為27.6%，管子脹粗明顯［1］。從圖2可見，爆口兩端截面的橢圓度較大，
裝備制造技術(shù) 2016年8期2016-10-20
- 超臨界670MW機(jī)組末級(jí)再熱器爆管原因分析
圖1所示，第一次爆口管位置在彎頭外弧側(cè)，爆口無(wú)明顯脹粗，壁厚無(wú)減薄，邊緣較厚，脆斷特征較明顯。爆口附近管內(nèi)外壁均有一層較厚且縱向平行開裂的黑褐色氧化皮。第二次爆口管爆口位置為T23+T91焊接接頭之上T23管段，泄漏段（T23側(cè)）脹粗明顯，爆口張開較大，爆口長(zhǎng)100mm，寬160mm，破裂尖端處呈薄刃狀，爆口呈平板狀，韌斷特征明顯。2.2金相檢驗(yàn)取兩次爆口管的爆口邊緣和爆口下段進(jìn)行金相檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果見圖2。第一次爆口管爆口處組織為鐵素體+碳化物，裂紋附近組
中國(guó)科技縱橫 2015年18期2015-10-31
- 鍋爐水冷壁爆管原因分析
9.0 m處有一爆口(如圖1所示)，同一根管前墻冷灰斗水冷壁標(biāo)高約17.5 m彎頭下方500 mm有一爆口(如圖2所示);前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第106根管標(biāo)高約17.5 m彎頭下方300 mm處有一爆口(如圖3所示);前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第122根管標(biāo)高約17.5 m彎頭下方400 mm處有一爆口(如圖4所示);其他爆口均為吹損所致。前墻冷灰斗水冷壁爐右數(shù)第106～141根管范圍內(nèi)，距離標(biāo)高17.5 m的彎頭約600 mm的范圍內(nèi)多處管子存在宏觀橫向裂
綜合智慧能源 2015年12期2015-04-24
- 1 025t/h鍋爐過(guò)熱器管漏泄原因分析及處理措施
高58m 有3處爆口。第1爆口位于第2排8屏后數(shù)第12根下數(shù)第3個(gè)限位塊焊縫，沿著焊縫熱影響區(qū)撕裂，破口長(zhǎng)50mm，寬6mm，周圍有吹損痕跡。破口的斷裂面粗鈍，邊緣不鋒利，附近有平行軸向的裂紋，管子內(nèi)、外表面有氧化皮，爆口宏觀形貌見圖1。第2 爆口位于第2排第7屏后數(shù)第1根，有明顯介質(zhì)吹損減薄痕跡，是第1爆口介質(zhì)吹向爐前，將同排相鄰出列的第7屏后數(shù)第1根管吹損減薄后漏泄。第3爆口位于第3排第8屏后數(shù)第7根，該處管段斷裂，斷裂后導(dǎo)致第8屏呈130°夾角變形，
吉林電力 2015年4期2015-04-01
- 過(guò)熱器爆管原因探討
濟(jì)運(yùn)行。關(guān)鍵詞：爆口 變形 超溫 金相 硬度 脹粗中圖分類號(hào)：TM62 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）10（c）-0062-03某廠#3機(jī)組鍋爐2004年12月1日投產(chǎn)運(yùn)行。#3機(jī)組鍋爐型號(hào)為1650-17.46-540/540，由斯洛克吐耳瑪齊鍋爐廠生產(chǎn)，爐水循環(huán)系統(tǒng)采用瑞士蘇爾壽爾設(shè)計(jì)的爐型，蒸發(fā)段設(shè)有強(qiáng)制循環(huán)泵和小型汽水分離器。蒸發(fā)段采用垂直管（Ф32×5）帶有循環(huán)泵的低倍率（K=1.25-1.4）強(qiáng)制循環(huán)系統(tǒng)。四級(jí)過(guò)熱器采
科技資訊 2014年30期2015-03-23
- 電站鍋爐低溫過(guò)熱器管爆管失效分析
分析1.宏觀檢測(cè)爆口管束周邊環(huán)境及局部宏觀形貌如圖1和圖2所示，爆裂處最大長(zhǎng)度為72 mm，最大寬度為11 mm，其位于低溫過(guò)熱器管的迎火面一側(cè)，管子斷口處沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯的脹粗和變形，爆口外觀呈厚唇“魚嘴狀”形貌。爆口長(zhǎng)約71 mm，最寬處有11 mm，管壁測(cè)厚數(shù)據(jù)最小3.1 mm。圖3和圖4是該低溫過(guò)熱器爆口處內(nèi)外表面的形貌，宏觀檢查發(fā)現(xiàn)爆口處內(nèi)外表面均存在相互平行的縱向裂紋，爆口兩個(gè)尾端均有明顯的二次裂紋，爆口表面較粗糙，外觀像樹皮狀紋路。從管壁減薄情況
化工管理 2014年29期2014-12-12
- 某電廠T91過(guò)熱器管爆管原因分析
宏觀分析和取樣爆口位于3號(hào)爐末級(jí)過(guò)熱器右數(shù)第32排前數(shù)第13根，爆口中心距下彎頭約300mm。對(duì)爆管進(jìn)行宏觀觀察，爆口處管徑有明顯脹粗，爆口較大，呈喇叭狀，脹粗部位直徑約55mm，爆口部位管壁減薄成薄刃狀，管內(nèi)外壁均可見樹皮紋，如圖1所示。從爆口的宏觀分析來(lái)看，末級(jí)過(guò)熱器爆管具有超溫過(guò)熱爆漏的特征。圖1 爆管外觀過(guò)熱爆口有材質(zhì)因素和環(huán)境因素，包括材質(zhì)不良、煙側(cè)超溫、汽側(cè)阻塞等。為了對(duì)材料進(jìn)行組織對(duì)比和性能檢測(cè)，在末級(jí)過(guò)熱器右數(shù)第32排前數(shù)第13根爆口位置
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2014年4期2014-09-12
- 220 t/h鍋爐高溫過(guò)熱器爆管原因分析
×4.5 mm；爆口在下彎外弧及外彎沿軸向發(fā)展，爆口的最大寬度約7 mm，長(zhǎng)68 mm，邊緣厚4 mm；邊緣粗糙，內(nèi)、外壁向火側(cè)氧化皮為黑色，爆口內(nèi)壁有較多的氧化皮開裂，爆口處無(wú)明顯塑性變形且邊緣較鈍，無(wú)明顯減薄(如圖3所示)。管樣編號(hào)：從A側(cè)向B側(cè)數(shù)第42屏爐后U形管爐前向爐后數(shù)第1根下彎管背弧處為始爆口，編號(hào)“42后-1”；第42屏爐前U形管爐后向爐前數(shù)第1根編號(hào)“42前-1”；第43屏爐前U形管爐后向爐前數(shù)第3根編號(hào)“43前-1”。2.1 宏觀檢查及
綜合智慧能源 2014年1期2014-09-10
- 電站鍋爐水冷壁折焰角爆管原因分析
折焰角部位有兩處爆口，爆口位于同一根水冷壁管，吹灰器IR32東數(shù)第14根管，具體位置如圖1所示。該水冷壁為內(nèi)螺紋管，材質(zhì)為SA210A，規(guī)格57×7mm，2012年1月大修時(shí)曾進(jìn)行酸洗。圖1 爆口位置示意圖1 爆口宏觀分析爆口A位于水冷壁向火側(cè)，管子內(nèi)弧面，爆口縱向15mm，環(huán)向7mm，爆口邊緣內(nèi)壁存在二次裂紋；爆口A周圍外表面有明顯的汽水沖刷痕跡，以爆口A為中心的外表面周圍結(jié)焦嚴(yán)重，其他位置管子上無(wú)明顯結(jié)焦；管子內(nèi)壁無(wú)明顯氧化皮，但附近存在少量點(diǎn)蝕坑。爆
中國(guó)特種設(shè)備安全 2014年2期2014-09-04
- 淺析某電廠末級(jí)過(guò)熱器爆管成因
。宏觀檢查可見，爆口長(zhǎng)約35mm，開口最大寬度約為1.5mm，爆口呈狹長(zhǎng)狀，爆口附近長(zhǎng)約40mm有明顯的鼓包，爆口附近分布了許多軸線裂紋，爆口邊緣粗糙，有鈍邊，管壁減薄不太嚴(yán)重，表現(xiàn)為典型的長(zhǎng)期過(guò)熱特征。3 金相組織形貌觀察經(jīng)切割取樣、鑲嵌、磨樣、拋光并用氯化鐵鹽酸水溶液腐蝕，采用Leica DMI 3000型光學(xué)顯微鏡，觀察爆口附近、爆口背面以及距離爆口較遠(yuǎn)距離（400mm）向火側(cè)和背火側(cè)的橫截面組織形貌，組織形貌觀察結(jié)果表明，爆口附近的組織為鐵素體加碳
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2013年11期2013-09-14
- 鍋爐受熱面爆管原因分析及防范措施
變形或吹損。初始爆口位置示意見圖1。距離頂棚2m，爆口所在管段材質(zhì)為SA213－TP347H。在頂棚上部有兩道異種鋼焊口，焊口下部材質(zhì)為SA213－TP347H，上部材質(zhì)為SA213－T91。圖1 初始爆口位置示意2.1 外觀檢測(cè)管子在爆破處完全斷開，呈撕裂狀，管子嚴(yán)重扭曲變形，外表面有撞擊痕跡。爆口邊緣多數(shù)位置為撕裂斷口，斷口邊緣減薄不明顯，有部分?jǐn)嗫谠诒七^(guò)程中飛出，爆開斷口不完整，本是直管的管段已嚴(yán)重彎曲，爆口內(nèi)外表面光滑，無(wú)明顯氧化皮。除爆口位置外
河北電力技術(shù) 2013年1期2013-09-01
- 屏式過(guò)熱器“一管兩爆”原因分析及對(duì)策
頂棚約1米處有一爆口，與此同時(shí)，此管出口段靠近出口分配聯(lián)箱約100mm處的管座處亦有一爆口，兩個(gè)爆口相距約3米。汕尾電廠1號(hào)鍋爐型式為DG1950/25.4-Ⅱ2，為東方鍋爐廠制造生產(chǎn)的超臨界本生直流爐。鍋爐的屏式過(guò)熱器布置在爐膛正上方，從爐膛的左右兩側(cè)通過(guò)屏過(guò)進(jìn)口混合集箱向15屏分配集箱輸送介質(zhì)，每屏分兩路進(jìn)出，進(jìn)口額定溫度437℃，壓力25.9MPa，出口額定溫度為518℃，壓力25.8MPa。機(jī)組于2008年1月27日正式投入商業(yè)運(yùn)行，至2009年9
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2011年9期2011-05-12