臨界壓力
- 水下航行器圓柱形耐壓艙體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性計(jì)算
外壓力超過其臨界壓力時(shí)，則肋骨會(huì)連同圓柱殼體、中間支骨等一起在艙段內(nèi)發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象，即發(fā)生總體失穩(wěn)。這時(shí)，僅艙段的兩端法蘭（或特大肋骨）保持正圓形不變，構(gòu)成艙體的剛性支撐周界。整個(gè)艙體在母線方向上只形成1 個(gè)半波，而在艙體的橫剖面整圓周上形成2 個(gè)、3 個(gè)或4 個(gè)整波。1.2.2 肋間殼板局部失穩(wěn)若肋骨及中間支骨的剛度足夠大，超過其臨界剛度時(shí)，在外壓力均勻逐漸增大的過程中，會(huì)先出現(xiàn)肋間殼板局部失穩(wěn)形式。此時(shí)的狀態(tài)是，各環(huán)向肋骨（中間支骨）均保持自身的正圓不變
機(jī)械管理開發(fā) 2023年10期2023-11-30
- 連接方式對(duì)高聚物防滲墻成槽桿穩(wěn)定性影響
采用成槽桿的臨界壓力判斷其穩(wěn)定性。等效應(yīng)力的計(jì)算公式如下：式中：σ1，σ2，σ3分別指第一、二、三主應(yīng)力，［σs］為材料需用屈服應(yīng)力，σs為材料屈服極限，ns為安全系數(shù)。式中：μ為一階模態(tài)載荷系數(shù)，F(xiàn)為壓力，F(xiàn)0為臨界壓力。2 成槽桿有限元分析為了對(duì)比插稍型、錐形螺紋和平螺紋三種連接方式對(duì)成槽桿力學(xué)特性的影響，建立了三種連接方式成槽桿的三維有限元計(jì)算模型。計(jì)算模型中，成槽桿的總長度均為7.50 m，每節(jié)長度為1.50 m，直徑為63.50 mm，材質(zhì)為空心
河南水利與南水北調(diào) 2023年9期2023-11-06
- 聚乙烯管道耐快速裂紋擴(kuò)展臨界壓力測試
中的壓力達(dá)到臨界壓力PRCP以上,由裂紋發(fā)展成裂縫,就有可能引發(fā)RCP現(xiàn)象。為避免RCP危害,燃?xì)廨敋庀到y(tǒng)設(shè)計(jì)必須考慮聚乙烯管材的RCP臨界壓力PRCP,只要在臨界壓力PRCP之下,就不會(huì)發(fā)生RCP現(xiàn)象。1 耐快速裂紋擴(kuò)展實(shí)驗(yàn)方法耐快速裂紋擴(kuò)展實(shí)驗(yàn)方法主要有裂紋擴(kuò)展實(shí)驗(yàn)與沖擊試驗(yàn)兩種,其中裂紋擴(kuò)展實(shí)驗(yàn)分為全尺寸實(shí)驗(yàn)、小尺寸實(shí)驗(yàn)及ROBERTSON實(shí)驗(yàn)。目前公認(rèn)的用于確定聚乙烯燃?xì)夤艿滥涂焖倭鸭y擴(kuò)展性能的實(shí)驗(yàn)方法是全尺寸實(shí)驗(yàn)(FST實(shí)驗(yàn))與小尺寸實(shí)驗(yàn)(S4實(shí)
黑龍江科學(xué) 2023年12期2023-08-11
- 外壓容器失穩(wěn)實(shí)驗(yàn)裝置的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
容器失穩(wěn)時(shí)的臨界壓力值。介紹了該裝置的主要結(jié)構(gòu)、密封部件、工作原理及其操作應(yīng)用，運(yùn)用ANSYS軟件對(duì)該裝置的密封部件進(jìn)行了分析計(jì)算和強(qiáng)度校核。實(shí)踐表明，該裝置的密封部件性能良好可靠，可完成容器在真空狀態(tài)和外壓狀態(tài)兩種工況下的失穩(wěn)。外壓容器；失穩(wěn)失效；臨界壓力；密封性能；有限元分析外壓容器的失穩(wěn)是指容器的內(nèi)部壓力低于外部壓力，當(dāng)內(nèi)外壓差達(dá)到一定程度時(shí)使得容器發(fā)生失穩(wěn)屈服的一種現(xiàn)象[1]，用于完成此現(xiàn)象并能記錄失穩(wěn)臨界壓力的裝置稱之為外壓容器的失穩(wěn)裝置，該裝置
- 混合工質(zhì)臨界溫度和臨界壓力預(yù)測
力和溫度就是臨界壓力和臨界溫度。流體在超臨界狀態(tài)下不再有氣體和液體的界限，與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的氣體和液體相比，其密度和液體在同一數(shù)量級(jí)，黏度與氣體相近，擴(kuò)散系數(shù)和液體相近[1-3]。在臨界點(diǎn)附近，流體的物性參數(shù)會(huì)發(fā)生比較劇烈的變化，因此確定流體的臨界溫度和臨界壓力尤為重要。對(duì)于混合工質(zhì)的臨界參數(shù)，PENG等[4]很早就提出了利用雙參數(shù)狀態(tài)方程和吉布斯自由能判據(jù)結(jié)合的方法進(jìn)行計(jì)算，這種計(jì)算方法是利用解析的方法求解。由于近幾年計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，圖像識(shí)別等計(jì)算機(jī)技術(shù)被
煤氣與熱力 2023年2期2023-02-23
- 薄壁復(fù)合材料圓筒穩(wěn)定性模擬分析研究
即為圓筒失穩(wěn)臨界壓力對(duì)應(yīng)的特征值，計(jì)算結(jié)果為1.605 MPa，圓筒失穩(wěn)波數(shù)為3。圖3 第1階模態(tài)圖圖4 第2階模態(tài)圖2.2 鋪層厚度對(duì)圓筒臨界壓力影響復(fù)合材料圓筒總厚度和鋪層順序不變，改變角度層與環(huán)向?qū)拥暮穸缺?，?jì)算不同鋪層厚度對(duì)圓筒臨界壓力的影響，計(jì)算結(jié)果見表3。繪制環(huán)向?qū)优c角度層厚度比與臨界壓力的關(guān)系如圖5所示。表3 不同鋪層厚度圓筒失穩(wěn)臨界壓力圖5 鋪層厚度比與臨界壓力關(guān)系根據(jù)計(jì)算結(jié)果，環(huán)向?qū)雍穸日急仍酱?，?fù)合材料圓筒的失穩(wěn)臨界壓力越大，臨界壓力與
高科技纖維與應(yīng)用 2022年3期2022-09-16
- 加勁環(huán)式地下埋管非線性有限元屈曲分析
歸結(jié)為計(jì)算其臨界壓力，且多按平面問題進(jìn)行分析，即認(rèn)為鋼管是均勻介質(zhì)中的彈性圓環(huán)。目前關(guān)于地下埋管抗外壓穩(wěn)定分析的計(jì)算理論和方法仍主要停留在Amstutz、Jacobsen、Mises等學(xué)者的解析公式和經(jīng)驗(yàn)公式上。地下埋管在結(jié)構(gòu)上可分為光面管和加勁環(huán)式鋼管，兩者的抗外壓穩(wěn)定計(jì)算方法略有差別。關(guān)于加勁環(huán)式地下埋管的抗外壓穩(wěn)定，需同時(shí)滿足加勁環(huán)間管壁和加勁環(huán)自身的穩(wěn)定。其中，加勁環(huán)間管壁的臨界壓力一般采用Mises公式[1]，并得到我國水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范、美
水力發(fā)電 2022年5期2022-06-22
- 混凝土骨料周圍水泥漿收縮裂紋形成機(jī)制
20)，獲得臨界壓力pcr的上限和下限。對(duì)于光滑界面，臨界壓力成為裂紋擴(kuò)展的下限壓力(pcr-low)：對(duì)于完全結(jié)合界面，臨界壓力成為裂紋擴(kuò)展的上限壓力(pcr-up)：對(duì)于硬化基體材料，材料性能隨時(shí)間而變化，因此臨界壓力也隨時(shí)間而變化。4 數(shù)值結(jié)果與分析在假定傳感器和骨料的性質(zhì)相同的情況下，給定材料的物性參數(shù)如表1 所示，對(duì)式(15)中水泥漿材料性質(zhì)的影響進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如圖5所示。表1 材料物性參數(shù)Table 1 Material physical pa
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-04-13
- 易拉罐容器外壓失穩(wěn)實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)與應(yīng)用
筒體外壓失穩(wěn)臨界壓力的測量精度高，而且可直接觀察到失穩(wěn)現(xiàn)象。同時(shí)，實(shí)驗(yàn)裝置的實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目可以拓展，如選擇不同材料和尺寸的易拉罐、設(shè)置加強(qiáng)圈等。實(shí)驗(yàn)裝置滿足了容器外壓失穩(wěn)實(shí)驗(yàn)的教學(xué)要求。關(guān)鍵詞 易拉罐;容器外壓失穩(wěn);實(shí)驗(yàn)裝置;臨界壓力中圖分類號(hào)：G642.0? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B文章編號(hào)：1671-489X（2021）10-0028-04Design and Application of Experimental Device for Instability o
中國教育技術(shù)裝備 2021年10期2021-10-11
- 某油田CO2驅(qū)伴生氣雜質(zhì)對(duì)回注條件的影響
臨界溫度、 臨界壓力以及相包絡(luò)線等參數(shù)有一定的影響，產(chǎn)生兩相區(qū)， 并決定致密相區(qū)域和超臨界區(qū)域，這些區(qū)域又決定著管道的作業(yè)區(qū)域，尤其在回注增壓過程中，需要通過準(zhǔn)確的相圖來有效控制相態(tài)[8]。 只有偏離這些兩相區(qū)域才能避免管道和設(shè)備存在的潛在危害[9]。 國內(nèi)針對(duì)各種雜質(zhì)對(duì)CO2相平衡的影響開展了相關(guān)研究，大多數(shù)研究氣源來自于電廠排放的捕集氣， 其組分的種類和含量與CO2驅(qū)油井采出氣有所差異。 目前國內(nèi)針對(duì)油井采出氣的物性研究較少，對(duì)采出氣內(nèi)各組分含量對(duì)于物
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2021年2期2021-05-25
- 外壓圓筒開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算與穩(wěn)性研究
等，開展了其臨界壓力以及屈曲形態(tài)的影響分析，以及支座結(jié)構(gòu)、開孔結(jié)構(gòu)對(duì)臨界壓力和屈曲形態(tài)的影響研究。深?？扇急_采已成為海洋資源開發(fā)的重要內(nèi)容，而可燃冰開采過程所使用的乙二醇再生與回收系統(tǒng)（MRU），其核心裝備包括預(yù)處理、再生及脫鹽等[4-5]。負(fù)壓閃蒸罐作為MRU 脫鹽系統(tǒng)中的核心部件，需要保證其在使用中的穩(wěn)定性[6]。本研究以負(fù)壓閃蒸罐為對(duì)象，采用壓力面積法和膜-彎曲應(yīng)力法，進(jìn)行開孔補(bǔ)強(qiáng)應(yīng)力計(jì)算，并對(duì)比分析了結(jié)果的合理性，為容器設(shè)計(jì)提供了參考，提高了容器
裝備制造技術(shù) 2021年12期2021-04-23
- 基于BP-GA 算法的環(huán)肋錐柱殼多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)
量及總體失穩(wěn)臨界壓力。采用BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)分別建立起樣本點(diǎn)和結(jié)構(gòu)重量之間、樣本點(diǎn)與失穩(wěn)臨界壓力之間的映射關(guān)系，并對(duì)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行訓(xùn)練[18]。再調(diào)用一種基于NSGA-Ⅱ算法的多目標(biāo)優(yōu)化函數(shù)gamultiobj 進(jìn)行全局尋優(yōu)，得到Pareto 前沿。其中，fitnessfcn 為適應(yīng)度函數(shù)，是通過目標(biāo)函數(shù)與設(shè)計(jì)變量之間的函數(shù)關(guān)系式轉(zhuǎn)換的，而其函數(shù)關(guān)系式則是由前面的BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)訓(xùn)練得到。在本次優(yōu)化中，利用BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立起的設(shè)計(jì)變量與結(jié)構(gòu)重量、總體失穩(wěn)臨界壓力
艦船科學(xué)技術(shù) 2021年2期2021-04-10
- 低滲透揮發(fā)油藏回注溶解氣開發(fā)注采參數(shù)界限
大回注比以及臨界壓力的表達(dá)式；然后結(jié)合實(shí)例油藏的注采能力分析,利用注采界限關(guān)系繪制油藏在不同地層壓力水平下的注采界限圖版,研究地層注采能力、注采井井底流壓、地層壓力、溶解氣油比、采油速度、井網(wǎng)類型、井網(wǎng)密度等因素對(duì)注采參數(shù)界限的影響規(guī)律,進(jìn)一步提出符合注采參數(shù)界限、提升開發(fā)效果的技術(shù)政策。1 注采參數(shù)界限模型當(dāng)?shù)貙訅毫處在某一值時(shí),對(duì)應(yīng)的最大采油速度為qomax=365no(p-pwfmin)Jo/N(1)式(1)中:qomax為最大采油速度；no為采油
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年35期2021-01-14
- 乙醚在亞/超臨界環(huán)境下噴霧燃燒及其產(chǎn)物
壓力接近燃料臨界壓力時(shí)，噴射過程對(duì)溫度、壓力、局部濃度和初始條件的變化極其敏感。文獻(xiàn)[14]研究表明：超臨界條件下，一種新的類似氣體噴射的過程將取代傳統(tǒng)的噴射破碎過程。文獻(xiàn)[15-16]率先提出了定量“偽沸騰”分析法，在超臨界環(huán)境中，燃料將從“類液體”狀態(tài)轉(zhuǎn)變成“類氣體”狀態(tài)，定壓比熱容和密度劇烈變化。本課題組長期致力于研究亞/超臨界環(huán)境下碳?xì)淙剂系恼舭l(fā)與燃燒特性[17-19]。乙醚作為一種具有發(fā)展前景的生物燃料，燃點(diǎn)、臨界壓力和溫度較低，有較高的十六烷值
- 淺埋隧道盾構(gòu)掘進(jìn)地層擠出破壞形態(tài)與臨界壓力上限有限元分析
構(gòu)推進(jìn)過程中臨界壓力和地層擠出破壞形態(tài)的影響因素的研究相對(duì)較少。本文采用六節(jié)點(diǎn)三角形單元上限有限元法開展計(jì)算分析，主要研究地層巖性、隧道埋深、土體剪脹等因素影響下淺埋隧道盾構(gòu)掘進(jìn)地層擠出破壞形態(tài)和地表隆起臨界壓力，為盾構(gòu)土壓力和地表隆起變形控制提供參考。1 淺埋隧道地層擠出破壞有限元分析1.1 分析方法盾構(gòu)推力過大導(dǎo)致地層擠出是三維空間問題，這里簡化為沿隧道橫截面的平面應(yīng)變問題。淺埋圓形隧道地層擠出破壞平面應(yīng)變分析模型見圖1。其中：D為隧道直徑；H為埋深；
鐵道建筑 2020年2期2020-03-30
- 采用有限元方法的平板錐形金屬膜盒內(nèi)壓柱失穩(wěn)研究
超過其柱失穩(wěn)臨界壓力時(shí)會(huì)發(fā)生柱失穩(wěn)現(xiàn)象，為獲得求解膜盒發(fā)生柱失穩(wěn)壓力的方法，使用有限元分析軟件進(jìn)行分析。首先利用ABAQUS非線性屈曲法求解膜盒柱失穩(wěn)臨界壓力值，然后利用有限元方法求解膜盒在不同壓力下的拉伸、壓縮剛度值，結(jié)合推導(dǎo)的膜盒柱失穩(wěn)理論計(jì)算式，得到了一種平板錐形金屬膜盒內(nèi)壓柱失穩(wěn)臨界壓力值計(jì)算方法，將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證了方法的適用性。平板錐形；柱失穩(wěn)；非線性；有限元方法；剛度0 引 言大型液體火箭已有的飛行試驗(yàn)顯示，火箭的結(jié)構(gòu)與推進(jìn)系
導(dǎo)彈與航天運(yùn)載技術(shù) 2020年1期2020-03-27
- 僅考慮自重的細(xì)長受彎構(gòu)件是否需滿足長細(xì)比要求的研究
為桿件失穩(wěn)的臨界壓力值[2]。當(dāng)桿件受到的壓力值小于臨界壓力值時(shí)，這時(shí)如果壓力撤銷，桿件能恢復(fù)直線狀態(tài)，此時(shí)桿件處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)；當(dāng)桿件受到的壓力值大于臨界壓力值時(shí)，此時(shí)桿件會(huì)發(fā)生不可逆的持續(xù)大變形，即屈曲，壓力撤銷后，桿件不能恢復(fù)原始直線狀態(tài)。由此可見，受壓桿件不發(fā)生屈曲失穩(wěn)的條件為桿件所受壓力值小于失穩(wěn)臨界壓力值[4]。由桿件保持微小彎曲平衡狀態(tài)的撓曲線微分方程可得臨界壓力值計(jì)算公式，即歐拉公式：式中，F(xiàn)cr 為桿件失穩(wěn)臨界壓力值，E 為材料的彈性模量
建材發(fā)展導(dǎo)向 2020年4期2020-03-25
- 壓力對(duì)乙炔分解爆炸過程的影響規(guī)律*
發(fā)生分解爆炸臨界壓力與溫度的關(guān)系，并結(jié)合文獻(xiàn)數(shù)據(jù)對(duì)壓力影響因素進(jìn)行了系統(tǒng)性的分析。2.1 壓力對(duì)最小點(diǎn)火能的影響氣體越容易引發(fā)爆炸，其最小點(diǎn)火能(MIE)越小。本文的研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1所示，根據(jù)數(shù)據(jù)擬合可得y=0.0138x-3.514，純乙炔在常壓條件下的點(diǎn)火能為50 J，具有比較高的熱穩(wěn)定性，當(dāng)壓力升高至0.2 MPa時(shí)(絕壓)，最小點(diǎn)火能降為4.2 J，乙炔氣發(fā)生分解爆炸的最小點(diǎn)火能隨壓力的升高有非常大的降低。糜仲春等人[5]的研究中采用6 000
安全、健康和環(huán)境 2019年11期2019-12-17
- 基于燒結(jié)物塌陷壓力檢測預(yù)測成品關(guān)鍵指標(biāo)①
指標(biāo)和燒結(jié)物臨界壓力之間的關(guān)系，不足之處在于成品關(guān)鍵指標(biāo)有10余項(xiàng)，本文探討了其中一種指標(biāo)的和臨界壓力之間的關(guān)聯(lián)，后續(xù)可以做全部關(guān)聯(lián)分析。關(guān)鍵詞：檢測裝置? 質(zhì)量指標(biāo)? 臨界壓力? 預(yù)測中圖分類號(hào)：TP183? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號(hào)：1674-098X（2019）05（b）-0106-03Abstract： According to the pro
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2019年14期2019-10-20
- 談?wù)劧ㄏ蚓诜€(wěn)定問題
的擴(kuò)大，坍塌臨界壓力值會(huì)不斷的減小。說明在這種條件下，井斜角越大鉆井越安全，當(dāng)上覆壓力成為最大的主應(yīng)力時(shí)，破裂臨界壓力值一般趨于減小，坍塌臨界壓力值增大。這種條件下，井斜角越小鉆井越安全。在上覆壓力為中間主應(yīng)力條件下，方位角對(duì)臨界井眼壓力的影響隨井斜角的增大而變大。當(dāng)方位角增大時(shí)，破裂和坍塌臨界壓力都有增大趨勢。在上覆壓力為最大主應(yīng)力條件下，隨方位角增大坍塌臨界壓力略有減小，而破裂臨界壓力較明顯地增大。說明在這種條件下，方位角越大鉆井越安全。2.井壁滲透性
石油研究 2019年9期2019-09-10
- 聚乙烯絕緣CO2物理發(fā)泡淺析
? 背壓? 臨界壓力? 同軸電纜? 物理發(fā)泡聚乙烯絕緣? 絕熱指數(shù)中圖分類號(hào)：TQ325? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文章編號(hào)：1672-3791（2019）03（b）-0061-03Abstract： This paper mainly discusses the production process in physical foaming RF coaxi
科技資訊 2019年8期2019-06-18
- 水下環(huán)肋圓錐殼臨界壓力—頻率特性分析
對(duì)水下圓柱殼臨界壓力問題的研究已較為充分，而對(duì)水下環(huán)肋圓錐殼臨界壓力—頻率特性的研究則相對(duì)較少。同時(shí)，由于環(huán)肋圓錐殼的幾何特性較圓柱殼復(fù)雜，在實(shí)際工程應(yīng)用中，求解環(huán)肋圓錐殼振動(dòng)問題的難度較大。因此，針對(duì)水下環(huán)肋圓錐殼的臨界壓力—頻率特性問題，開展理論研究具有重要的工程指導(dǎo)意義。針對(duì)水下環(huán)肋圓錐殼體的振動(dòng)問題，相關(guān)學(xué)者采用諸如有限元法、邊界元法、能量法及解析法等對(duì)其進(jìn)行了研究。Crenwelge等［1］根據(jù)應(yīng)變—位移的關(guān)系，采用能量法分別求解了簡支情況下圓錐
中國艦船研究 2019年2期2019-04-20
- 細(xì)長壓桿穩(wěn)定性的數(shù)值模擬
用歐拉法研究臨界壓力，并且利用實(shí)驗(yàn)使學(xué)生更加清楚的了解壓桿穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)。李麗君等[11]應(yīng)用ANSYS軟件將壓桿穩(wěn)定中歐拉公式知識(shí)清晰直觀地以圖形動(dòng)畫的方式表達(dá)出來，并且應(yīng)用有限元方法研究了不同載荷對(duì)壓桿的穩(wěn)定性情況，從而可以有效的彌補(bǔ)實(shí)驗(yàn)的不足，拓寬學(xué)生的知識(shí)面。本文利用理論計(jì)算和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對(duì)細(xì)長壓桿的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，分析了工作參數(shù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)壓桿穩(wěn)定性的影響規(guī)律，研究結(jié)果對(duì)壓桿的理論教學(xué)具有指導(dǎo)作用，對(duì)實(shí)際工程中提高壓桿穩(wěn)定具有重要的意義。1
榆林學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年2期2019-03-22
- 天然氣水合物的形成影響因素與漿體輸送研究
在臨界溫度-臨界壓力曲線上方時(shí)，管道內(nèi)即形成天然氣水合物。圖2為溫度、壓力對(duì)水合物形成的影響。由圖2可知，隨著溫度的升高，形成水合物的臨界壓力呈指數(shù)升高。在0～15℃時(shí)，溫度每升高5℃，臨界壓力分別升高 1.687、2.937、5.522 MPa。因此，相比壓力，水合物的形成受溫度的影響更大。在溫度為6.56℃時(shí)，臨界壓力為5 MPa，即相當(dāng)于500 m水深的水頭壓力;在溫度為12.95℃時(shí)，臨界壓力為10 MPa，即相當(dāng)于1 000 m水深的水頭壓力；在
石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2019年1期2019-01-17
- 封閉采空區(qū)瓦斯涌出影響因素及防治措施
弄清封閉區(qū)域臨界壓力的方法，通過采取采空區(qū)瓦斯抽采、工作面均壓通風(fēng)、巷道噴涂堵漏風(fēng)等技術(shù)措施，有效抵御了大氣參數(shù)變化引起的瓦斯異常涌出?！続bstract】Seasonal variations and diurnal alternation can cause changes in surface atmospheric pressure.The change of surface atmospheric pressure makes the press
中小企業(yè)管理與科技·上旬刊 2018年11期2018-11-20
- 跨臨界變壓運(yùn)行中水冷壁動(dòng)態(tài)特性的實(shí)驗(yàn)研究
高負(fù)荷時(shí)在超臨界壓力條件下運(yùn)行,又要低負(fù)荷時(shí)在亞臨界壓力條件下運(yùn)行[2],不可避免地要經(jīng)歷超臨界壓力與亞臨界壓力之間的跨臨界壓力區(qū)(21～23 MPa)。必須注意的是,在跨臨界壓力區(qū),水冷壁內(nèi)工質(zhì)的宏觀形態(tài)及流動(dòng)特性均會(huì)發(fā)生大幅度的變化[3],容易引發(fā)傳熱惡化(DNB傳熱惡化及蒸干現(xiàn)象等)及流動(dòng)不穩(wěn)定現(xiàn)象,嚴(yán)重威脅水冷壁的運(yùn)行安全。為了保證鍋爐乃至機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,掌握鍋爐水冷壁內(nèi)工質(zhì)在跨越臨界壓力區(qū)內(nèi)的動(dòng)態(tài)流動(dòng)與傳熱特性具有十分重要的意義。對(duì)鍋爐水冷
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年11期2018-11-14
- 真實(shí)入口條件下隔離段內(nèi)激波串遲滯回路現(xiàn)象研究
的反壓稱為上臨界壓力，用pc′表示，對(duì)應(yīng)的激波串起點(diǎn)位置稱為上臨界位置，用xc′表示；同理，反壓降低時(shí)，激波串起始位置逐漸向隔離段出口靠近的過程中，若反壓再繼續(xù)減小1%就會(huì)引起激波串突然向下游移動(dòng)很長距離Δx，將此時(shí)的反壓稱為下臨界壓力，用pc表示，同時(shí)下臨界壓力對(duì)應(yīng)的激波串起點(diǎn)位置稱為下臨界位置，用xc表示。圖6 真實(shí)入口條件隔離段內(nèi)激波串起始位置隨反壓的變化表2、表3分別為真實(shí)入口條件隔離段上下臨界參數(shù)，可以看到：上下臨界壓力值之間相差7.3%；同一反
- 含外導(dǎo)流筒換熱器筒節(jié)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)臨界壓力分析
cr—筒節(jié)段臨界壓力，MPa2 分析結(jié)構(gòu)及臨界失穩(wěn)壓力計(jì)算帶外導(dǎo)流筒換熱器分析結(jié)構(gòu)，如圖1所示。設(shè)計(jì)參數(shù)，如表1所示。材料的力學(xué)性能，如表2所示。由于殼程設(shè)計(jì)壓力大于管程設(shè)計(jì)壓力，導(dǎo)致筒節(jié)A受到外壓作用，以下針對(duì)筒節(jié)A進(jìn)行設(shè)計(jì)分析。圖1 分析結(jié)構(gòu)簡圖Fig.1 Analysis Structure表1 設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design Parameters表2 設(shè)計(jì)溫度下材料力學(xué)性能Tab.2 Mechanical Properties of Materi
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年9期2018-09-17
- 多級(jí)微結(jié)構(gòu)表面潤濕性的尺度效應(yīng)分析
型所需突破的臨界壓力以及能量勢壘.1 熱力學(xué)模型1.1 考慮線張力后液滴表觀接觸角預(yù)測方程建立的模型以柱狀多級(jí)結(jié)構(gòu)為例，一級(jí)結(jié)構(gòu)寬、高和間距分別為a1，h1，b1.二級(jí)結(jié)構(gòu)寬、高和間距分別為a2，h2，b2，如圖1所示.圖1 柱狀多級(jí)結(jié)構(gòu)各潤濕狀態(tài)示意圖Fig.1 Four wetting states on the hierarchical structures surface線張力能量為液滴處于CB狀態(tài)時(shí)，固液接觸區(qū)接觸線的長度乘以線張力系數(shù).所以對(duì)于
浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-01-17
- 帶加強(qiáng)圈外壓薄壁圓柱殼體穩(wěn)定性有限元分析
性；加強(qiáng)圈；臨界壓力外壓殼體的失穩(wěn)是指當(dāng)殼體受外壓作用時(shí)，外壓載荷增大到某一值時(shí)，殼體會(huì)突然失去原有的形狀，被壓癟或產(chǎn)生波紋，當(dāng)載荷卸去后，殼體仍不能恢復(fù)原來的形狀［1］。為避免殼體失穩(wěn)變形，通常在殼體外表面或內(nèi)表面設(shè)置加強(qiáng)圈，以增加殼體的穩(wěn)定性。目前有限元分析軟件ANSYS在工程上運(yùn)用比較廣泛，它提供了兩種分析方法，特征值屈曲分析和非線性屈曲分析（幾何非線性、材料非線性）［2］?，F(xiàn)主要采用有限元分析軟件ANSYS提供的特征值屈曲分析方法對(duì)有無加強(qiáng)圈的外壓
- 基于VB的外壓圓筒計(jì)算厚度的計(jì)算
下承受外壓時(shí)臨界壓力的計(jì)算方法，計(jì)算完成后只要臨界壓力大于設(shè)計(jì)壓力(外壓)即滿足設(shè)計(jì)要求。但是此種方法只給出了一定厚度下臨界壓力的計(jì)算方法，并未給出一定壓力下臨界厚度(即計(jì)算厚度)的計(jì)算方法。本文利用VB強(qiáng)大的編程能力，使用相關(guān)的數(shù)值計(jì)算方法，談?wù)摿艘欢ㄍ鈮鹤饔孟掠?jì)算厚度的計(jì)算方法，從而有效指導(dǎo)了實(shí)際設(shè)計(jì)工作的有效進(jìn)行。1 程序設(shè)計(jì)1.1 程序流程設(shè)計(jì)程序流程設(shè)計(jì)如圖1所示。圖1 程序流程圖1.2 程序相關(guān)算法(1)程序界面。程序界面如圖2所示。圖2 程序
山東化工 2017年13期2017-09-16
- 高超聲速風(fēng)洞真空系統(tǒng)臨界壓力比實(shí)驗(yàn)研究
風(fēng)洞真空系統(tǒng)臨界壓力比實(shí)驗(yàn)研究陳愛國*, 李震乾, 齊大偉, 龍正義, 楊彥廣(中國空氣動(dòng)力研究與發(fā)展中心 超高速空氣動(dòng)力學(xué)研究所, 四川 綿陽 621000)臨界壓力是暫沖式高超聲速風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)段流場破壞時(shí)真空罐中的壓力值，臨界壓力比影響Ma10以上大型高超聲速風(fēng)洞真空系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。在Φ0.3m高超聲速低密度風(fēng)洞中進(jìn)行了Ma10以上噴管的實(shí)驗(yàn)，測量了風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)段靜壓、流場的皮托壓力、擴(kuò)壓器內(nèi)表面前后壓力、真空罐壓力等參數(shù)，了解了各部位流場隨真空罐壓力升高的變化過
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2017年4期2017-09-15
- 水下環(huán)肋功能梯度材料圓柱殼穩(wěn)定性研究
GM圓柱殼的臨界壓力。通過計(jì)算對(duì)比分析，驗(yàn)證了方法的正確性和有效性。通過算例，分析了靜水壓力下環(huán)肋FGM圓柱殼在不同材料組分、體積分?jǐn)?shù)、殼體尺寸、肋條尺寸和數(shù)目等情況下臨界壓力的變化規(guī)律。靜水壓力； 環(huán)肋； 功能梯度材料； 圓柱殼； 線性擬合； 臨界壓力環(huán)肋圓柱殼在靜水壓力下的應(yīng)用越來越廣泛，采用新型功能梯度材料的環(huán)肋圓柱殼的動(dòng)力學(xué)行為分析是當(dāng)前研究的主要方向之一。因此，研究環(huán)肋圓柱殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性對(duì)于圓柱殼結(jié)構(gòu)在靜水壓力下的應(yīng)用具有非常重要的意義。目前，關(guān)
振動(dòng)與沖擊 2017年13期2017-07-18
- 縱骨對(duì)環(huán)肋圓柱殼肋間殼板穩(wěn)定性的影響
數(shù)越大；失穩(wěn)臨界壓力隨肋距的減小而增大，隨縱骨尺寸的增加而增大。環(huán)肋圓柱殼；殼板穩(wěn)定性；失穩(wěn)臨界壓力0 引 言在研究環(huán)肋圓柱殼總穩(wěn)定性過程中，有的研究學(xué)者認(rèn)為，當(dāng)肋骨尺寸增大到一定程度后，繼續(xù)增大肋骨尺寸，并不能顯著提高圓柱殼的總穩(wěn)定性，而增設(shè)縱骨才能有效提高其總穩(wěn)定性[1-4]。進(jìn)一步的研究還表明[4-5]，在通常情況下，加設(shè)縱骨對(duì)圓柱殼總穩(wěn)定的影響不明顯，只有在殼體短、殼板薄、直徑大的情況下才有效。加設(shè)縱骨對(duì)通常情況下的圓柱殼總穩(wěn)定性影響不明顯，未必對(duì)
艦船科學(xué)技術(shù) 2017年4期2017-05-17
- 結(jié)構(gòu)對(duì)氣泡霧化噴頭臨界壓力的影響研究
通氣孔面積對(duì)臨界壓力的影響表1為8種不同通氣孔結(jié)構(gòu)的噴頭。圖3為噴頭1到噴頭8在不同的氣體進(jìn)口壓力條件下，各自臨界工況時(shí)的混合室壓力。由圖3可知，氣泡霧化噴頭的斜率(即臨界壓比)只與噴頭的結(jié)構(gòu)有關(guān)，與氣液進(jìn)口壓力無關(guān)。表1 噴頭尺寸參數(shù)圖3 不同結(jié)構(gòu)的噴頭氣壓與混合室臨界壓力關(guān)系圖4表示噴頭1到噴頭8通氣孔面積與臨界壓比的關(guān)系。由圖4可知，實(shí)驗(yàn)噴頭的斜率在0.25～0.92的范圍內(nèi)變化。當(dāng)通氣孔面積AT=1.77 mm2時(shí)，K=0.25；當(dāng)AT=2.26
節(jié)水灌溉 2017年8期2017-03-21
- 采用Dymola模型研究高壓燃?xì)夤艿婪派⑾到y(tǒng)
m2。(5)臨界壓力及臨界流速公式：當(dāng)噴管喉部馬赫數(shù)M=1時(shí)，喉部壓力即為臨界壓力pc，臨界壓力與進(jìn)口壓力p的比值即為臨界壓力比，即：式中：pc——臨界壓力，Pa；β——臨界壓力比。理想氣體臨界壓力比β只與氣體絕熱指數(shù)k有關(guān)，如果將k作為常數(shù)，則有：對(duì)于多原子氣體，取k=1.3，則β=0.546，即pc=0.546p。天然氣可當(dāng)作多原子氣體處理，即本文取β=0.546。將式(5)代入式(3)即可得到理想氣體臨界速度的計(jì)算式：其中：Cc——臨界速度。(6)臨
上海煤氣 2016年2期2016-10-17
- 隧洞岔管高壓壓水試驗(yàn)及成果分析
滲透穩(wěn)定性及臨界壓力。［關(guān)鍵詞］荒溝抽水蓄能電站；高壓壓水試驗(yàn)；臨界壓力1 工程概況荒溝抽水蓄能電站位于黑龍江省海林市境內(nèi)，距牡丹江市約130 km，距蓮花水電站約45 km。該電站系以三道河右岸的山間洼地作為上水庫，已建的蓮花水庫作為下水庫。電站裝機(jī)1 200 MW，是一座大型抽水蓄能水電站。上水庫正常蓄水位652.50 m，總庫容1 161×104m3。下水庫正常蓄水位218m。其樞紐建筑物主要由上水庫擋水主壩、庫尾埡口擋水副壩、輸水隧洞、上下游調(diào)壓井
東北水利水電 2016年2期2016-08-01
- 關(guān)于地下水封洞庫水幕系統(tǒng)試驗(yàn)的討論
驗(yàn)中關(guān)鍵參數(shù)臨界壓力值的求解方法，并以煙臺(tái)某地下洞庫水平水幕孔效率試驗(yàn)為例，應(yīng)用該方法求解的臨界壓力值對(duì)水幕效率進(jìn)行判斷。試驗(yàn)結(jié)果證明，該臨界壓力值的求解方法有一定可行性，能夠準(zhǔn)確判斷需要補(bǔ)孔的區(qū)域，進(jìn)而顯著提升該區(qū)域的水幕系統(tǒng)效率值；巖體滲透性與水幕效率關(guān)系密切，一般情況下，滿足洞室密封要求的巖體的滲透系數(shù)在10-7～10-5m/s 范圍內(nèi)；文中臨界壓力值的求取是在一定假設(shè)基礎(chǔ)之上完成，在實(shí)際工程中還需要進(jìn)一步完善。關(guān)鍵詞：地下水封洞庫; 水幕系統(tǒng); 水
長江科學(xué)院院報(bào) 2016年5期2016-05-30
- 煤粉壓力燃燒特性及動(dòng)力學(xué)分析
燒方式轉(zhuǎn)變的臨界壓力為3.1 MPa。關(guān)鍵詞：煉鐵；煤粉；壓力熱重分析；燃燒；動(dòng)力學(xué)參數(shù)；臨界壓力左啟偉，蒼大強(qiáng),趙軍，等.煤粉壓力燃燒特性及動(dòng)力學(xué)分析[J].河北科技大學(xué)學(xué)報(bào),2016,37(1):88-95.煤粉在直吹管內(nèi)被熱風(fēng)加速到100～200 m/s，在高爐的回旋區(qū)內(nèi)停留的時(shí)間只有十幾個(gè)毫秒。因此，限制煤粉噴吹量提升的重要因素之一是煤粉在風(fēng)口前的燃燒速率太低[1-3]，大量未燃的煤粉隨氣流進(jìn)入到高爐渣中，導(dǎo)致煤粉利用率降低，煤焦置換比減小，引起爐
河北科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年1期2016-02-29
- 幾何參數(shù)對(duì)環(huán)肋圓柱殼肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的影響
肋骨側(cè)向失穩(wěn)臨界壓力的關(guān)系，研究了各參數(shù)對(duì)肋骨側(cè)向失穩(wěn)臨界壓力的貢獻(xiàn)值，最后得到了幾何參數(shù)對(duì)肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的影響規(guī)律。環(huán)肋圓柱殼；外壓力；屈曲；側(cè)向穩(wěn)定性；幾何參數(shù)；貢獻(xiàn)值0 引言環(huán)肋圓柱殼是潛水器耐壓結(jié)構(gòu)的基本形式，隨著下潛深度的增大，對(duì)環(huán)肋圓柱殼結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的要求越來越高，肋骨尺寸會(huì)加大，出現(xiàn)肋骨側(cè)向失穩(wěn)破壞的可能性增大。肋骨的側(cè)向失穩(wěn)可能引起環(huán)肋圓柱殼的總體失穩(wěn)，因此研究肋骨側(cè)向穩(wěn)定性具有重要意義。肋骨的幾何參數(shù)是影響肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的基本因素，因
中國艦船研究 2015年4期2015-09-01
- 環(huán)形通道內(nèi)定位格架對(duì)超臨界水傳熱的影響
大影響；在超臨界壓力與次臨界壓力條件下，定位格架下游傳熱系數(shù)衰減規(guī)律也有較大的差異。定位格架；超臨界水；流動(dòng)傳熱；衰減堆芯燃料棒束定位格架除了對(duì)燃料棒起到支撐作用外，還能確保燃料棒之間保持合適的間隙，同時(shí)，定位格架的存在，不僅使流體流動(dòng)過程中經(jīng)歷擾動(dòng)，隨之流動(dòng)傳熱強(qiáng)度增加，而且可有效消除傳熱惡化。所以，定位格架對(duì)流體流動(dòng)傳熱的影響備受人們關(guān)注。Yao等［1］研究了棒束中定位格架對(duì)流動(dòng)傳熱的影響，指出定位格架下游Nu呈指數(shù)衰減，衰減速率與定位格架對(duì)流道的面積
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年5期2015-05-25
- 缺血性腦血管病的臨床表現(xiàn)及治療效果分析
均血流速度、臨界壓力以及臨床治療有效率對(duì)比，Pdoi:10.3969/j.issn.1674-9316.2015.07.057作者單位：132500 吉林省蛟河市天北鎮(zhèn)衛(wèi)生院Analysis of the Clinical Manifestation and Treatment of Ischemic Cerebrovascular DiseaseLIU Shuangying Jiaohe Beitian Town Institute of Health，
中國衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)管理 2015年7期2015-01-27
- 內(nèi)置式框架肋骨加強(qiáng)的長艙段艙段失穩(wěn)臨界壓力理論計(jì)算方法研究
段，艙段失穩(wěn)臨界壓力是制約艙段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的一個(gè)重點(diǎn)問題。工程上常通過設(shè)置框架肋骨來解決這一問題。有關(guān)學(xué)者[1-5]已對(duì)框架肋骨對(duì)艙段失穩(wěn)臨界壓力的影響情況予以相應(yīng)的分析研究，得出框架肋骨對(duì)長艙段理論失穩(wěn)臨界壓力的影響規(guī)律，并對(duì)理論計(jì)算方法進(jìn)行了一定的探討，但對(duì)理論計(jì)算公式的適用范圍和修正方法尚未作深入的分析研究，缺乏工程上簡單適用的判斷方法和修正手段。本文從現(xiàn)有理論出發(fā)，推導(dǎo)出帶有一根框架肋骨的長艙段框架肋骨臨界剛度的理論計(jì)算公式；利用ANSYS有限元軟件，
船舶力學(xué) 2014年11期2014-12-12
- 縱橫加肋圓柱殼穩(wěn)定特性
殼總穩(wěn)定理論臨界壓力必須提高圓柱殼結(jié)構(gòu)的縱向剛度，可以增加板厚，也可以加設(shè)縱骨。后者充分利用材料，成為提高環(huán)肋圓柱殼穩(wěn)定性臨界壓力的首選措施。這種橫向設(shè)置環(huán)向肋骨、縱向加設(shè)縱骨的圓柱殼結(jié)構(gòu)稱之為縱橫加肋圓柱殼。目前，對(duì)于縱橫加肋圓柱殼總穩(wěn)定性特性的討論比較少，有必要對(duì)加設(shè)縱骨對(duì)環(huán)肋圓柱殼的穩(wěn)定性影響進(jìn)行研究。1 環(huán)肋圓柱殼總穩(wěn)定性的異常特性環(huán)肋圓柱殼在各向均勻外壓力作用下的總穩(wěn)定理論臨界壓力公式如下［8］:式中各字母所代表的含義可以參考文獻(xiàn)［8］。當(dāng)環(huán)肋圓
艦船科學(xué)技術(shù) 2014年7期2014-12-05
- 中部鉸支加固的細(xì)長壓桿穩(wěn)定性研究
各種細(xì)長壓桿臨界壓力計(jì)算公式。工程實(shí)際中，為了增加壓桿的穩(wěn)定性，常在壓桿中部適當(dāng)位置附加某些約束。對(duì)這類壓桿，材料力學(xué)教材僅針對(duì)在壓桿中點(diǎn)加固的某些特殊情況，予以了極為簡單有限的介紹，沒有建立各種常見約束情況下，在壓桿中部任意位置加固時(shí)，臨界壓力的統(tǒng)一求解方法，給工程應(yīng)用帶來諸多不便。文獻(xiàn)［5－6］雖有研究，但研究的類型也極單一，難以為工程實(shí)際提供更高的使用價(jià)值。本文擬對(duì)中部任意位置增加一個(gè)鉸支加固的9種細(xì)長壓桿，建立臨界壓力特征方程，求解長度因數(shù)的數(shù)值解
- 以聚四氟乙烯為密封件的法蘭結(jié)構(gòu)低溫密封性能研究
都會(huì)出現(xiàn)泄漏臨界壓力點(diǎn)，并且臨界壓力與單位面積密封圈上預(yù)緊力之間均呈現(xiàn)較好的線性關(guān)系;在相同的螺栓預(yù)緊力下，該密封結(jié)構(gòu)在低溫下的臨界壓力低于常溫下的臨界壓力，說明聚四氟乙烯密封性能常溫優(yōu)于低溫。低溫密封 法蘭密封結(jié)構(gòu) 聚四氟乙烯1 引言在空間飛行器的推進(jìn)劑、紅外探測、紅外夜視、超導(dǎo)器件冷卻等低溫真空系統(tǒng)中，深低溫、高真空或高壓等嚴(yán)苛工作環(huán)境條件給設(shè)備的設(shè)計(jì)、制造、運(yùn)行乃至維護(hù)等帶來巨大的挑戰(zhàn)。低溫裝置特別是深低溫系統(tǒng)常采用真空絕熱方式，而密封又是保持高真空
低溫工程 2014年4期2014-09-17
- 油氣井套管側(cè)向屈曲分析與井下加強(qiáng)工具探討
管側(cè)向屈曲的臨界壓力及相應(yīng)失穩(wěn)模態(tài)。另外,借鑒壓力容器加強(qiáng)圈的原理,設(shè)計(jì)井下加強(qiáng)工具,用于提高某些特殊工況下井筒完整性。1 外壓套管屈曲機(jī)制外壓套管損壞的失效方式有兩種：一種是因強(qiáng)度不足而引起強(qiáng)度損壞；另一種是因剛度不足而引起失穩(wěn)損壞[15]。當(dāng)徑厚比較小時(shí),失效方式屬于強(qiáng)度損壞；當(dāng)徑厚比較大時(shí),失效方式屬于失穩(wěn)損壞。分析API標(biāo)準(zhǔn)中套管尺寸,大部分套管應(yīng)屬于失穩(wěn)損壞[16],套管在未屈服前就突然失去原來形狀而壓扁或褶皺。失穩(wěn)是指結(jié)構(gòu)喪失了保持原有平衡狀態(tài)
- 用Excel軟件計(jì)算混合氣體壓縮性系數(shù)
力遠(yuǎn)小于氣體臨界壓力的情況下，按理想氣體狀態(tài)方程pV=RT進(jìn)行熱力計(jì)算已經(jīng)足夠精確，但是在石化、化工行業(yè)中，往復(fù)壓縮機(jī)常被用于壓縮二氧化碳、氨氣、C2以上烴類等比容受壓力、溫度的變化影響較大的氣體，工作壓力也有可能達(dá)到或超過氣體的臨界壓力，如果在進(jìn)行各種計(jì)算時(shí)仍然忽略壓縮性系數(shù)ξ，將為計(jì)算結(jié)果帶來較大誤差，嚴(yán)重影響壓縮機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算的準(zhǔn)確性。部分常用工業(yè)氣體的ξ值可直接從相關(guān)圖表中查取，但是其它氣體以及混合氣體的ξ值則只能根據(jù)氣體的對(duì)比壓力和對(duì)比溫度，從通用曲
壓縮機(jī)技術(shù) 2014年6期2014-07-24
- 外壓薄壁圓筒水密艙設(shè)計(jì)論證
度決定了失穩(wěn)臨界壓力大小。因此，工程設(shè)計(jì)前首先要對(duì)構(gòu)件強(qiáng)度和剛度進(jìn)行研究和仿真。強(qiáng)度；剛度；失穩(wěn)；臨界長度；仿真0 引言隨著人類海洋活動(dòng)日益頻繁，海洋探測儀器越來越多地要求在深海工作，儀器的耐壓艙越來越受重視。外壓薄壁圓筒型水密艙是常用的深海水聲儀器耐壓艙。在工況條件下水聲儀器耐壓艙能夠安全承壓的必要條件是構(gòu)件具有足夠的強(qiáng)度和剛度。構(gòu)件的強(qiáng)度設(shè)計(jì)主要考慮構(gòu)件在加載后的屈服破壞。構(gòu)件的剛度設(shè)計(jì)主要考慮結(jié)構(gòu)在加載后的周向失穩(wěn)。本文對(duì)外壓薄壁圓筒型水密艙的強(qiáng)度、
聲學(xué)技術(shù) 2014年6期2014-05-11
- 高壓壓水試驗(yàn)在抽水蓄能電站勘察中的應(yīng)用
張開、拉裂的臨界壓力和巖體的變形方式等都是很有意義的[1-2]。3 高壓壓水試驗(yàn)設(shè)備及技術(shù)要求3.1 高壓壓水試驗(yàn)設(shè)備本工程高壓壓水測試系統(tǒng)采用雙回路連接方法。所謂雙回路，即由兩個(gè)獨(dú)立的供水回路構(gòu)成。其中一個(gè)回路是用一根高壓膠管連接地面水泵和井下栓塞,由地面水泵施壓使栓塞膨脹止水;另一回路是通過鉆桿向試驗(yàn)段內(nèi)直接注水加壓,進(jìn)行壓水試驗(yàn)。雙回路壓水系統(tǒng)的特點(diǎn)是在地面可始終監(jiān)視栓塞膨脹效果,必要時(shí)可隨時(shí)給栓塞補(bǔ)壓。地面設(shè)備主要有高壓水泵、流量傳感器、壓力變送器
資源環(huán)境與工程 2014年4期2014-03-24
- 銦絲密封件低溫密封性能實(shí)驗(yàn)研究
該預(yù)緊力下的臨界壓力。當(dāng)工作壓力低于臨界壓力時(shí)，密封結(jié)構(gòu)密封性能良好，泄漏率均在10-11Pa·m3/s左右波動(dòng);而當(dāng)工作高于等于臨界壓力時(shí)，密封結(jié)構(gòu)的密封性能已變得很差，泄漏率大于10-6Pa·m3/s。根據(jù)圖4的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，還可以給出泄漏的預(yù)緊力-臨界壓力關(guān)系圖(若密封結(jié)構(gòu)突然泄漏時(shí)所測得的泄漏率會(huì)超出質(zhì)譜儀量程，則取該超量程的點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的工作壓力為臨界壓力)，如圖5所示。從該圖可以發(fā)現(xiàn)，臨界壓力隨著預(yù)緊力的增加而升高，并且兩者基本上呈較好的線性關(guān)系。圖5
低溫工程 2013年1期2013-09-17
- 大型立式儲(chǔ)罐風(fēng)致靜力屈曲分析
增加局部屈曲臨界壓力下降，其大小主要取決于上層圈板的厚度；進(jìn)行抗風(fēng)設(shè)計(jì)對(duì)提高儲(chǔ)罐臨界壓力作用明顯；隨著圓度的增加，屈曲臨界壓力隨之下降；非線性屈曲分析比特征值屈曲分析對(duì)圓度缺陷敏感度更高。大型儲(chǔ)罐 風(fēng)壓失穩(wěn) 特征值屈曲分析 圓度 壓力容器0 前言目前國內(nèi)已有數(shù)百臺(tái)在役的10萬m3及以上大型油罐。儲(chǔ)罐的安全運(yùn)行關(guān)系重大，一旦發(fā)生泄漏或爆炸就有可能引發(fā)嚴(yán)重的人員傷亡和造成重大的經(jīng)濟(jì)損失。儲(chǔ)罐的失效模式可分為腐蝕、材料退化、開裂和嚴(yán)重變形等。在地震或者風(fēng)載荷下發(fā)
化工裝備技術(shù) 2012年6期2012-12-18
- 球面艙壁的彈性穩(wěn)定性分析
)對(duì)球面艙壁臨界壓力的影響。計(jì)算結(jié)果表明，各個(gè)參數(shù)中僅球殼半徑和球殼厚度對(duì)結(jié)構(gòu)的臨界壓力和失穩(wěn)波數(shù)起決定性作用。球面艙壁;傳遞矩陣法;穩(wěn)定性0 引言球殼由于其優(yōu)越的承壓能力，被廣泛運(yùn)用于壓力容器的端部結(jié)構(gòu)。然而，球殼在外壓作用下容易喪失穩(wěn)定性而發(fā)生屈曲。因此，穩(wěn)定性是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)者必須考慮的因素之一。球面艙壁在外壓下彈性失穩(wěn)問題的研究，可以追溯到20世紀(jì)初。Zolly以扁殼理論為基礎(chǔ)，求出了球殼在外壓作用下的臨界壓力，即所熟知的球殼經(jīng)典理論臨界壓力［1］。文獻(xiàn)
艦船科學(xué)技術(shù) 2012年7期2012-07-12
- 受損傷潛艇結(jié)構(gòu)剩余強(qiáng)度評(píng)估
力分布和失穩(wěn)臨界壓力，與完好狀態(tài)（設(shè)計(jì)狀態(tài)）的環(huán)肋圓柱殼進(jìn)行比較，分析損傷凹陷位置和范圍的變化對(duì)損傷后的耐壓船體所能承受的最大載荷的影響規(guī)律，為受損傷的潛艇結(jié)構(gòu)的剩余強(qiáng)度提供一個(gè)明確的量化指標(biāo)。2 受損傷的潛艇耐壓船體結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型本文的研究對(duì)象是受局部損傷的潛艇耐壓船體結(jié)構(gòu)，可以取出受損傷的耐壓船體所在的一個(gè)艙段—兩耐壓艙壁之間的受損傷的環(huán)肋圓柱殼進(jìn)行研究。潛艇可能受到的損傷多種多樣，受損的程度、位置和范圍都是隨機(jī)的，因而有必要建立一種對(duì)受損傷的耐壓船體
船舶力學(xué) 2012年1期2012-06-07
- 帶親水蓋板的毛細(xì)被動(dòng)閥的仿真和實(shí)驗(yàn)研究
毛細(xì)被動(dòng)閥的臨界壓力的影響。1 被動(dòng)閥原理和SE計(jì)算模型考慮一個(gè)微通道，末端連接一個(gè)擴(kuò)張段，如圖1所示。由于存在接觸角滯后現(xiàn)象，由Concus-Finn公式［6］可知，在擴(kuò)張段入口處，當(dāng)接觸角滿足θA＜θ＜θA+α，接觸線停止不動(dòng)。增大液體壓力，液面凸起，當(dāng)接觸角滿足θ=θA+α，接觸線流過擴(kuò)張段，此時(shí)毛細(xì)被動(dòng)閥達(dá)到臨界壓力。其中，α是擴(kuò)張角，θA是前進(jìn)接觸角。圖1 被動(dòng)閥示意圖Fig.1 Scheme of a capillary burst valve
- 優(yōu)化內(nèi)螺紋管傳熱特性實(shí)驗(yàn)研究
4-5〕在亞臨界壓力條件下研究了內(nèi)螺紋管沸騰傳熱特性和臨界熱負(fù)荷特性;Iwabuchchi等〔6〕、雄大紀(jì)等〔7〕、Kohler 等〔8〕、陳聽寬等〔9〕和鄭建學(xué)等〔10〕在亞臨界、近臨界壓力條件下研究了內(nèi)螺紋管傳熱和阻力特性。當(dāng)前大型電站在爐膛高熱負(fù)荷區(qū)域，尤其是燃燒器區(qū)域附近，廣泛采用內(nèi)螺紋管水冷壁來改善傳熱，提高臨界熱負(fù)荷，防止或者推遲傳熱惡化。由于內(nèi)螺紋管中兩相流傳熱機(jī)理的復(fù)雜性和內(nèi)螺紋管結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)傳熱的顯著影響，文中深入研究了優(yōu)化內(nèi)螺紋管 (OM
湖南電力 2011年6期2011-09-04
- 超臨界變壓運(yùn)行鍋爐垂直上升內(nèi)螺紋管的傳熱特性
管相比,在亞臨界壓力下,內(nèi)螺紋管可以明顯改善沸騰傳熱,能夠在較低的質(zhì)量流速和較高的蒸汽干度下保持核態(tài)沸騰,有效抑制膜態(tài)沸騰的發(fā)生.因此,內(nèi)螺紋管被廣泛用于亞臨界壓力鍋爐的水冷壁管.根據(jù)內(nèi)螺紋管垂直向上的流動(dòng)特性機(jī)理,可以發(fā)現(xiàn)其在亞臨界壓力下改善傳熱的原因:由于管內(nèi)工質(zhì)存在汽-液密度差,所以內(nèi)螺紋結(jié)構(gòu)對(duì)流體產(chǎn)生旋流作用,使得管子的內(nèi)壁產(chǎn)生了螺旋流和邊界層分離流,螺旋流使流體與管壁的相對(duì)速度增加,減薄了層流底層的厚度,螺旋流產(chǎn)生的離心力將蒸汽中夾帶的液滴甩回壁
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2011年5期2011-04-14
- 液壓缸穩(wěn)定性設(shè)計(jì)的模糊可靠性計(jì)算
工作壓力P和臨界壓力Pcr分別為論域U，V上的模糊子集S、R，故P∈U，Pcr∈V，且用數(shù)s、r來表述，s∈[0，1]，r∈[0，1]，s、r分別為S、R的隸屬度。S、R的隸屬函數(shù)分別為fs（P）、fr（Pcr）。模糊子集R中每個(gè)元素Pcr都可以作為穩(wěn)定性判據(jù)，因而將傳統(tǒng)設(shè)計(jì)中的單一判據(jù)擴(kuò)大為判據(jù)空間，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行液壓缸穩(wěn)定性可靠度的計(jì)算，以此增大與實(shí)際情形相符的概率[2]。設(shè)判據(jù)實(shí)空間Ω，對(duì)任意一個(gè)作為判據(jù)Pcr（Pcr∈Ω）都指定一個(gè)數(shù)μr∈[0，1
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年5期2011-01-23
- 聲速流對(duì)鉆頭溫度和壓力的影響
計(jì)算噴嘴上游臨界壓力,確定鉆頭上游安全壓力帶作為水力參數(shù)設(shè)計(jì)的參考標(biāo)準(zhǔn),控制好井底與鉆頭上游之間的壓力關(guān)系,避免聲速流的發(fā)生。鉆井;聲速流;噴嘴;溫度;壓力;二氧化碳由于空氣、氣體、霧化和不穩(wěn)定泡沫鉆井中氣體的體積分?jǐn)?shù)一般在 97%以上,因此在計(jì)算過程中這一類型的鉆井流體可以作為純氣體來處理[1-2]。通常鉆頭的水眼里裝有噴嘴,噴嘴尺寸較小,當(dāng)其上下游壓差達(dá)到一定值時(shí),會(huì)產(chǎn)生噴嘴聲速流。聲速流條件下鉆井液溫度急劇下降,導(dǎo)致鉆頭冰包、井壁結(jié)冰、環(huán)空截面積減小
- 變截面高橋墩臨界壓力的計(jì)算
變截面高橋墩臨界壓力的計(jì)算程 林(惠州市市政工程勘察設(shè)計(jì)研究院, 廣東 惠州, 516000)基于能量方法, 利用勢能駐值條件推導(dǎo)出了變截面高橋墩臨界壓力的計(jì)算公式, 并比較了本文方法與ANSYS的計(jì)算結(jié)果. 算例分析表明, 該方法比ANSYS的計(jì)算過程更簡便, 而計(jì)算精度非常接近.變截面; 高橋墩; 臨界壓力; 能量法近年來, 隨著我國基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的逐步完善, 在山區(qū)修建的高速公路、鐵路越來越多, 而高橋墩的出現(xiàn)也越加頻繁. 高橋墩的造型改變了以往橋墩粗