倉壁
- 地下裝配式大直徑組合筒倉倉壁穩(wěn)定性分析
增大，倉體埋深和倉壁直徑不斷增加，如何對水土壓力作用下的裝配式組合倉壁穩(wěn)定性進行驗算，成為當前進一步推廣裝配式地下糧倉亟須解決的問題。圖1 預制裝配式地下糧倉倉壁裝配式地下結構接頭是影響結構整體受力性能的關鍵部位，國內(nèi)外對類似地下結構進行了大量研究。葉亮等［5］對一種新型型鋼-混凝土組合接頭的抗彎性能進行試驗研究；焦勇強等［6］總結了整體預制拼裝式綜合管廊常用的接頭型式及防水構造的優(yōu)缺點及適用范圍，為綜合管廊接頭的設計與改進提供參考；Liu 等［7］通過試
河南科技 2023年16期2023-10-10
- 新型半地下雙層淺圓倉靜態(tài)儲糧的力學性能
對糧倉內(nèi)部散體-倉壁界面進行了研究，分析散粒體特性變化的原因并進一步得到倉壁產(chǎn)生荷載的規(guī)律。在數(shù)值模擬方面，國內(nèi)外學者[9-11]提出了用于筒倉分析的有限元模型；Alauddin等[12-16]對基于有限元分析方法下的圓形筒倉受力進行了探討，并對有限元模擬下的裝糧條件進行了研究。研究團隊前期對半地下雙層淺圓倉施工階段的力學性能進行了分析[17]，提出了半地下雙層淺圓倉的數(shù)值分析方法并進行了驗證。半地下雙層淺圓倉正常使用階段不同于施工階段，正常使用階段需要考
現(xiàn)代食品科技 2023年8期2023-09-09
- 地震作用下柱承式筒倉動態(tài)側壓力計算方法研究
本身的慣性力外，倉壁上還會產(chǎn)生貯料的動態(tài)側壓力，引起倉壁的側向變形和較大的動態(tài)超壓問題［1］。在地震頻發(fā)區(qū)，已經(jīng)成為筒倉結構破壞的主要原因之一［2］。國內(nèi)外相關學者對筒倉結構的動態(tài)側壓力問題進行了相應研究，Chowdhury等［3－4］將貯料看作一種集中質(zhì)量施加到倉壁上，推導了矩形儲煤倉結構倉壁動態(tài)側壓力計算方法，部分學者通過振動臺試驗研究證明該方法和歐洲規(guī)范規(guī)定的計算方法過于保守［5－7］。Silvestri等［8－10］基于貯料散體和倉壁相互作用及顆粒
地震工程與工程振動 2022年6期2023-01-16
- 受損混凝土連體筒倉結構加固技術
后容易導致混凝土倉壁產(chǎn)生大量裂縫及混凝土剝落情況，從而影響筒倉結構耐久性及使用安全，嚴重時可導致筒倉倒塌。為了消除隱患，應對出現(xiàn)裂縫的筒倉壁進行加固處理。目前，對單體筒倉的加固方法已經(jīng)相當成熟，常采用擴大截面加固法、粘貼鋼板加固法、體外預應力加固法等。但連體筒倉由于倉壁兩兩相連，因此與單體筒倉加固相比，如何將大量后增加的環(huán)向受力鋼筋穿過倉壁連體部位，同時最大程度減小因加固開孔對筒倉連接部位的損害，成為連體筒倉加固的難題。目前，對于類似的受損連體筒倉[1-2
建筑施工 2022年5期2022-09-06
- 加勁肋對鋼筒倉屈曲承載力影響的研究
凝土環(huán)墻式基礎。倉壁采用厚度為16mm~28mm的鋼板焊接而成，環(huán)向加勁肋焊接于倉壁外側，以約束倉壁的環(huán)向變形，縱向加勁肋焊接于倉壁內(nèi)側，以傳遞倉頂及倉壁所承受的豎向力，環(huán)向加勁肋及縱向加勁肋截面采用熱軋H型鋼，環(huán)向加勁肋、豎向加勁肋與倉壁構成協(xié)同受力體系，可大大提高鋼筒倉的屈曲承載力。倉頂支持鋼梁采用放射型布置，放射梁截面采用HN700×300×13×24，數(shù)量為18根且沿圓周均勻布置，跨度為14.4m，環(huán)向設置若干圈次梁以拉結放射梁，倉頂部環(huán)梁直徑為9
中國房地產(chǎn)業(yè) 2022年3期2022-03-21
- 考慮散體拱效應的筒倉倉壁側壓力計算方法
體儲料作用于筒倉倉壁上的側壓力是筒倉結構的主要荷載，側壓力的計算是筒倉結構設計的關鍵問題，直接關系到筒倉的結構安全。國內(nèi)外專家學者不斷致力于倉儲結構中散體壓力的研究。原方等[1]對散體的滑動楔體進行受力分析，考慮到淺圓倉的曲線倉壁與直線擋墻的不同，根據(jù)糧堆破裂角的大小將筒倉糧堆分為3種不同工況進行水平側壓力計算。陳長冰[2]利用總體平衡法和虛位移法對筒倉糧堆壓力進行了推導。李東橋等[3]摒棄Janssen理論中豎向壓力分布均勻的假設，考慮糧堆有效摩擦系數(shù)分
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2022年6期2022-02-15
- 一種新型行列布置立筒倉的結構力學設計要點
越深入，涉及筒倉倉壁的壓力研究[2-4]，施工形式優(yōu)化[5-6]，工藝設施優(yōu)化[7-8]等，筒倉之間形成的星倉也成為擴大倉容的存儲空間。但由于立筒倉的常見平面布置方式為多排行列式或斜交式，它們的缺點是星倉倉容較小且因內(nèi)夾角小而易積糧，而目前對于星倉的研究多集中于對倉壁荷載[9-11]的研究。為改善星倉使用性能，拉大了排倉間距，形成一種新型筒倉排列方式，將排倉采用短墻相連，這樣既增加星倉倉容，同時也增大星倉內(nèi)夾角，從而改善了星倉的出糧功能。由于排倉之間通過短
糧油食品科技 2022年1期2022-02-11
- 糧食平房倉底部豎向壓力現(xiàn)場試驗及離散元模擬
感器分為4行，在倉壁2距離0.1、9、16 m位置處分別布置間隔為1 m或2 m的3列壓力傳感器，分別標注為R3、R2和R1。在倉壁1距離7 m位置處布置間隔為1 m或2 m的一行壓力傳感器，標注為R4。傳感器布置如圖2所示。在倉底安裝振弦式壓力傳感器，讀取穩(wěn)定初始值，然后開始裝糧。裝糧時間為每天8：00至23：00，歷時5 d完成。裝糧完成后靜置儲存。在試驗過程中，每隔0.5 h讀取并記錄每個壓力傳感器上的豎向壓力值。圖2 現(xiàn)場試驗壓力傳感器的布置2.2
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2021年6期2022-01-26
- 一種新型半架空鋼筋混凝土淺圓倉的理論分析及應用
高27.1 m，倉壁厚為250 mm，環(huán)梁尺寸為500 mm×800 mm，底部支撐柱尺寸為750 mm×750 mm，倉底板厚度為500 mm，倉內(nèi)填裝的貯料為大豆，其重力密度為ρ=7.5 kN/m3，內(nèi)摩擦角25°，貯料對倉壁的摩擦系數(shù)μ=0.4。考慮到場地地塊內(nèi)有一坡度為7°的斜坡場地，淺圓倉的支承方式上分為兩種，一種是將場地平整完畢，在沒有坡度的平地上采用傳統(tǒng)倉型，即用倉壁和支撐柱將淺圓倉上部倉體托起，倉底不與地面直接接觸，形成一種完全架空的淺圓倉
河南建材 2022年1期2022-01-11
- 混凝土圓形筒倉群不同工況下計算分析的對比研究
設計標準》規(guī)定，倉壁相連的圓形群倉，除按單倉計算外，尚應在空、滿倉不同荷載條件下對倉壁相接處的內(nèi)力進行驗算，可使用程序亦可采用附錄 G 的公式；但規(guī)范并未對二者驗算結果不一致時給出相關規(guī)定。本文以某單筒φ22 m、高 41 m 的 3 m× 4 m 筒倉群為例，對不同的裝料工況分別采用有限元程序和規(guī)范公式進行計算，對二者計算結果進行對比；并分析了二者計算結果存在差異的原因，為筒倉群在不同工況下的設計及安全復核提供參考。1 筒倉群建筑結構概況該筒倉群為鋼筋混
建筑科技 2021年3期2021-12-29
- 某單向壁板連接的鋼筋混凝土群倉設計
如圖1所示。筒倉倉壁高度為27.3m，壁厚180mm，外徑D＝6.7m，內(nèi)徑d＝6.34m，星倉壁板長度2.1m；倉下為筒壁支撐，筒壁頂標高為＋6.0m，筒壁底標高為-1.2m，壁厚220mm，外徑6.7m，內(nèi)徑6.26m，筒壁根據(jù)工藝要求設置寬2m、高3.6m的洞口；星倉壁板厚度為300mm，基礎采用樁筏筏板基礎。筒倉剖面見圖2，星倉剖面見圖3。圖1 群倉平面示意Fig.1 Group silos plan圖2 筒倉剖面示意Fig.2 Group sil
特種結構 2021年5期2021-11-15
- 煤礦井底煤倉壁穩(wěn)定性控制技術研究
常運行。故井底煤倉壁穩(wěn)定性問題已經(jīng)成為困擾部分煤炭生產(chǎn)企業(yè)的頑疾[1-2]. 井底煤倉布置于深部圍巖體中，倉壁及圍巖組成的支護系統(tǒng)處于深部高地應力環(huán)境下，并承受倉內(nèi)散體貯料顆粒的反復加卸載作用，其力學響應較為復雜[3-4]. 合理的倉壁穩(wěn)定性控制技術需要考慮設計、施工及運營期的綜合作用，還需要實時匹配防堵增滑技術裝備[5-7]. 充分考慮地下工程的全過程影響指標，采取綜合的控制技術手段是科學合理確定井底煤倉壁穩(wěn)定性的基礎。1 設計施工運營三期協(xié)調(diào)管控1.1
山西焦煤科技 2021年8期2021-10-13
- 軟巖淋水煤倉綜合治理技術研究與應用
以來，在煤倉東側倉壁不間斷的出現(xiàn)渣塊脫落現(xiàn)象，煤倉下口圓錐形體由于受長期空倉運行原煤自由落體沖擊影響，導致下部圓錐體亦陸續(xù)破壞，圓錐體澆筑的道軌大部分脫落。同時，在倉壁部分脫落時，非常容易造成堵倉，處理堵倉時，往往采取爆破的方法，爆破過程中，進一步對下部圓錐體造成了破壞。經(jīng)現(xiàn)場實測，煤倉東側由于倉壁脫落形成了一個寬度6.0 m、深度5.0 m、高度8.0 m 的大坑。下部錐體受沖擊影響，錐體已完全破壞，錐體口直徑平均在4.0 m 左右，快接近煤倉直徑，煤倉
煤炭與化工 2021年7期2021-08-31
- 某鋼筒倉結構有限元分析與優(yōu)化
體力學特性，計算倉壁及漏斗的等效應力(Von-Mises應力)，與《鋼結構設計標準》[3]中鋼材強度設計值進行對比。其次，對關鍵節(jié)點進行更為細致的網(wǎng)格劃分，調(diào)整鋼板厚度，根據(jù)等效應力小于鋼材強度設計值的原則，完成筒倉細部節(jié)點設計。2 鋼筒倉結構有限元分析2.1 項目簡介河北某原料系統(tǒng)鋼筒倉，裝滿時容量約為580 m3，所盛物料容重為20 kN/m3，內(nèi)摩擦角為30°，物料與倉壁的摩擦系數(shù)取0.3。其中，倉壁直徑為7.5 m，高度為10.86 m，下部漏斗上
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 裝配式地下糧倉鋼板-混凝土組合倉壁整體結構力學性能分析
了 “等同原理”倉壁接頭設計方法，并對單個倉壁接頭的力學性能進行了足尺試驗和有限元分析，結果表明裝配式倉壁試件和無接頭倉壁試件力學性能相近，裝配式倉壁的結構計算可等效為現(xiàn)澆一體無接頭倉壁的結構計算。但這種等效的設計方法并沒有對裝配式組合倉壁整體結構進行分析。作者基于等同原理的設計方法，設計了裝配式倉壁豎向直口接頭和環(huán)向榫形接頭。由于新型裝配式地下倉直徑和深度較大，不易開展現(xiàn)場實倉力學性能試驗。為此，利用有限元軟件ABAQUS建立裝配式鋼板-混凝土組合倉壁與
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-07-13
- 柱承式立筒排倉貯料側壓力地震響應試驗研究
究立筒排倉貯料對倉壁動態(tài)側壓力的地震響應規(guī)律，設計制作了縮尺比例為1∶25的柱承式立筒排倉和獨立單倉模型，進行了3條地震波下不同地震動水準的振動臺試驗，分析獲得兩種模型的貯料地震響應特性、倉壁動態(tài)側壓力的變化規(guī)律與超壓系數(shù)。研究結果表明：1）地震時倉內(nèi)貯料與倉壁存在的相位差與倉體位置及測點位置相關;2）邊倉與中倉倉壁動態(tài)側壓力的分布規(guī)律與地震波輸入方向有關;排倉的超壓系數(shù)總體上小于獨立單倉;3）邊倉的超壓系數(shù)大于中倉，兩者均大于規(guī)范采用值，現(xiàn)行規(guī)范中所采用
土木建筑與環(huán)境工程 2021年3期2021-07-11
- 基于離散元的落地熟料庫貯料壓力分析
狀況。偏心卸料使倉壁受到非對稱荷載作用，從而引起倉壁圓周應力的分布不均勻性，同時庫底廊道頂部也會出現(xiàn)不均勻的受力。本文采用離散元EDEM軟件建立熟料庫偏心卸料動態(tài)力學模型，對熟料庫的倉壁及庫底廊道的料壓力進行分析，從而得出其受力特點為結構設計提供依據(jù)。1 DEM模型建立先在ANSYS中建立大直徑落地熟料庫模型部件，縮尺按照試驗模型尺寸、足尺按照某實際工程熟料筒倉尺寸參數(shù)，分別建立兩個有廊道（圖1）和無廊道（圖2）落地筒倉模型部件（倉壁和廊道），然后將各個部
水泥工程 2020年4期2020-12-18
- 基于改進顆粒模型的筒倉卸糧宏細觀力學響應模擬研究
及動態(tài)工況的筒倉倉壁側壓力進行模擬分析，得出顆粒流動狀態(tài)影響倉壁壓力變化。有研究通過離散元模擬和室內(nèi)實驗分析了倉壁內(nèi)部附著物對側壓力分布的影響，以及動態(tài)側壓力分布規(guī)律與物料流動狀態(tài)，但其模擬所采用的顆粒接觸仍是單一球單元的線性接觸[11-14]。隨著對側壓力研究的不斷深入，不少學者提出筒倉成拱效應，有研究通過結拱時候的拱線分析,得出糧食速度驟降而產(chǎn)生慣性力進一步增大了倉壁側壓,并通過實驗及數(shù)值模擬進行了驗證分析，但所采用的的模擬單元依然是傳統(tǒng)ball單元[
中國糧油學報 2020年9期2020-10-21
- 地上輸料通道對淺圓倉倉壁和通道受力的影響
圓倉內(nèi)部，勢必對倉壁和通道的受力產(chǎn)生影響[6-9]。地上輸料通道筒倉多應用于高徑比介于0.4～1.0 的淺圓倉，即歐洲筒倉規(guī)范 EN 1991—4：2006中定義的Squat Silo，國內(nèi)外筒倉規(guī)范中未發(fā)現(xiàn)針對地上輸料通道的具體設計條文[10-14]。國內(nèi)筒倉標準 GB 50077—2017[10]提出的地下輸料通道設計方法主要基于“隧道理論”[15]，雖然在巖土中開挖形成的隧道與埋入貯料和回填材料中的通道在形式上較為類似，但二者的受力環(huán)境存在很大差別，
農(nóng)業(yè)工程學報 2020年16期2020-10-21
- 大直徑淺圓倉縮尺模型試驗研究
和中心卸料相比，倉壁上將出現(xiàn)不對稱超壓現(xiàn)象，這對筒倉結構受力更為不利[1-2]。本文采用縮尺模型試驗，研究不同高徑比淺圓倉偏心卸料的特點，試驗過程直觀可見。針對不同高徑比的淺圓倉，在各模型的不同位置布置壓力測試點，讓物料在模型中流動，同時測出這些位置的壓力值，得出的數(shù)據(jù)結果便于分析，再與規(guī)范靜載狀態(tài)的理論值計算進行比較[3]。1 淺圓倉縮尺模型試驗研究為了更好地觀察卸料時筒倉內(nèi)貯料的流動模式，特別采用透明的有機玻璃制作倉壁模型，統(tǒng)一訂做三個內(nèi)徑為1m，壁厚
水泥工程 2020年2期2020-09-07
- 不同卸料流態(tài)對倉壁側壓力影響的試驗研究
隨著流態(tài)的變化，倉壁壓力也會發(fā)生不同的變化，壓力峰值甚至可以達到靜態(tài)壓力的數(shù)倍[2-5]，使筒倉的不穩(wěn)定性增加，可能會引起筒倉工程事故。因此，對筒倉卸料流態(tài)及倉壁壓力進行研究具有重要的現(xiàn)實意義。針對筒倉卸料過程中的流態(tài)及其倉壁壓力分布規(guī)律，學者們進行了相關性研究。關于筒倉壓力計算方法，劉定華等[6,7]、張家康等[8,9]從平衡條件和常系數(shù)假定出發(fā)建立微分方程，得出倉壁靜態(tài)及動態(tài)壓力的計算公式，并通過模型試驗和數(shù)值計算，發(fā)現(xiàn)與理論計算值相接近。筒倉的流動類
中國糧油學報 2020年7期2020-09-03
- 分析鋼筋混凝土筒倉倉壁側壓力的研究
流動狀態(tài)所造成的倉壁動態(tài)壓力值進行研究，有效考慮到筒倉卸料過程中側壓力系數(shù)會隨著倉體的物料深度變化而變化，建立起了相應的計算方法，最終得出了相應的研究結論。關鍵詞：鋼筋混凝土;筒倉;倉壁;側壓力文章編號：2095-4085（2020）05-0088-02鋼筋混凝土筒倉是冶金、煤炭以及糧食加工產(chǎn)業(yè)比較廣泛使用的設備，該設備采用的是鋼筋混凝土筒倉來儲存各種礦石、煤炭以及糧食等相關物質(zhì)，在使用過程當中所取得的效果非常明顯?，F(xiàn)階段我國在筒倉的建設規(guī)模上相對較大，所
居業(yè) 2020年5期2020-09-01
- 地下混凝土筒倉倉壁力學性能工程試驗與數(shù)值分析
土筒倉竣工驗收前倉壁的力學性能進行研究，通過對比試驗結果與數(shù)值模擬結果，驗證數(shù)值分析方法的合理性與有效性，進而對倉壁在最不利荷載工況下的力學性能進行數(shù)值分析。結果表明：地下混凝土筒倉倉壁內(nèi)力的數(shù)值模擬結果與試驗結果吻合較好;由于倉壁較厚且與倉底和倉頂間接觸部位剛度較大，導致倉壁內(nèi)外側徑向應力表現(xiàn)出相反的變化規(guī)律;倉壁徑向應力在倉壁底部位置處最高，環(huán)向應力在距倉壁頂部約2/3位置處最高;在最不利荷載工況下，倉壁徑向應力和環(huán)向應力隨深度表現(xiàn)出與實際工況下相似的
土木建筑與環(huán)境工程 2020年3期2020-06-19
- 地下混凝土筒倉倉壁力學性能工程試驗與數(shù)值分析
在新倉型的探究、倉壁的受力性能分析與結構優(yōu)化以及維護結構傳熱規(guī)律等方面[13-17]。研究多通過模型試驗與數(shù)值分析完成，結果缺少相應工程足尺試驗以及其他理論方法和實踐經(jīng)驗支持。由于數(shù)值分析結果受人為因素影響較大，故取得結果的有效性有待驗證。筆者基于工程足尺試驗，采用試驗研究與數(shù)值分析相結合的方法，對地下大型混凝土筒倉在竣工驗收前倉壁的受力情況進行分析研究，從而提出一種能有效分析地下混凝土筒倉受力的數(shù)值分析模型。1 工程試驗1.1 工程概況試驗倉位于河南省鄭
土木與環(huán)境工程學報 2020年3期2020-06-15
- 鋼筋混凝土土體地下糧倉倉壁結構選型初探
徑鋼筋混凝土筒倉倉壁的簡化計算模型進行了內(nèi)力和位移分析；付明堂[5]利用有限元法計算了矩形地下糧倉在簡化的土壓力作用下的位移場和應力場分布規(guī)律；熊曉莉等[6]分別采用圓柱殼模型分析法和有限元分析法計算倉壁承載力，研究了鋼筋混凝土圓形地下糧倉倉壁承載特性，并分析了倉壁豎向彎矩和環(huán)向力分布規(guī)律；熊曉莉等[7]在后續(xù)的研究工作中，以倉容100t的鋼筋混凝土地下試驗倉為對象，進行了倉壁側壓力及倉壁結構受力的現(xiàn)場檢測試驗，通過理論計算與實測結構對比，分析確定了鋼筋混
安陽工學院學報 2020年2期2020-06-05
- 糧食筒倉儲糧和卸糧狀態(tài)下的倉壁側壓力試驗研究
考慮卸料狀態(tài)下的倉壁壓力變化情況，將會對筒倉造成破壞，進而引發(fā)不可估量的后果。因此，國內(nèi)外專家學者從理論分析、有限元模擬和試驗3 個方面對筒倉在卸料過程中靜、動態(tài)的側壓力數(shù)值變化進行了大量的科學研究。段君鋒等[6]對中國、歐洲、美國規(guī)范理論計算進行了對比分析，并結合算例對水平壓力、豎向壓力、總摩擦力進行比較。丁永剛等[7-8]通過有限元法對鋼筋混凝土筒倉進行靜態(tài)和動態(tài)側壓力的模擬，并將結果與不同國家規(guī)范的計算結果進行對比，表明各國規(guī)范計算均有差異，且偏于保
農(nóng)業(yè)工程學報 2020年7期2020-05-19
- 倉壁對流式風道風冷調(diào)節(jié)料倉的設計與研究
入增加。1.3 倉壁對流式風道方案的提出大型水電工程混凝土體積大，質(zhì)量要求嚴格，溫度控制要求高，拌和系統(tǒng)制冷設備多，投資大，能源消耗嚴重，而風冷調(diào)節(jié)料倉的設計大多采用貫入式回風道、單進風道的結構形式，冷風從進風道吹向骨料，對周邊骨料進行冷卻，冷風呈以進回風道為終點的環(huán)線分布。然而，當骨料倉較大、生產(chǎn)強度高時，冷風不能將骨料吹到較遠處的料倉倉壁邊，且進風道為單風道，冷風不能形成對流，骨料風冷效果有限，冷卻區(qū)域需要加強而導致制冷設備運行時間加長，設備利用率降低
四川水力發(fā)電 2019年6期2020-01-16
- 某試驗型鋼筒倉受力性能及案例分析
倉頂采用圓錐殼，倉壁采用加勁肋，倉底采用圓錐漏斗，如圖1，圖2所示。筒倉在標高4.900 m處通過檢修平臺與旁邊供料塔相連。供料塔中的散貨物料，通過物料傳輸帶給鋼筒倉供料。試驗結束后，物料由筒倉底部卸料口排出，再經(jīng)物料傳輸帶運送至料坑。3 結構布置及抗震等級經(jīng)多方案分析比選后確定，倉下支撐結構采用鋼筋混凝土框架結構，倉底、倉壁、倉頂采用鋼結構。結合筒倉試驗的多樣性、靈活性，倉底漏斗采用活動式可拼接鋼板，拆裝便利。筒倉需考慮卸壓因素[3]，倉頂采用可掀式活動
山西建筑 2020年2期2020-01-09
- 大直徑貯煤筒倉在季節(jié)溫差影響下的內(nèi)力分析
季節(jié)溫差會對貯料倉壁的縱向裂縫、配筋產(chǎn)生很大的影響，因此本文重點對比研究季節(jié)溫升溫降所引起的溫度應力與不考慮溫度應力情況的筒倉所受到的內(nèi)力。1 筒倉概況本工程以某貯煤筒倉為例，剖面圖如圖1所示。該筒倉直徑100 m，高17.6 m，采用鋼筋混凝土圓形倉壁，倉壁后面每隔10°設置一個扶壁柱，上部結構采用球面雙層空間網(wǎng)殼結構，屬于巨型筒倉。倉壁基礎為環(huán)形條狀基礎，寬7 m，基礎埋深3 m，基礎下面采用鉆孔灌注樁樁基，樁直徑為0.8 m，樁沿環(huán)向間隔3°，沿徑向
長春工程學院學報（自然科學版） 2019年4期2019-03-16
- 裝配式地下糧倉鋼-混組合倉壁節(jié)點力學性能有限元分析
下糧倉鋼-混組合倉壁節(jié)點力學性能有限元分析王振清1，揣 君1※，王錄民1，梁醒培1，劉永超2，侯支龍1（1. 河南工業(yè)大學土木建筑學院，鄭州，450001；2. 鄭州工大糧安科技有限公司，鄭州，450001）地下糧倉是構建綠色儲糧新體系的重要技術支撐，結合工程實際提出了一種新型裝配式鋼板-混凝土組合地下糧倉。為了建立適用于裝配式地下糧倉的有限元模型以模擬分析組合倉壁節(jié)點的力學性能，并通過有限元分析指導組合倉壁節(jié)點力學性能試驗的開展，基于工程設計的鋼板-混凝
農(nóng)業(yè)工程學報 2019年24期2019-03-05
- 成拱工況下倉壁超壓彈性波動態(tài)模擬分析
年來，卸糧成拱對倉壁造成破壞的現(xiàn)象時有發(fā)生，但現(xiàn)有室內(nèi)實驗及理論計算模型無法客觀反映筒倉卸糧成拱下的倉壁超壓機制形成過程。為了適應糧食行業(yè)的迅速發(fā)展，深入研究倉壁側壓力勢在必行。國內(nèi)外學者提出了理論計算公式量化筒倉倉壁壓力，如Jassen公式，但并不適用于卸糧工況，更不適用于成拱工況[1-10]。部分學者研究了成拱時側壁產(chǎn)生的超壓，發(fā)現(xiàn)物料含水率、物料的內(nèi)外摩擦系數(shù)、料倉尺寸等均會影響卸料成拱[11-14]。卸料過程中的成拱現(xiàn)象會導致側壁超壓[15]，拱內(nèi)
中國粉體技術 2018年6期2019-01-02
- 松散物料對倉壁載荷計算方法的研究
合載荷作用于料倉倉壁的載荷效應大小而得來的，所以基于安全的考慮，必須使實際組合載荷的計算值小于許用值，否則將導致料倉的破壞。本文主要針對深倉在填充結束時，理想松散物料（不粘結）在倉壁圓筒部分垂直板壁上產(chǎn)生的載荷情況進行研究。目前，倉壁圓筒部分載荷計算的方法主要有三種，詹森（H. A. Janssen）法、賴姆伯特（Marcel & André Reimebert）法和埃里（Wilfred Airy）法。在國內(nèi)外的現(xiàn)行標準中，詹森法和賴姆伯特法應用最為廣泛。
中國設備工程 2018年21期2018-11-14
- 基于離散元模擬筒倉貯料卸料成拱過程及筒倉壁壓力分布
卸料成拱過程及筒倉壁壓力分布劉克瑾，肖昭然，王世豪（河南工業(yè)大學土木建筑學院，鄭州 450001）筒倉卸料時貯料作用在倉壁上的卸料壓力出現(xiàn)驟然增大以及震蕩分布的現(xiàn)象，該文從貯料的散體顆粒性入手，采用離散元法和模型試驗法研究貯料在靜止儲糧狀態(tài)和卸料過程中的力學行為，從細觀顆粒層次探求卸料時貯料內(nèi)部土拱效應與宏觀倉壁卸料壓力增大及產(chǎn)生震蕩的本質(zhì)聯(lián)系。模型為平底立筒倉，高1.0 m，寬0.5 m，卸料口直徑0.1 m，數(shù)值模型填充20 400個球形單元，模型試驗
農(nóng)業(yè)工程學報 2018年20期2018-10-19
- 筒倉靜態(tài)儲糧的邊界壓力及倉壁摩擦力試驗研究
儲糧的邊界壓力及倉壁摩擦力試驗研究韓 陽，李東橋，陳家豪，靜 行，段君峰（河南工業(yè)大學土木建筑學院，鄭州 450001）為了研究筒倉散裝糧堆的邊界壓力和倉壁摩擦力的分布規(guī)律，研制了模型筒倉試驗裝置，基于倉體的微縫分離設計，實現(xiàn)各分離倉體受力的獨立測量。以小麥為例，通過實測，發(fā)現(xiàn)不同裝糧高度下，糧堆底部壓力沿徑向呈現(xiàn)不均勻分布特征，其不均勻分布程度隨裝糧高度逐漸增加；當裝糧高度大于筒倉直徑后，倉壁側壓力開始逐漸小于Janssen公式計算結果；而倉壁摩擦力在整
農(nóng)業(yè)工程學報 2018年13期2018-08-10
- 筒倉糧堆內(nèi)部豎向壓力計算方法
態(tài)儲糧下，糧食與倉壁間的實際摩擦力尚未達到最大靜摩擦力，實際摩擦力與側壓力之比隨著儲糧深度的變化而變化。Janssen公式[11]及我國規(guī)范都是在“倉內(nèi)糧堆豎向壓力在水平面上均勻分布”的假定下得到的，不能計算糧堆內(nèi)部的空間壓力。同時，儲藏狀態(tài)下儲料與倉壁之間并未達到極限平衡狀態(tài)，此時假定“外摩擦系數(shù)沿深度方向不變”并且以外摩擦系數(shù)計算倉壁摩擦力是不合適的。并且，糧堆內(nèi)部儲料之間的相互作用同樣會影響同一深度處的糧堆壓力分布情況。為準確計算糧堆空間豎向壓力，便
中國糧油學報 2018年6期2018-07-12
- 筒倉倉壁摩擦對倉壁側壓力影響的研究
50001）筒倉倉壁摩擦對倉壁側壓力影響的研究張 昭1，劉克瑾2，肖昭然2，王世豪2*(1.鄭州市軌道交通有限公司，河南 鄭州450002;2.河南工業(yè)大學 土木建筑學院，河南 鄭州 450001）采用離散單元法模擬分析倉壁摩擦因數(shù)不同的筒倉在貯料和卸料工況下的倉壁側壓力變化。研究結果表明，卸料引發(fā)的倉壁峰值壓力分布為筒倉結構設計的控制壓力。隨著倉壁摩擦因數(shù)的增大，超壓因數(shù)呈增大的趨勢，而筒倉側壁的靜止壓力和卸料壓力峰值均有減小的趨勢，且摩擦因數(shù)對倉壁側壓
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2017年5期2017-11-10
- 聚丙烯塑料板應用于地下糧倉防水工程中的受力特性有限元分析
烯塑料板與混凝土倉壁采用聚丙烯塑料栓釘連接的前提，選取栓釘連接節(jié)點的間距為200mm，利用ABAQUS有限元軟件對不同厚度的聚丙烯塑料板分別和混凝土板組成的倉壁進行建模，并對各模型中的聚丙烯塑料板在不同級別的水壓荷載作用下的受力特性進行分析，為地下糧倉防水提供設計參考依據(jù)。地下糧倉；聚丙烯塑料板；有限元分析；最大應力地下糧倉發(fā)展過程中如何確保倉壁不會滲水一直是難以解決的問題，傳統(tǒng)的防水做法往往不適用于地下糧倉，因此需要突破原有防水技術，尋找新的防水材料并研
河南科技 2017年17期2017-11-06
- 基于Monte-Carlo隨機有限元法的地下筒倉可靠性靈敏度研究
：筒倉半徑是影響倉壁混凝土強度失效的主要因素，相關性系數(shù)為-86.5%，半徑越大對強度影響越不利；鋼筋彈性模量是影響倉壁裂縫失效的主要因素，相關性系數(shù)為79.5%，鋼筋彈性模量越大對倉壁裂縫控制越有利；混凝土彈性模量是倉頂梁板結構撓曲失效的主要因素，相關性系數(shù)為97.0%，混凝土彈性模量的增大對倉頂梁板撓度控制較有效；混凝土彈性模量、筒倉半徑是倉壁結構變形失效的主要因素，相關性系數(shù)分別為68.7%和-67.6%，混凝土彈性模量和筒倉半徑增大，對倉壁結構變形
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2017年4期2017-09-13
- 基于遺傳算法的地下鋼筋混凝土筒倉倉壁的結構優(yōu)化
下鋼筋混凝土筒倉倉壁的結構優(yōu)化金立兵，胡 潁，祁繼鵬（河南工業(yè)大學 土木建筑學院，河南 鄭州 450001）地下糧倉是一種節(jié)能、節(jié)地、無污染的新型儲倉結構。通過引入改進的自適應遺傳算法，分析了該遺傳算法的實現(xiàn)過程，并對地下鋼筋混凝土圓形筒倉倉壁進行了結構優(yōu)化。研究表明：該遺傳算法的收斂速度快，優(yōu)化結果可信。遺傳算法；結構優(yōu)化；地下；混凝土；筒倉；倉壁0 引言傳統(tǒng)的地上儲糧倉的環(huán)境條件并不理想，突出表現(xiàn)為夏季倉溫（35～40℃）偏高，平均倉溫可達37.8℃，
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2017年3期2017-07-18
- 方形混凝土儲倉分倉倉壁靜壓力有限元分析
形混凝土儲倉分倉倉壁靜壓力有限元分析張林杰,曾長女河南工業(yè)大學 建筑與土木工程學院 (鄭州 450001)以某工程為實例，用有限元軟件建立模型，對糧食分倉儲存進行了研究，對方倉在使用階段的應力分布和位移變化進行數(shù)值模擬計算，并對計算結果進行分析研究，所得的分析結果可供糧食進行分倉儲存時提供借鑒。方倉；分倉儲存；變形；應力根據(jù)新形式下糧油安全儲藏的需要，形成新的“五分開”(種類、品種、等級、生產(chǎn)年度、水分)這樣做的目的是為了防止品種混雜、利于保持糧油本身的品
糧食與食品工業(yè) 2017年3期2017-06-24
- 筒倉動態(tài)卸料過程側壓力模擬與驗證
1.78，其次為倉壁中上部2個測點超壓系數(shù)達到了1.73和1.61，其他位置超壓系數(shù)在1.45以內(nèi)；側壓力模擬值與計算值吻合度較好，靜態(tài)側壓力兩者相對誤差絕對值在0.43%～9.92%之間，動態(tài)側壓力兩者相對誤差絕對值在1.14%～9.65%之間，驗證了數(shù)值模擬技術的可行性；靜態(tài)和動態(tài)側壓力的數(shù)值模擬曲線、公式計算曲線、試驗曲線或試驗擬合曲線都表明，隨著測點距筒倉底部高度的增加，側壓力呈下降趨勢，即側壓力下大上小，而且靜態(tài)側壓力模擬曲線與試驗曲線變化規(guī)律一
農(nóng)業(yè)工程學報 2017年5期2017-06-05
- 外包鋼板地下散裝糧倉倉壁構造及受力分析
外包鋼板地下倉倉壁構造方案選取鋼板—混凝土組合技術是在經(jīng)典的鋼筋混凝土組合基礎梁上發(fā)展起來的一種新型結構形式。最初，鋼板—混凝土組合技術較多地應用于構建組合梁等小型構件，或者應用于對鋼筋混凝土結構進行加固，解決混凝土構件容易開裂和裂縫外露的問題[1]，隨著鋼板—混凝土組合技術近些年的不斷發(fā)展，該技術開始在剪力墻等結構中采用。1.1 結構組合形式的選取根據(jù)國內(nèi)外研究成果分析可知，目前采用的外包鋼板組合技術有鋼板—混凝土栓釘錨固和鋼板—混凝土粘貼技術。采用鋼
糧油食品科技 2017年4期2017-05-11
- 基于PFC3D的淺圓倉偏心卸料離散元研究
比較了滿倉狀態(tài)下倉壁側壓力的模型計算值、試驗值、規(guī)范計算值，模型擬合效果良好，證明了PFC3D能較準確的模擬倉壁側壓力，模型參數(shù)選擇合理。從顆粒速度場、力場兩個角度分析了高徑比0.75的淺圓倉偏心率為0.3的偏心卸料過程，發(fā)現(xiàn)淺圓倉內(nèi)貯料不同于深倉中的整體流動特征，呈現(xiàn)的是漏斗狀的偏心卸料模式。偏心卸料過程中，倉壁會出現(xiàn)超壓現(xiàn)象，超壓系數(shù)最大值達到1.25。倉壁側壓力參數(shù)分析結果表明，倉壁同一位置超壓系數(shù)隨著卸料速度的增大而增大，隨著偏心率的增大而增大。在
土木工程與管理學報 2016年6期2017-01-06
- 漏斗傾角對糧倉側壓力的影響
平潭標準砂。根據(jù)倉壁內(nèi)表面壓力傳感器測試得到了靜態(tài)側壓力，同時，利用數(shù)值模擬方法計算得到了立筒倉靜態(tài)側壓力和Mises應力。通過對比分析側壓力試驗值、模擬值及規(guī)范公式計算值，結果表明：試驗值和模擬值分別與側壓力系數(shù)取k和k′時的公式計算值相一致，模擬值大于試驗值，可以按照模擬方法進行筒倉結構設計；不同漏斗傾角筒倉側壓力和Mises應力分布不同，側壓力絕對最大差值出現(xiàn)在30°和60°漏斗傾角筒倉倉壁底部，絕對最小差值出現(xiàn)在距倉壁底部0.4 m高度；各測點處三
土木工程與管理學報 2016年5期2016-12-16
- 矩形筒倉倉壁的設計
053）矩形筒倉倉壁的設計◎姚章堂（中糧工程科技（鄭州）有限公司，河南 鄭州 450053）以某儲備庫發(fā)放倉倉壁的設計為例，詳細闡述鋼筋混凝土矩形筒倉倉壁的內(nèi)力、裂縫計算，并依據(jù)計算結果對倉壁進行配筋設計。矩形筒倉；深倉倉壁；內(nèi)力；強度；裂縫筒倉是用來貯存散料體的一種理想倉型，它占地面積少、倉容量大，便于機械化作業(yè)，因此，在電力、糧食、水泥、煤炭等行業(yè)廣泛應用，尤其在港口、碼頭地面中轉(zhuǎn)設施中。發(fā)放倉是一種較為常見的構筑物，根據(jù)其平面形狀，發(fā)放倉分為矩形倉、
現(xiàn)代食品 2016年3期2016-11-05
- 高溫水泥熟料筒倉進行熱分析溫度折減探究
熟料筒倉為例，對倉壁穩(wěn)態(tài)傳熱和倉頂散熱兩種溫度傳遞過程進行了研究探討，在現(xiàn)有算法的基礎上，結合有限元的計算結果，提出了一種可行的溫度折減解決方案，確保筒倉設計的安全性和經(jīng)濟性。筒倉，熱傳遞，溫度差，溫度折減0 引言筒倉是非常重要的一種建筑形式，近些年隨著我國工業(yè)和農(nóng)業(yè)的飛速發(fā)展，對于筒倉的需求越來越大。早期的筒倉研究主要集中在筒倉的靜力荷載分析上。但是隨著研究的深入，我們發(fā)現(xiàn)一些用來儲存高溫貯料的筒倉其溫度荷載對倉壁應力的影響是不可忽視的。很多相關的文獻[
山西建筑 2016年8期2016-11-05
- 圓筒煤倉倉壁受力特征研究
析研究儲煤圓筒倉倉壁的受力機理，找出可能存在的安全隱患,以期為選煤廠圓筒煤倉設計提供參考。1 工程概況及計算參數(shù)研究以四川省煤炭產(chǎn)業(yè)集團有限責任公司石洞溝選煤廠原煤倉設計為例來進行說明。該選煤廠圓筒煤倉為混凝土結構，直徑(內(nèi)徑)為15 m，高度為32.6 m；為筒壁和內(nèi)柱共同支撐結構，筒壁、倉壁均采用250 mm厚C30混凝土，第1層設兩個車道(圖1)，在標高+10.475 m平面布置四個漏斗(圖2)，倉頂采用收口形式，倉上采用混凝土框架結構；抗震設防烈度
選煤技術 2016年2期2016-01-19
- 鋼筋混凝土筒倉-散料的靜力相互作用分析
.關于散料顆粒對倉壁的壓力計算，我國鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范[1]與歐洲[2]（ISO）和美國[3]規(guī)范存在很大的不同；而且各國規(guī)范對于倉壁壓力的計算都有不足[4].對于淺倉而言，我國采用Rankine理論進行倉內(nèi)散料對倉壁的壓力設計[1]；而歐洲等規(guī)范則采用Janssen理論進行設計[2－3].對于深倉，盡管我國與歐洲等國都采用Janssen理論進行倉內(nèi)散料對倉壁的壓力設計，但在設計時，各國規(guī)范所采用的側壓比系數(shù)計算方法卻有很大不同[1－3].因此，為了研
同濟大學學報（自然科學版） 2015年11期2015-07-31
- 鋼板倉在沙特SCC SCC等水泥廠中的應用及計算分析
。筒倉；鋼板倉；倉壁計算；用鋼量1 引言筒倉是水泥工廠最常用的物料儲存的構筑物，受鋼板倉徑厚比大、穩(wěn)定性差等技術上的制約，國內(nèi)水泥加工企業(yè)的物料倉儲基本上是鋼筋混凝土結構[1]。隨著新技術在水泥工廠設計中的應用越來越廣泛，鋼板倉的優(yōu)點也逐步凸顯出來，具體表現(xiàn)為造價低、安裝方便、建設周期短、投資見效快等。近年來鋼結構筒倉被廣泛使用于新建的水泥廠中。在鋼板倉應用方面，我國從國外引進了平面為圓形的波形薄鋼板倉及卷板鋼板倉工藝，應用于糧食加工工業(yè)及飼料工業(yè)。但這些
水泥技術 2015年2期2015-03-31
- 鋼筋混凝土圓形地下糧倉倉壁承載力計算方法研究
徑鋼筋混凝土筒倉倉壁的簡化計算模型進行了內(nèi)力和位移分析，未考慮地下筒倉底板厚度取值對倉壁約束方式的影響.付明堂[8]利用有限元法計算了矩形地下倉在簡化的土壓力作用下的變形，分析結構的位移場和應力場分布規(guī)律.此外，國外已建成的地下倉大多以周圍巖石作為外層防護[9-11]，地下倉的建設受地理因素影響較大，倉容較小，沒有充分利用地下空間，不利于推廣應用.綜上，國內(nèi)外的大部分研究工作主要集中于地下糧倉整體結構形式的改進及巖體地下倉的推廣應用方面，對鋼筋混凝土地下糧
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2015年1期2015-03-27
- 論圓形預應力混凝土筒倉結構設計及計算方法
凝土筒倉時，隨著倉壁直徑的增加，倉壁水平配筋量也越來越大，往往需要配置三排甚至四排鋼筋才能滿足設計要求，這大大增加了用鋼量。采用預應力技術建造大型或特大型圓形筒倉，能解決普通混凝土結構鋼筋用量較多的問題，而且較容易實現(xiàn)筒倉結構的承載力和抗裂要求，具有很好的經(jīng)濟效果。預應力技術運用在大直徑圓形筒倉結構中，還可以減小貯料在倉壁內(nèi)引起的拉應力，消除混凝土的開裂或者控制裂縫開展大小，避免因裂縫過大而引起鋼筋銹蝕，降低筒倉結構的安全性及耐久性等缺陷。因此采用預應力混
城市建設理論研究 2014年37期2014-12-25
- 箕斗定量裝載系統(tǒng)緩沖倉的強度和穩(wěn)定性分析
m處，此處引起倉壁應力的急劇變化，產(chǎn)生“象腿”破壞現(xiàn)象；緩沖倉發(fā)生結構屈曲破壞主要由徑向大變形引起，隨著儲料載荷的增大，結構在發(fā)生屈曲破壞前已出現(xiàn)強度破壞，緩沖倉的主要破壞形式為強度破壞。緩沖倉；強度分析；穩(wěn)定性分析；屈曲分析；ANSYSWorkbench0 引言箕斗定量裝載系統(tǒng)是廣泛應用于建筑、煤炭、糧食、電力、化工等行業(yè)的貯裝與計量裝置，其工作要求是實現(xiàn)定量、定時、準確和快速的裝載［1］。目前，在煤礦領域，綜合PLC和液壓控制技術提高了裝載系統(tǒng)的自動
山東建筑大學學報 2014年6期2014-07-02
- 混凝土深倉偏心卸料對倉壁水平鋼筋的影響
倉。偏心卸料時，倉壁的水平壓力大于中心卸料時倉壁的水平壓力，這對倉壁是不利的。我國規(guī)范是采用偏心卸料壓力系數(shù)法來解決這一不利的影響因素。1 用偏心卸料壓力系數(shù)法解決偏心卸料對倉壁不利的影響在偏心卸料時，儲料壓力對筒倉的不利影響，實質(zhì)上仍屬于壓力不均勻分布的范疇，但是它比一般的儲料不均勻情況嚴重，會對倉壁產(chǎn)生較大的附加側壓力，難以將此影響包括在綜合修正系數(shù)Ch內(nèi)。故根據(jù)鋼筋混凝土筒倉設計規(guī)范GB50077-2003第4.2.2條規(guī)定，采用偏心卸料壓力系數(shù)法解
江蘇建材 2014年2期2014-03-28
- 裝配式鋼板筒倉倉壁開孔區(qū)域應力集中分析
在裝配式鋼板筒倉倉壁上開設孔洞，即倉門.由于孔洞的存在，殼體截面尺寸受到削弱，結構的幾何連續(xù)性遭到破壞，在承受外部載荷作用時，孔洞附近區(qū)域的薄膜應力將大幅增加，產(chǎn)生明顯的應力集中現(xiàn)象，由此會大大降低結構的承載能力和使用壽命[2].因此，對裝配式鋼板筒倉倉壁開孔處應力集中進行分析研究具有重要的實際工程意義.圓柱殼開孔的應力集中問題在實際工程中，特別是在筒倉結構和壓力容器工程的強度設計中非常重要，因而長期受到學術界和工程界的重視.中外學者在其50多年的研究歷程
河南工業(yè)大學學報（自然科學版） 2013年4期2013-12-10
- 直徑15 m 筒倉倉壁的施工
體檐高29 m，倉壁厚度為250 mm，倉體混凝土等級為C30。倉體基礎為筏板基礎，倉上結構為混凝土框架結構。倉漏斗形式為梁板式漏斗，漏斗是在漏斗層的板上通過填充填料后，在其表面鋪設高強耐磨料形成的。倉內(nèi)設四個漏斗，漏斗平面處環(huán)梁尺寸為600×1400，漏斗的倉壁環(huán)梁梁底距筏板距離為5.4 m。2 倉壁施工方案的確定由于倉漏斗處的環(huán)梁尺寸比倉壁厚度大，所以選擇什么樣的施工方案至關重要。由于筒倉施工的技術現(xiàn)在已經(jīng)非常成熟，往往有以下的四種施工方案可供選擇:1
山西建筑 2012年27期2012-08-15
- 預應力技術在大型儲煤筒倉工程中的應用
18.45 m、倉壁18.45～37m的環(huán)向布置預應力鋼筋。預應力筋根據(jù)長度和損失計算采用一端張拉或雙端張拉形式，環(huán)向預應力筋按照包裹180°的方式在扶壁柱上設置張拉端，張拉控制應力為1 395 N/mm2，張拉端采用單孔夾片式錨具，在倉壁徑向布置的預應力筋采用單端張拉，固定端采用擠壓錨?；炷翉姸冗_到100%設計要求強度之后進行張拉。2 設計特點1）儲煤筒倉的倉壁由于儲煤，在壓力作用下產(chǎn)生環(huán)向壓力，將使倉壁產(chǎn)生裂縫，而采用無粘結預應力技術的鋼筋混凝土筒倉
天津建設科技 2012年2期2012-07-25
- 某大型鋼筋混凝土筒倉整體坍塌事故分析
電框架上，坍塌后倉壁部分較為完好、標高約為+45.000m～+65.743m；鋼筋混凝土錐體從原底標高+11.166m豎向下塌至標高約+2.000m，向西南方向略有傾斜；鋼結構倉頂大部分在較為完好的筒體內(nèi)。生料均化庫周圍附屬結構及大部分庫體構件被掩埋在生料均化庫內(nèi)溢出的生料粉中，形成高度為7.7m的垮塌堆積物，倉下支承結構被埋在垮塌堆積物中。鋼筋混凝土錐體及錐體下部環(huán)梁2在垮塌后保持了比較完好的狀態(tài)，上部倉壁從環(huán)梁2上部斷開，斷口比較整齊。坍塌現(xiàn)場照片如圖
重慶建筑 2012年5期2012-03-29
- 倉頂對筒倉計算結果的影響分析
其他形式的殼體與倉壁整體連接，或倉壁與倉底整體連接時，相連各殼應計算邊緣效應。但在倉頂?shù)脑O計過程中，由于不同的設計者選擇不同的結構形式，大部分圓筒倉均忽略了彎曲內(nèi)力，按無矩理論計算薄膜內(nèi)力，僅在配筋時對邊緣附近殼體構造加強，以近似考慮彎曲內(nèi)力的影響。由于沒有一套完整和實用的方法能考慮倉頂對倉壁的影響，而原來的方法又無法較精確地計算邊緣效應的范圍及程度，故采用的構造措施具有一定的盲目性。文獻［3］采用大連工業(yè)大學編制的有限元程序DDJ－W對貯煤圓筒倉內(nèi)力進行
合肥工業(yè)大學學報（自然科學版） 2012年7期2012-03-15
- 預應力鋼筋混凝土儲煤筒倉有限元分析
限元模型;采用對倉壁和漏斗壁施加平均應力的方法,對預應力筒倉進行非震和地震作用下整體受力分析。結果表明,筒倉采用預應力結構可以有效控制裂縫,預應力筒倉具有良好的抗側性能;在水平地震作用下,位于洞口邊緣附近的筒壁部分和壁柱部分豎向力增加較大,設計中應予以考慮。使用平均應力法模擬預應力對筒倉的作用是可行的。儲煤筒倉結構;預應力;有限元分析;地震作用0 前 言隨著生產(chǎn)需求的不斷提高,儲煤筒倉朝著大型化的趨勢發(fā)展[1,2]。設計人員習慣上把萬噸級容量的筒倉稱為大型
水利與建筑工程學報 2010年2期2010-07-19
- 料倉結構設計中的貯料壓力計算分析
.9條規(guī)定:“按倉壁高度及作用于倉壁的側壓力計算方法劃分為深倉和淺倉”。從這兩條規(guī)定可以得知:深倉、淺倉倉壁的側壓力應按不同計算方法計算;深倉和淺倉的判定與貯料計算高度hn和料倉內(nèi)徑dn或短邊bn之比有關。深、淺倉是料倉設計中的兩種工況,其主要不同是:按深倉設計時需要考慮貯料對倉壁豎向摩擦力pf的作用,而按淺倉設計時偏于安全不考慮其作用。在料倉貯料水平壓力的計算中,當h/dn(bn)小于1.5時(h為倉壁高度),料倉不可能出現(xiàn)深倉工況,只需按《筒規(guī)》規(guī)定的
河北水利電力學院學報 2010年1期2010-04-19