母管
- 礦用空壓機(jī)智能聯(lián)控分析
合檢測(cè)到的空壓機(jī)母管壓力值以及設(shè)備運(yùn)行狀態(tài)，完成空壓機(jī)的自動(dòng)啟停切換以及變頻調(diào)速，確保母管壓力值保持在安全范圍內(nèi)，實(shí)現(xiàn)對(duì)氣動(dòng)裝置的供氣；第二，在進(jìn)行空壓機(jī)的啟停處理中，需要實(shí)現(xiàn)冷卻水泵的智能控制，結(jié)合實(shí)際需求確保空壓機(jī)啟動(dòng)前預(yù)先完成冷卻水泵的啟動(dòng)，使冷卻水能夠流入空壓機(jī)冷卻系統(tǒng)，之后再停機(jī)處理一段時(shí)間，才可停止冷卻水泵的運(yùn)行。通常來(lái)說(shuō)空壓機(jī)以及冷卻水泵的聯(lián)動(dòng)控制能夠?qū)崿F(xiàn)空壓機(jī)的自動(dòng)啟停以及加載與卸載，保證空壓機(jī)母管的供氣穩(wěn)定，借助聯(lián)動(dòng)控制系統(tǒng)能夠使設(shè)備在可
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2023年7期2023-08-31
- 彎管熱煨過(guò)程中的工藝問(wèn)題探討*
X80 鋼級(jí)厚壁母管和彎管的技術(shù)與產(chǎn)品［3-5］，我國(guó)彎管的制造技術(shù)取得了長(zhǎng)足的進(jìn)步。然而根據(jù)資料顯示，在已建成的運(yùn)行管道中，與彎管有關(guān)的失效事故在整個(gè)的問(wèn)題管道事故中占有相當(dāng)高的比例，所以彎管質(zhì)量的可靠性和穩(wěn)定性問(wèn)題值得關(guān)注［1］。影響彎管質(zhì)量的環(huán)節(jié)和因素較多，包括母管性能、設(shè)備及熱煨工藝、熱處理工藝等。現(xiàn)探討母管熱模擬試驗(yàn)和熱煨工藝過(guò)程中遇到的幾個(gè)問(wèn)題，以供參考。1 熱煨彎管的基本工藝過(guò)程熱煨彎管的基本過(guò)程如圖1 所示［6］?；竟に囘^(guò)程是：將母管套進(jìn)
鋼管 2023年2期2023-05-27
- 國(guó)產(chǎn)MSR 翅片管的試制與性能
個(gè)階段：（1）母管制造，利用439 不銹鋼帶材全自動(dòng)成形、焊接及檢測(cè)得到母管；（2）翅片，在合格母管上軋制出與母管本體一體化翅片，獲得翅片管；（3）彎管，根據(jù)MSR 用設(shè)備設(shè)計(jì)需求，對(duì)低翅片管進(jìn)行彎制，得到U 型管。母管制造所用439 不銹鋼帶材按照ASME BPVC SA-240 制造，檢驗(yàn)合格。鋼帶名義厚度為1.65 mm。制造鋼帶所用合金鑄錠采用電爐熔融+AOD 精煉工藝制備。試制時(shí)分別采用進(jìn)口及國(guó)產(chǎn)兩種帶材。國(guó)產(chǎn)帶材由太原鋼鐵有限公司生產(chǎn)。兩種帶
有色金屬材料與工程 2022年6期2023-01-05
- 羅定電廠無(wú)輔助蒸汽啟動(dòng)的嘗試
缸排汽至輔助蒸汽母管做為汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)前的軸封汽源，成功實(shí)現(xiàn)了#1機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)。1 #1機(jī)組啟動(dòng)前概況及冷態(tài)啟動(dòng)簡(jiǎn)況我廠#1機(jī)組輔助蒸汽系統(tǒng)如圖1所示，汽輪機(jī)軸封汽分為兩路供汽，分別為輔助蒸汽母管及汽平衡母管來(lái)汽。輔助蒸汽母管分三路來(lái)汽：?jiǎn)?dòng)爐供汽、#1、2汽輪機(jī)三段抽汽以及#1、2機(jī)組高壓缸排汽。汽平衡母管則由本機(jī)或臨機(jī)供汽。當(dāng)一臺(tái)或兩臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，輔助蒸汽母管的汽源由任意一臺(tái)機(jī)組的三段抽汽供，再?gòu)?span id="j5i0abt0b" class="hl">母管供汽至汽輪機(jī)軸封。當(dāng)兩臺(tái)機(jī)組全部停運(yùn)后，輔助蒸汽母管
電力設(shè)備管理 2022年21期2022-12-07
- 1 000 MW鍋爐火檢冷卻風(fēng)源系統(tǒng)改造
風(fēng)至火檢冷卻風(fēng)源母管，原火檢冷卻風(fēng)機(jī)停機(jī)備用，以為火電機(jī)組提供參考。1 存在問(wèn)題該電廠1 000 MW機(jī)組鍋爐的型號(hào)為HG3077/28.25/605/613-YM4，該鍋爐為超超臨界參數(shù)、變壓直流、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)、采用八角反向雙切圓燃燒的П形鍋爐。1.1 設(shè)備運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)高該電廠機(jī)組火檢冷卻風(fēng)系統(tǒng)采用2臺(tái)火檢冷卻風(fēng)機(jī)，1臺(tái)運(yùn)行、1臺(tái)備用，就地吸風(fēng)?；饳z冷卻風(fēng)機(jī)為離心式風(fēng)機(jī)，電動(dòng)機(jī)功率為22 kW，轉(zhuǎn)速為2 920
發(fā)電設(shè)備 2022年6期2022-11-19
- 電站鍋爐過(guò)熱器管焊縫開(kāi)裂失效分析
問(wèn)題，對(duì)開(kāi)裂位置母管及托塊取樣進(jìn)行試驗(yàn)，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)焊縫開(kāi)裂原因進(jìn)行了分析探討。2.2 分析方法現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)，托塊開(kāi)裂位置為第一漏點(diǎn)，其余各漏點(diǎn)均為明顯的吹損減薄泄漏，主要針對(duì)開(kāi)裂的托塊焊縫處取樣進(jìn)行試驗(yàn)分析。根據(jù)開(kāi)裂焊縫的宏觀結(jié)構(gòu)及開(kāi)裂特征，對(duì)焊縫開(kāi)裂原因進(jìn)行初步判斷，并根據(jù)上述檢查結(jié)果，對(duì)焊縫及兩側(cè)分隔屏管段和托塊取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析、硬度測(cè)試、金相檢驗(yàn)、拉伸性能測(cè)試等，結(jié)合焊縫開(kāi)裂的位置、使用時(shí)間和工況等，對(duì)其開(kāi)裂原因進(jìn)行綜合分析。分析中，將初次
電力科技與環(huán)保 2022年4期2022-09-01
- 北溪管道用感應(yīng)加熱彎管的生產(chǎn)和質(zhì)量水平*
弧焊(LSAW)母管制成，由Eisenbau Kr?mer(EBK)制管廠生產(chǎn)，該公司還為北溪-I項(xiàng)目提供48 in×41 mm 的止屈器。表2 北溪-I彎管母管尺寸和制造標(biāo)準(zhǔn)[2]28 in和38 in彎管采用L 485級(jí)材料制造，與管線管相同等級(jí)。但對(duì)于48 in彎管，要求降低到L 450級(jí)，原因是為了在彎曲后整體淬火回火熱處理期間保持適當(dāng)?shù)膸缀畏€(wěn)定性而增加了壁厚。其實(shí)，如果考慮干線和相鄰管線管道尺寸的運(yùn)行條件，48 in×34 mm壁厚的母管制成的L
石油管材與儀器 2021年5期2021-11-10
- 300 MW汽輪機(jī)中壓調(diào)閥故障分析與處理
ontrol）油母管壓力無(wú)就地及遠(yuǎn)方的監(jiān)視手段，僅能從ASP壓力值間接判斷AST、OPC。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查、驗(yàn)證，高壓抗燃EH（electrohydraulic）油系統(tǒng)存在以下2個(gè)情況。1.2.1 AST母管油壓低的原因分析及處理a）更換危機(jī)遮斷模塊AST的1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)、4號(hào)電磁閥，清理ASP油管前后節(jié)流孔。b）檢查、清理汽輪機(jī)2個(gè)中壓缸主汽門(mén)的進(jìn)油節(jié)流孔。c）檢查2個(gè)高壓缸主汽門(mén)的進(jìn)油節(jié)流孔、油缸出口至AST母管的單向閥。d）檢查危急遮斷模塊內(nèi)部OPC母管
山西電力 2021年5期2021-11-09
- 燃油泄漏導(dǎo)致凝結(jié)水油污染的分析
燃燒器油槍，燃油母管壓力為2.35 MPa。圖3所示為燃油蒸汽吹掃系統(tǒng)，母管壓力規(guī)定為0.5 MPa，汽源取至本機(jī)輔助蒸汽系統(tǒng)，母管疏水通過(guò)疏水器回收至凝汽器，各支管分別接于進(jìn)、回油母管及鍋爐前、后墻機(jī)械霧化油槍處?？紤]到機(jī)械霧化油槍一般作為緊急備用，為減少熱源損失，燃油蒸汽吹掃系統(tǒng)處于退出狀態(tài)。圖3 鍋爐燃油蒸汽吹掃系統(tǒng)2.2 啟動(dòng)疏水系統(tǒng)為減少工質(zhì)浪費(fèi)，鍋爐啟動(dòng)疏水箱疏水可用于循環(huán)水系統(tǒng)和凝汽器補(bǔ)水。當(dāng)疏水箱水中Fe2+≤500 μg/L，機(jī)組啟動(dòng)階段
東北電力技術(shù) 2021年7期2021-08-05
- 高溫蒸汽管道支管焊縫應(yīng)力與模態(tài)特性研究
組高壓蒸汽管道（母管）上的各類儀表、疏水管道和取樣管座等部件（支管）角焊縫開(kāi)裂、泄漏甚至斷裂飛出等情況時(shí)有發(fā)生。支管發(fā)生斷裂的根本原因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">母管的振動(dòng)[5-6]。研究表明，支管結(jié)構(gòu)、材質(zhì)及焊接工藝等問(wèn)題是影響焊縫質(zhì)量的主要因素[7]，支管與母管焊接接頭內(nèi)部存在殘余應(yīng)力、微觀冶金缺陷等因素易導(dǎo)致接頭失效。通過(guò)減振裝置、加強(qiáng)管系約束、增大管系剛度等方法在一定程度上降低了振動(dòng)誘發(fā)的支管斷裂脫落[6-9]。但是母管服役環(huán)境決定了其振動(dòng)只能降低不能消除支管焊接接頭斷裂的
熱力發(fā)電 2021年7期2021-08-03
- 降低核電廠壓縮空氣生產(chǎn)系統(tǒng)故障率的研究
空壓機(jī)出口管道與母管的連接形式錯(cuò)誤；④二級(jí)轉(zhuǎn)子排氣溫；⑤壓力參數(shù)設(shè)定錯(cuò)誤；⑥失去控制電；⑦上位機(jī)系統(tǒng)失電；⑧冷卻水水質(zhì)差。針對(duì)以上8 個(gè)因素，分別對(duì)其一一確認(rèn)和排除，排除過(guò)程如下：（1）針對(duì)環(huán)境溫度高的確認(rèn)。環(huán)境溫度高確認(rèn)依據(jù)為查閱廠家說(shuō)明書(shū)《空壓機(jī)說(shuō)明書(shū)》第九章195 頁(yè)：技術(shù)數(shù)據(jù)第9.5 節(jié)溫度限制要求為低于40 ℃。對(duì)昌江地區(qū)2013 年9 月—2014年8 月的環(huán)境溫度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，最高環(huán)境溫度和平均溫度均低于40 ℃，因此排除環(huán)境溫度高的因素。（2）
設(shè)備管理與維修 2021年9期2021-07-29
- 淺談煤氣管道泄漏在線處理方法的研究
圍。確保在焊接時(shí)母管避免燒穿母管發(fā)生二次泄漏。根據(jù)母管直徑選擇大于母管Φ300mm弧板。在管道弧板上分別焊接一個(gè)進(jìn)氣、放氣管并裝上閥門(mén)，用于充氮?dú)膺M(jìn)行吹掃（如圖1），準(zhǔn)備與圓直徑相同的側(cè)隔板（如圖2），同時(shí)，還要準(zhǔn)備弧板與母管之間相同寬度蓋板（如圖3）。 圖2 側(cè)隔板圖3 蓋板（4）根據(jù)母管管壁的厚薄實(shí)際情況選擇點(diǎn)焊位置，母管較厚時(shí)可以直接選擇在母管上直接進(jìn)行點(diǎn)焊（如圖4）。如果母管較薄時(shí)，要選擇在母管厚度較厚的地方進(jìn)行點(diǎn)焊或加固圈處焊接（如圖5）。圖4
中國(guó)設(shè)備工程 2021年12期2021-06-30
- 堆水池池水溫度對(duì)某反應(yīng)堆約束段母管應(yīng)力研究
水的溫度對(duì)一次水母管的應(yīng)力影響十分重要，會(huì)引起結(jié)構(gòu)收縮或膨脹，當(dāng)結(jié)構(gòu)受到約束時(shí)就會(huì)在結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生溫度應(yīng)力[1]。在事故情況下，池水溫度上升會(huì)使一次水母管內(nèi)外形成較大的溫度差并產(chǎn)生較大熱應(yīng)力，有可能引起構(gòu)件的強(qiáng)度破壞，因此有必要對(duì)堆水池中一次水母管在不同池水溫度下受到的熱應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算校核。1 有限元模型建立某反應(yīng)堆堆本體采用壓力殼方式，同時(shí)將壓力殼浸入水池，一次水進(jìn)出母管經(jīng)反應(yīng)堆壓力容器出口接管引出，浸入反應(yīng)堆堆水池，通過(guò)貫穿反應(yīng)堆水池池壁進(jìn)入主工藝系統(tǒng)房間
設(shè)備管理與維修 2021年7期2021-06-18
- X80 鋼級(jí)Φ1 422 mm×35.2 mm 彎管化學(xué)成分對(duì)感應(yīng)加熱彎管性能的影響
[4]。 合理的母管化學(xué)成分，能夠?yàn)閺澒苤谱魈峁┬阅芊€(wěn)定的基體， 同時(shí)也能為后續(xù)的工藝調(diào)整拓展范圍及空間。 若母管化學(xué)成分不當(dāng)， 易造成管體與焊縫性能匹配性差， 導(dǎo)致彎管工藝調(diào)整失敗。 因此， 母管化學(xué)成分對(duì)感應(yīng)加熱彎管極為重要。 但是其如何對(duì)彎管性能產(chǎn)生影響，不同化學(xué)成分的母管是否可以通過(guò)調(diào)整彎制工藝進(jìn)行優(yōu)化， 都是值得關(guān)注的問(wèn)題。 本研究通過(guò)對(duì)比兩種化學(xué)成分35.2 mm 大壁厚母管經(jīng)不同彎制工藝熱煨后的彎管性能， 并進(jìn)行規(guī)律研究， 以期為厚壁感應(yīng)加熱
焊管 2021年5期2021-06-04
- 雙自由度子母管線渦激振動(dòng)數(shù)值研究
海底管線稱為“子母管線”。其常見(jiàn)的布置是將2條不同直徑的管線平行地捆綁為一個(gè)整體，其中直徑大的母管用于傳輸油氣，直徑小的子管線用來(lái)安裝監(jiān)測(cè)、通信設(shè)施或傳輸置換介質(zhì)[1]。相比傳統(tǒng)的海底管線，這種子母管線不僅更加安全，而且可以節(jié)省大量的工程建設(shè)費(fèi)用，降低時(shí)間成本[2]。子母管線的布置是工程上比較關(guān)心的問(wèn)題[3]，子母管線相對(duì)位置會(huì)直接影響其水動(dòng)力特性。因此對(duì)子母管線的振動(dòng)特性進(jìn)行系統(tǒng)的研究有助于確定合理的子母管線布置，為工程實(shí)踐提供設(shè)計(jì)方案。國(guó)內(nèi)外的學(xué)者針對(duì)
哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-05-06
- 燃?xì)? 蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組汽機(jī)軸封母管溢流節(jié)能技改分析
者鄰機(jī)輔汽向軸封母管提供蒸汽，軸封母管再根據(jù)工藝流程向高壓、中壓、低壓軸封提供密封蒸汽，以防止空氣進(jìn)入汽缸，從而建立和維持真空；機(jī)組高負(fù)荷期間，啟動(dòng)鍋爐或者鄰機(jī)輔汽不再向軸封母管提供蒸汽，高中壓缸軸端壓力較高，氣封齒有密封蒸汽泄露到軸封母管，再向低壓軸封提供密封蒸汽，從而形成自密封，軸封母管壓力設(shè)計(jì)27-30kPa，超過(guò)此壓力，軸封母管多出的蒸汽通過(guò)溢流氣動(dòng)調(diào)節(jié)閥排到凝汽器。某燃機(jī)電廠#2、#4 汽輪機(jī)在運(yùn)行過(guò)程中，機(jī)組總負(fù)荷270MW (汽機(jī)負(fù)荷100M
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年8期2021-04-24
- 基于母管分系統(tǒng)控制的分布式能源站全自動(dòng)運(yùn)行
決了分布式能源站母管制系統(tǒng)下設(shè)備全自動(dòng)運(yùn)行控制問(wèn)題。1 前灘天然氣分布式能源站系統(tǒng)介紹前灘分布式能源站采用冷熱電三聯(lián)供的制能形式，利用天然氣驅(qū)動(dòng)內(nèi)燃機(jī)供電，再通過(guò)各種余熱利用設(shè)備對(duì)余熱進(jìn)行回收利用。分布式能源站核心供能設(shè)備配置情況如表1 所示，能源站供能設(shè)備較多，給能源站全自動(dòng)控制增加了難度。如圖1 所示，以大冷機(jī)制冷工況為例介紹前灘母管制系統(tǒng)，大冷機(jī)、一次泵、冷卻泵、冷卻塔風(fēng)機(jī)各自組成自己的母管分系統(tǒng)，母管制系統(tǒng)可以提高系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性，同時(shí)其運(yùn)行靈活，
浙江電力 2021年2期2021-03-13
- 基于凝結(jié)水節(jié)流的新型協(xié)調(diào)優(yōu)化控制策略
簡(jiǎn)稱為凝泵)出口母管壓力對(duì)機(jī)組運(yùn)行造成的影響。筆者充分考慮了除氧器水位和凝泵出口母管壓力在凝結(jié)水節(jié)流過(guò)程中的特性，以及除氧器上水門(mén)開(kāi)度與功率增量的模型參數(shù)在不同工況下的變化情況，設(shè)計(jì)了凝結(jié)水節(jié)流多回路控制系統(tǒng)，并結(jié)合機(jī)組原協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)，提出了一種新型協(xié)調(diào)優(yōu)化控制策略。1 凝結(jié)水節(jié)流原理及模型對(duì)象辨識(shí)1.1 凝結(jié)水節(jié)流原理凝結(jié)水節(jié)流是一種利用機(jī)組蓄能的快速變負(fù)荷策略，其原理[10-11]可闡述為：以升負(fù)荷過(guò)程為例，假設(shè)機(jī)組在凝結(jié)水節(jié)流動(dòng)作前處于靜態(tài)，通過(guò)凝泵
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2021年2期2021-03-05
- 雙母管制系統(tǒng)在大型干熄焦熱力系統(tǒng)中的應(yīng)用探討
汽水系統(tǒng)設(shè)置為雙母管的方案，該方案已在沿海某大型干熄焦工程中投入使用。雙母管系統(tǒng)將并聯(lián)運(yùn)行系統(tǒng)中的單個(gè)設(shè)備，分別通過(guò)兩根支管與兩并行母管相連通，同時(shí)，各支管均設(shè)置隔斷閥。因主蒸汽系統(tǒng)及鍋爐給水系統(tǒng)參數(shù)較高，設(shè)備及閥門(mén)檢修難度較大，本文主要通過(guò)比較主蒸汽系統(tǒng)、除氧給水系統(tǒng)的單、雙母管制設(shè)置方案，闡述雙母管制系統(tǒng)在實(shí)際應(yīng)用中優(yōu)勢(shì)。1 主蒸汽系統(tǒng)1.1 母管布置方案比較主蒸汽系統(tǒng)包括鍋爐至汽輪機(jī)入口的蒸汽系統(tǒng)、各輔助設(shè)備（如減溫減壓器）支管系統(tǒng)、疏水系統(tǒng)等，傳統(tǒng)
中國(guó)設(shè)備工程 2021年2期2021-01-28
- 一種改進(jìn)型的礦山空壓機(jī)集中控制系統(tǒng)
高空壓機(jī)加載率和母管壓力的穩(wěn)定性。1 系統(tǒng)方案空壓機(jī)集中控制系統(tǒng)如圖1 所示[1]，由多臺(tái)空壓機(jī)、風(fēng)壓及風(fēng)溫傳感器、壓風(fēng)管路、管路閥門(mén)、風(fēng)包、風(fēng)包母管壓力及溫度傳感器、低壓配電柜、自控系統(tǒng) PLC 柜、電能采集儀表及上位監(jiān)控系統(tǒng)組成?？刂葡到y(tǒng)采用 IPC+PLC 控制架構(gòu)，分為中央監(jiān)控中心、PLC 自控系統(tǒng)、現(xiàn)場(chǎng)控制三級(jí)控制模式，對(duì)整個(gè)機(jī)房?jī)?nèi)的空壓機(jī)、檢測(cè)儀表、閥門(mén)、風(fēng)溫和風(fēng)壓傳感器等進(jìn)行管理和控制。中央監(jiān)控中心以工業(yè)控制計(jì)算機(jī)為硬件平臺(tái)，配套專業(yè)組態(tài)及工
礦山機(jī)械 2020年11期2020-11-25
- 電站鍋爐主蒸汽母管的定期檢驗(yàn)與分析
的電站鍋爐主蒸汽母管進(jìn)行定期檢驗(yàn)。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，該管道經(jīng)過(guò)11萬(wàn)h的運(yùn)行，管道的壁厚、無(wú)損檢測(cè)和材料化學(xué)成分都未發(fā)現(xiàn)明顯缺陷，但管道材質(zhì)發(fā)生了劣化，表現(xiàn)為硬度降低，部分管段顯微組織球化較嚴(yán)重。關(guān)鍵詞：電站鍋爐;主蒸汽管道;12Cr1MoVG中圖分類號(hào)：TB559文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2020）22-0032-03Abstract： In this paper， the main steam pipe of utility boiler w
河南科技 2020年22期2020-09-26
- 600 MW機(jī)組五抽膨脹節(jié)破裂故障原因及經(jīng)濟(jì)性分析
分管合并為1水平母管，母管安裝1個(gè)水平方向波紋的DN700 mm膨脹節(jié)，共設(shè)計(jì)3處支架，其中1處設(shè)計(jì)與抽汽母管為滑動(dòng)支撐，穿出排汽裝置后引至5號(hào)低壓加熱器。圖1低壓缸抽汽口布置圖2 故障過(guò)程2019年6月19日機(jī)組負(fù)荷400 MW運(yùn)行，分布式控制系統(tǒng)DCS（distributed control system）畫(huà)面報(bào)警顯示5號(hào)低壓加熱器抽汽逆止門(mén)關(guān)閉，逆止門(mén)前、后疏水門(mén)聯(lián)開(kāi)，抽汽電動(dòng)門(mén)為開(kāi)啟狀態(tài)，五段抽汽壓力顯示為0。運(yùn)行人員查閱運(yùn)行曲線后發(fā)現(xiàn)6月10日五
山西電力 2020年4期2020-09-11
- 一種變角度相貫坡口的加工路徑優(yōu)化方法研究
固定坡口角度隨著母管表面角度波動(dòng)而波動(dòng)，對(duì)自動(dòng)焊接造成不利影響[5]。本文針對(duì)自動(dòng)焊接中的等焊接截面面積需求，對(duì)坡口曲面進(jìn)行了參數(shù)化表征，并基于現(xiàn)有專用機(jī)床運(yùn)動(dòng)原理，建立了錐刀加工路徑；提出了一種基于空間幾何的過(guò)切量計(jì)算方法，使用該方法對(duì)加工路徑進(jìn)行優(yōu)化，完成了坡口曲面四軸加工的理論工作。1 建立坡口曲面數(shù)學(xué)模型坡口曲面由特征曲線構(gòu)成，如圖1所示，特征曲線即圖1中曲線1～曲線4。坡口曲面參數(shù)如下：母管參數(shù)(mm): 半徑R，壁厚δ1；支管參數(shù)(mm): 半
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年4期2020-08-25
- P11中頻熱擴(kuò)無(wú)縫鋼管的試驗(yàn)研究
大口徑無(wú)縫鋼管的母管、中頻熱擴(kuò)后的中間階段、熱處理后的最終階段進(jìn)行顯微組織和晶粒度分析、晶界電鏡掃描、常溫和高溫力學(xué)性能試驗(yàn)等方面的研究。1 中頻熱擴(kuò)鋼管工藝及加熱特點(diǎn)中頻熱擴(kuò)鋼管工藝是將檢驗(yàn)合格的母管在控溫、控速、控變徑率的狀態(tài)下，從頭至尾經(jīng)中頻連續(xù)均勻加熱，靠液壓缸活塞推動(dòng)母管通過(guò)內(nèi)置錐形芯棒，擴(kuò)制成更大口徑的鋼管的一種無(wú)縫鋼管制造工藝。中頻熱擴(kuò)鋼管工藝如圖1 所示。圖1 中頻熱擴(kuò)鋼管工藝示意圖Fig.1 Intermediate Frequency
化工設(shè)備與管道 2020年1期2020-05-12
- 局部中頻感應(yīng)加熱推制式熱擴(kuò)管常見(jiàn)問(wèn)題探討
有進(jìn)行晶粒細(xì)化的母管時(shí)更明顯。大量擴(kuò)管實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，熱軋態(tài)的母管經(jīng)熱擴(kuò)徑后，機(jī)械性能對(duì)比母管有所下降且有波動(dòng)；經(jīng)過(guò)晶粒細(xì)化的母管（?；蛘穑?，其熱擴(kuò)徑后機(jī)械性能對(duì)比母管下降幅度小、波動(dòng)小，特別是母管晶粒細(xì)化（晶粒度達(dá)到8 級(jí)及以上）、組織均勻的微合金（含Ti、Nb 等）C－Mn 鋼熱擴(kuò)徑后，對(duì)比母管性能變化不大，且性能穩(wěn)定。簡(jiǎn)單對(duì)原因進(jìn)行分析，熱軋態(tài)母管的晶粒較大，且大小不均，熱擴(kuò)鋼管在兩相區(qū)變形，晶粒被拉長(zhǎng)，同時(shí)隱藏的一些皮下缺陷被進(jìn)一步放大，這些
鋼管 2020年4期2020-03-03
- 匯合煙道振動(dòng)分析及優(yōu)化解決方案
機(jī)匯入1#、2#母管頂部及側(cè)部；3#、4#鍋爐煙氣經(jīng)過(guò)處理后，經(jīng)引風(fēng)機(jī)分別引出匯入3#、4#母管；1#、2#母管與3#、4#母管從煙囪兩側(cè)進(jìn)入排入大氣，布置圖如圖1。1#、2#爐匯合母管煙道在兩臺(tái)爐同時(shí)運(yùn)行時(shí)，下部支架振動(dòng)劇烈；3#、4#爐匯合母管煙道運(yùn)行正常。圖1 煙道布置圖2 振動(dòng)測(cè)試3#、4#煙道匯合由于場(chǎng)地較大，由4#煙道擴(kuò)口后3#煙道匯入，煙道流場(chǎng)相對(duì)較好并未發(fā)生振動(dòng)現(xiàn)象，現(xiàn)著重對(duì)1#、2#爐煙氣振動(dòng)情況進(jìn)行測(cè)試分析。工況一：1#爐80%負(fù)荷，2
商品與質(zhì)量 2019年51期2019-07-28
- 除塵器前煙道平式分配母管優(yōu)化設(shè)計(jì)分析
采用新型平式分配母管，為保證煙氣分配均勻，有必要深入研究。對(duì)除塵器前煙道進(jìn)行三維建模，運(yùn)用Fluent進(jìn)行數(shù)值模擬，比較分析分配裝置不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)除塵器入口氣流均勻性的影響，為分配裝置的設(shè)計(jì)提供必要的理論指導(dǎo)。1 平式分配母管設(shè)計(jì)參數(shù)某工程2×1 000 MW 機(jī)組除塵器前煙道設(shè)計(jì)過(guò)程中，由于空預(yù)器出口與除塵器入口高差過(guò)少，無(wú)法采用常規(guī)兩個(gè)彎頭連接提升高度的形式；而是采用新設(shè)計(jì)的分配母管為平式的煙氣分配裝置加一個(gè)彎頭提升高度的形式。3個(gè)圓形分配支管一端分別
山東電力技術(shù) 2019年4期2019-05-09
- 9FA燃機(jī)本體天然氣管道系統(tǒng)吹掃的探討
，其一端與天然氣母管相接，另一端與燃燒室相連，是天然氣為9FA燃機(jī)提供燃燒支持的最終環(huán)節(jié)[1]。本文主要針對(duì)天然氣管道系統(tǒng)的第三部分進(jìn)行分析研究，其系統(tǒng)結(jié)構(gòu)主要包括進(jìn)氣濾網(wǎng)、VSR-1截止閥、VS4-1輔助截止閥、VA13-15排氣閥、VGC1-3控制閥以及配套管道裝置，如天然氣母管、金屬軟管、轉(zhuǎn)向短管等。在9FA燃機(jī)本體天然氣管道系統(tǒng)當(dāng)中，各類閥門(mén)設(shè)備及管道裝置均已安裝完成，僅預(yù)留出3個(gè)母管接口，作為天然氣閥門(mén)與燃燒室噴嘴的連接基礎(chǔ)。同時(shí)，在天然氣管道系
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2019年26期2019-03-17
- 母管制背壓式熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組除鹽水泵變頻控制的應(yīng)用
的經(jīng)濟(jì)效益。1 母管制除鹽水系統(tǒng)1.1 系統(tǒng)介紹某新建發(fā)電廠二期擴(kuò)建工程建設(shè)規(guī)模為4臺(tái)500 t/h級(jí)高溫高壓自然循環(huán)煤粉鍋爐，4臺(tái)50 MW抽背式汽輪機(jī)組，配置4臺(tái)50 MW級(jí)發(fā)電機(jī)組，同步實(shí)施脫硫、脫硝，4臺(tái)機(jī)組最大供汽量1 432 t/h（不回收），除鹽水量為1 580 t/h。如圖1所示，除鹽水系統(tǒng)設(shè)計(jì)有5臺(tái)臥式單級(jí)單吸離心泵，其中3臺(tái)為工頻泵，2臺(tái)為變頻泵，除鹽水系統(tǒng)的主要設(shè)備型號(hào)見(jiàn)表1。表1 除鹽水系統(tǒng)設(shè)備參數(shù)由圖1可知，5臺(tái)除鹽水泵出口有1根
浙江電力 2019年1期2019-01-23
- 蒸汽管接管座焊縫失效的修復(fù)技巧
每個(gè)裝置都需要在母管上預(yù)留孔，用焊接的方式將其接管座固定在母管上。管道經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期運(yùn)行后，由于熱膨脹、焊接缺陷、冷凝水倒灌等原因，導(dǎo)致部分接管座與母管的焊縫出現(xiàn)早期失效。這時(shí)需要挖除原來(lái)的焊縫、重新焊接。在挖除過(guò)程中，往往會(huì)造成母管上原來(lái)的管孔擴(kuò)大，甚至?xí)兊貌灰?guī)則，但溫度、壓力、疏水、放氣的接管座規(guī)格不能發(fā)生變化?；鹆Πl(fā)電廠的主管道一般都是特制產(chǎn)品，整體更換制造周期長(zhǎng)、成本高，因此，需要一種快速、經(jīng)濟(jì)的技術(shù)來(lái)修復(fù)失效的蒸汽管道管座。著重討論蒸汽管接管座早期失
設(shè)備管理與維修 2018年23期2018-12-20
- 潤(rùn)滑油快速補(bǔ)充和保壓裝置在高爐鼓風(fēng)機(jī)中的應(yīng)用
閥進(jìn)入機(jī)組潤(rùn)滑油母管。壓力開(kāi)關(guān)安裝在潤(rùn)滑油母管上。本技術(shù)的核心內(nèi)容在于設(shè)計(jì)了一種氣動(dòng)快速通斷裝置，該裝置是控制補(bǔ)充潤(rùn)滑油快速進(jìn)入母管保壓的關(guān)鍵設(shè)備。充分利用了氣動(dòng)控制的原理，實(shí)現(xiàn)了潤(rùn)滑油補(bǔ)充的快速響應(yīng)的功能。如圖1所示：廠用壓縮空氣壓力為0.5 MPa左右通過(guò)進(jìn)氣閥17進(jìn)入儲(chǔ)氣罐14，壓縮空氣經(jīng)過(guò)儲(chǔ)氣罐14頂部出氣管13至進(jìn)氣閥11，再經(jīng)過(guò)減壓閥8減壓到0.265 MPa的氣源進(jìn)入儲(chǔ)油罐9內(nèi)的補(bǔ)充潤(rùn)滑油和活塞配重塊之間?；钊?0與配重塊6固定連接，通過(guò)鋼絲
冶金動(dòng)力 2018年9期2018-08-21
- 1000MW機(jī)組凝結(jié)水系統(tǒng)節(jié)能優(yōu)化
.3 凝結(jié)水出口母管壓力優(yōu)化通過(guò)工作人員手動(dòng)調(diào)節(jié)出口母管壓力，可降低閥門(mén)截留損失，并提高效率，如表2所示。表2 #3機(jī)凝結(jié)水泵出口母管壓力調(diào)節(jié)前、調(diào)節(jié)后運(yùn)行參數(shù)2.4 凝結(jié)水泵出口母管壓力調(diào)節(jié)前、后對(duì)比分析當(dāng)負(fù)荷為400～850MW時(shí)，在相同的工作條件下，凝結(jié)水泵出口壓力由2.3MPa降至2.0MPa，除氧器上水調(diào)節(jié)門(mén)開(kāi)大，維持除氧器水位正常，減少了閥門(mén)節(jié)流現(xiàn)象。凝泵出口母管壓力降低，凝泵轉(zhuǎn)速、電流也相應(yīng)降低。從表2數(shù)據(jù)可以看出，泵出口母管壓力由2.3MP
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年7期2018-08-15
- 大口徑煤氣管道帶壓開(kāi)孔的實(shí)踐
距4 m間距小、母管腐蝕減薄。相對(duì)而言，此次開(kāi)孔工藝復(fù)雜，條件苛刻，風(fēng)險(xiǎn)較高，需防止煤氣泄漏、燃燒、爆炸、中毒、機(jī)械故障等不安全因素。（1）選擇合適的開(kāi)孔位置。開(kāi)孔應(yīng)選擇在母管的固定支架處或兩側(cè)，減少母管對(duì)開(kāi)孔閘閥的熱位移與熱應(yīng)力，有利于管系的布置。盡可能縮小短節(jié)長(zhǎng)度，避免筒刀進(jìn)刀過(guò)長(zhǎng)而產(chǎn)生的懸臂下垂量，影響開(kāi)孔質(zhì)量，嚴(yán)重時(shí)易發(fā)生卡刀。（2）監(jiān)控煤氣的氧含量。在焊接和開(kāi)孔時(shí)，在管道上游實(shí)時(shí)監(jiān)控管道內(nèi)煤氣的氧含量，以防止包管焊接、短節(jié)焊接與開(kāi)孔時(shí)溫度達(dá)到燃點(diǎn)
冶金動(dòng)力 2018年7期2018-07-05
- 3爐2機(jī)母管制背壓式供熱機(jī)組協(xié)調(diào)控制研究
非常穩(wěn)定；但對(duì)于母管制機(jī)組的協(xié)調(diào)控制卻經(jīng)驗(yàn)不足，也沒(méi)有相對(duì)成熟的控制方法。保證整個(gè)火電機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要因素就是機(jī)組的自動(dòng)控制水平，也就是機(jī)組的協(xié)調(diào)控制方式，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)是從國(guó)外隨DCS引進(jìn)的控制概念[2]，在協(xié)調(diào)方式下，設(shè)計(jì)一個(gè)機(jī)組負(fù)荷控制回路，一個(gè)主汽壓力控制回路的結(jié)構(gòu)，狹義歸納為協(xié)調(diào)機(jī)組負(fù)荷和主汽壓力的控制系統(tǒng)。但從本質(zhì)上講，它表現(xiàn)為一種能量平衡，生產(chǎn)攜帶熱能的蒸汽離不開(kāi)水、燃料、風(fēng)量等，為了增大機(jī)組負(fù)荷，相關(guān)輔機(jī)也要按比例參與調(diào)整，保證系統(tǒng)的物
東北電力技術(shù) 2018年5期2018-04-14
- 某上汽1000MW機(jī)組試運(yùn)期間軸封系統(tǒng)問(wèn)題探討
腔室回至軸封回汽母管上，如圖1所示。汽缸各端軸封回汽管道上均安裝有蝶閥，以調(diào)整各軸端的軸封回汽量。軸封系統(tǒng)采用自密封設(shè)計(jì)，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷大于70%時(shí)，高壓缸、中壓缸的軸端排汽量超過(guò)低壓缸所需的供汽量時(shí)，低壓缸的汽封用汽就由高、中壓缸軸端漏汽供應(yīng)，此時(shí)供汽調(diào)節(jié)閥關(guān)閉，通過(guò)溢流調(diào)節(jié)閥將多余的蒸汽排入凝汽器或#8低加內(nèi)，以維持軸封母管的壓力。圖1該機(jī)型軸封供汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)較為獨(dú)特，有幾個(gè)顯著的特點(diǎn)，與常見(jiàn)的西屋機(jī)型軸封系統(tǒng)存在較大的差異。一是該機(jī)型所需軸封供汽壓力較低，
中國(guó)設(shè)備工程 2018年6期2018-03-27
- 汽封汽平衡管道改造方案
造后，機(jī)組汽平衡母管壓力降低，進(jìn)入汽封加熱器蒸汽量減少，一方面有利于機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行；另一方面蒸汽進(jìn)入換熱器，凝結(jié)水回收，可降低蒸汽浪費(fèi)，節(jié)約能源，降本增效。汽輪機(jī)；汽封體；改造；方案1 目前設(shè)備現(xiàn)狀2#汽輪機(jī)組CB6-3.43/0.981/0.49型6MW抽汽背壓式汽輪機(jī)前汽封有四道汽封體，第一道汽封體（大氣側(cè)）連接汽封加熱器，機(jī)組運(yùn)行時(shí)漏汽經(jīng)兩組汽封環(huán)減壓后被汽封加熱器抽入，避免漏汽漏入大氣，第二道汽封體（0.49MPa）連接除氧器，漏汽經(jīng)三組汽封環(huán)減壓后
化工設(shè)計(jì)通訊 2017年10期2017-11-04
- 母管制熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組鍋爐啟停排汽回收改造
230000）母管制熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組鍋爐啟停排汽回收改造郭 峰1，何 鵬2（1.合肥熱電集團(tuán)有限公司，安徽合肥 230000；2.安徽電氣工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院，安徽合肥 230000）為節(jié)能降噪，某熱電廠對(duì)鍋爐進(jìn)行了啟停排汽回收改造。對(duì)此技術(shù)改造進(jìn)行了介紹，改造后，取得了較好的社會(huì)和環(huán)保效益，可為同類型電廠的改造提供借鑒。母管；熱電；排汽；改造某熱電廠二期工程為2×75 t/h中溫次高壓循環(huán)流化床鍋爐+1×12MW抽凝式汽輪發(fā)電機(jī)組于2008年建成投產(chǎn)，隨著城市
化工設(shè)計(jì)通訊 2017年1期2017-04-12
- 多爐多機(jī)母管制供熱電廠蒸汽母管壓力調(diào)節(jié)
333）多爐多機(jī)母管制供熱電廠蒸汽母管壓力調(diào)節(jié)李 蕾1包成強(qiáng)2（1中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)陜西省電力設(shè)計(jì)院有限公司 西安 710054；2上海?？怂共_有限公司 上海 200333）蒸汽母管壓力調(diào)節(jié)系統(tǒng)根據(jù)蒸汽母管壓力和其定值的偏差改變鍋爐的負(fù)荷指令，調(diào)節(jié)鍋爐的負(fù)荷（蒸汽流量），使蒸汽母管壓力保持在其額定值上。母管制；協(xié)調(diào)；壓力一 引言主蒸汽母管作為并列運(yùn)行母管制鍋爐的核心裝置之一，母管壓力的控制效果不但直接影響供熱中心的供熱質(zhì)量，同時(shí)也影響鍋爐運(yùn)行狀況和煤粉利用
魅力中國(guó) 2016年23期2016-11-06
- 基于ObjectArx的相貫線小角度算法研究
應(yīng)用中遇到支管與母管夾角較小時(shí)，在保證支管內(nèi)壁與母管外壁理想相貫的情況下，割炬沿管件軸向擺動(dòng)角度就會(huì)很大，導(dǎo)致對(duì)管件的實(shí)際切割厚度增加。為了解決這種夾角較小時(shí)存在的問(wèn)題，文章按照實(shí)際的切割工藝，基于objectarx技術(shù)對(duì)AutocAD進(jìn)行二次開(kāi)發(fā)，建立管件的三維空間搭接模型，重新規(guī)劃并提取所需要的相貫線數(shù)據(jù)。過(guò)渡區(qū)域內(nèi)相貫線數(shù)據(jù)是由支管內(nèi)壁與母管外壁的相貫過(guò)渡到支管外壁與母管外壁相貫。上述方法利用圖形數(shù)據(jù)規(guī)劃切相貫線，保證了小角度處理過(guò)程中，過(guò)渡區(qū)域內(nèi)支
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2016年4期2016-10-29
- 微管微纜技術(shù)的發(fā)展探討與推廣
管吹到已經(jīng)敷設(shè)的母管里，接著根據(jù)不同客戶的不同要求，分批次的把微纜吹到微管里。這項(xiàng)技術(shù)可以應(yīng)用到城域網(wǎng)，接入網(wǎng)和骨干網(wǎng)等等方面。本文主要探討的就是關(guān)于微管微纜技術(shù)的發(fā)展以及后期推廣?！娟P(guān)鍵詞】 微管 微纜 母管 發(fā)展研究 推廣一、微管微纜技術(shù)的發(fā)展和應(yīng)用1.1微管微纜技術(shù)的發(fā)展背景微管微纜的新技術(shù)出現(xiàn)之后，收到了各個(gè)電信運(yùn)營(yíng)商的青睞。以往的敷設(shè)直埋光纜只能夠一條干線一條干線重復(fù)的建設(shè)，但是當(dāng)管道出現(xiàn)了之，就能夠通過(guò)預(yù)埋空管以達(dá)到實(shí)現(xiàn)光纜的升級(jí)的效果。同時(shí)，
中國(guó)新通信 2016年13期2016-08-12
- 一種煙氣脫硫吸收塔交互式噴淋系統(tǒng)
系統(tǒng)，其通過(guò)優(yōu)化母管布局，合理設(shè)計(jì)，最終達(dá)到均勻噴淋效果，提高漿液吸收效率目的；同時(shí)均衡了管道荷載分布，改善了吸收塔內(nèi)受力平衡情況。噴淋系統(tǒng)；循環(huán)漿液；噴淋管?chē)?guó)內(nèi)火力發(fā)電廠多采用了石灰石/石膏濕法煙氣脫硫技術(shù)，作為大氣污染物的防治工藝。噴淋系統(tǒng)在濕法脫硫系統(tǒng)中的有著至關(guān)重要的作用，其負(fù)責(zé)將脫硫循環(huán)漿液均勻噴淋到吸收塔內(nèi)，通過(guò)漿液與煙氣均勻的接觸，達(dá)到脫除污染物的效果。噴淋效果的均勻性對(duì)脫硫的最終效果有一定的影響。為滿足日益提高的環(huán)保要求，國(guó)內(nèi)各個(gè)燃煤電廠正
資源節(jié)約與環(huán)保 2016年12期2016-02-15
- 摩擦力趣味實(shí)驗(yàn)兩例
直圓管，把它叫做母管①.子架的上方是圓板⑦，圓板的正下方連有長(zhǎng)約20 cm的細(xì)圓管(圓板與細(xì)圓管的中心軸線重合)，把它叫做子管⑧，子管的下端是封閉的.圖1 演示器母架 圖2 演示器子架方法：先把母架舉起來(lái)，讓學(xué)生看清楚母管內(nèi)是空的,如圖3所示.圖3 舉起母架展示當(dāng)將子架的子管穿進(jìn)母管后，子架的圓板壓在母管的管口上.然后抽出子架，用一張A4復(fù)印紙將母管的下端管口包裹起來(lái)，并用包扎帶系緊.將母架底座放在水平地面上，把粗沙從母管的上管口緩緩的灌入，當(dāng)沙子至母管的
物理通報(bào) 2015年2期2016-01-12
- 大亞灣核電站氫冷器冷卻水流量分析及改進(jìn)
閉路冷卻水經(jīng)入口母管分配到4條支路，每條支路上1臺(tái)氫冷器，氫冷器的熱側(cè)為氫氣，冷側(cè)為冷卻水，冷卻水帶走氫冷器的熱量后匯總至出口母管，最后回流至常規(guī)島閉路冷卻水系統(tǒng)，發(fā)電機(jī)氫氣冷卻系統(tǒng)如圖1所示。根據(jù)核電廠運(yùn)行數(shù)據(jù)，機(jī)組正常運(yùn)行期間，氫冷器GRH401RF出口的氫氣溫度比其余3臺(tái)氫冷器GRH101RF～GRH301RF出口的氫氣溫度高3～5 ℃。初步判斷GRH401RF所在的支路阻力偏大引起流量偏低?？赡軐?dǎo)致流量分配不均的影響因素有支管長(zhǎng)度、母管結(jié)構(gòu)以及管道
中國(guó)核電 2015年2期2015-10-28
- 佳華公司鍋爐主汽系統(tǒng)暖管并汽的解決方法
高了熱經(jīng)濟(jì)性。單母管；暖管并汽；提前暖管；疏水加粗；降低損耗1 引言佳華公司動(dòng)力分廠共配置4臺(tái)鍋爐，其中包括一期2臺(tái)75t/h（1#、2#）鍋爐，二期一臺(tái)75t/h（3#）鍋爐、一臺(tái)35t/h（4#）鍋爐；還配置有一臺(tái)12MW汽輪發(fā)電機(jī)組，2套中低壓減溫器，提供自備發(fā)電和全公司生產(chǎn)生活用氣。動(dòng)力分廠鍋爐主蒸汽采用的是單母管切換制方式，即1、2、3、4#鍋爐的主蒸汽全部并入主蒸汽母管運(yùn)行。汽輪發(fā)電機(jī)組及減溫減壓器的用汽均由主蒸汽母管接出。經(jīng)過(guò)多次的倒?fàn)t經(jīng)驗(yàn)發(fā)
山東工業(yè)技術(shù) 2015年8期2015-07-27
- 波流共同作用下子母管的側(cè)向穩(wěn)定性分析
波流共同作用下子母管的側(cè)向穩(wěn)定性分析付方，王輝，熊海榮，肖花海洋石油工程股份有限公司，天津300451為降低海底管道設(shè)計(jì)和施工成本，可采用子母管平行捆綁于一體的管道結(jié)構(gòu)形式。針對(duì)子母管結(jié)構(gòu)特性，對(duì)其進(jìn)行截面等效處理，并考慮到子母管綁扎結(jié)構(gòu)形式對(duì)水動(dòng)力的影響及管道由于小幅振動(dòng)而產(chǎn)生的管道沉陷對(duì)土壤作用的影響，利用AGALevelII軟件進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)分析，模擬了極限工況條件下管道所受水動(dòng)力作用及管土作用，得出了相應(yīng)的側(cè)向穩(wěn)定性安全系數(shù)。并以某油田項(xiàng)目子母管設(shè)計(jì)
石油工程建設(shè) 2015年6期2015-03-23
- 關(guān)于哈汽150MW汽輪機(jī)調(diào)節(jié)(DEH)系統(tǒng)掛閘主汽門(mén)瞬間擺動(dòng)缺陷的分析
控制由于有壓回油母管接通,油動(dòng)機(jī)卸荷閥的滑閥在底部的壓力油作用下迅速打開(kāi),使油動(dòng)機(jī)油缸活塞下腔的壓力油被排往有壓回油母管,主汽門(mén)在操縱座彈簧力的作用下迅速關(guān)閉,該電磁閥在失電狀態(tài)時(shí),卸荷閥上部的AST控制油得以保持,卸荷閥關(guān)閉,油動(dòng)機(jī)油缸活塞下腔油壓得以建立,這樣,油動(dòng)機(jī)油缸在油壓作用下克服操縱座的彈簧力,使主汽門(mén)打開(kāi)。(3)危急遮斷(AST)電磁閥組件;四個(gè)串并聯(lián)布置的AST電磁閥(20—1.2.3.4./AST)是由DEH控制器的自動(dòng)停機(jī)危急遮斷保護(hù)部
中國(guó)科技縱橫 2014年24期2014-12-23
- 局部加熱和整體加熱技術(shù)對(duì)X90鋼級(jí)熱煨彎管性能的影響
管叫做“熱煨彎管母管”（簡(jiǎn)稱母管），以此區(qū)分管道干線用的鋼管。因此，根據(jù)母管的技術(shù)特征及指標(biāo)對(duì)其采用適宜的制造工藝，是開(kāi)發(fā)出合格的X90鋼級(jí)熱煨彎管產(chǎn)品的重要條件。本文將對(duì)X90鋼級(jí)熱煨彎管的制造工藝技術(shù)特點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比和探索。1 X90鋼級(jí)母管和彎管的參考標(biāo)準(zhǔn)就熱煨彎管制造而言，“CDP-S-OGP-PL-016-2011-2油氣管道工程感應(yīng)加熱彎管通用技術(shù)條件”以及“CDPS-OGP-PL-017-2011-2油氣管道工程感應(yīng)加熱彎管母管通用技術(shù)條件”兩個(gè)
機(jī)械工程師 2014年12期2014-12-23
- 爐膛壓力保護(hù)和控制的優(yōu)化
裝置爐膛壓力取樣母管銹蝕堵塞。爐膛壓力取樣母管材質(zhì)差（碳鋼管），容易產(chǎn)生銹蝕，而且取樣管太細(xì)（DN50 mm），同時(shí)母管為水平安裝，容易積灰，產(chǎn)生堵塞，因而將爐膛壓力取樣管更換為不銹鋼管，減少取樣管內(nèi)銹蝕；同時(shí)將取樣管加粗，使用DN80 mm的不銹鋼管，確保取樣管暢通；并且重新設(shè)計(jì)爐膛壓力取樣母管的安裝方式，改為傾斜安裝，便于母管內(nèi)積灰流入爐膛［1］。爐膛壓力取樣管積灰嚴(yán)重。原爐膛壓力開(kāi)關(guān)柜安裝布置在爐膛壓力取樣孔下方，因而爐膛壓力取樣管走向存在下行段，而
山東電力技術(shù) 2014年2期2014-04-26
- 660?MW汽輪機(jī)機(jī)組軸封系統(tǒng)控制方式分析
封系統(tǒng)主要由軸封母管、低壓汽封漏汽母管、汽封進(jìn)汽閥、汽封溢流閥、軸封冷卻器、軸抽風(fēng)機(jī)等部件組成。軸封蒸汽系統(tǒng)主要有2路汽源：一路來(lái)自備汽母管，另一路來(lái)自高排汽；2路汽源經(jīng)調(diào)溫、調(diào)壓后接至軸封母管，作為軸封系統(tǒng)的備用汽源。圖1 軸封系統(tǒng)結(jié)構(gòu)軸封系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，高壓缸前軸封由5段4個(gè)汽室組成，后軸封由4段3個(gè)汽室組成，其第2個(gè)前軸封汽室和第1個(gè)后軸封汽室內(nèi)的漏汽直接引至中壓缸排汽管，第3個(gè)前軸封汽室和第2個(gè)后軸封汽室與軸封母管相連，而第4個(gè)前軸封汽室和第3
電力安全技術(shù) 2014年11期2014-04-24
- 運(yùn)行中氫冷發(fā)電機(jī)閥門(mén)故障處理方法*
。4號(hào)發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫母管在3號(hào)機(jī)和4號(hào)機(jī)連接處設(shè)置兩道隔離門(mén)，隔離門(mén)中間設(shè)置排氣門(mén)，便于單獨(dú)對(duì)兩臺(tái)機(jī)組的補(bǔ)氫母管進(jìn)行氣體置換。氣體置換采用中間惰性氣體置換方法，惰性氣體采用瓶裝高純度CO2(純度為99.99%)。圖1為氫氣置換站示意圖:圖1中單箭頭線條的為CO2氣體的路徑，雙箭頭指示處為需要焊接的來(lái)氫母管上的故障管接頭。因氣體置換站閥門(mén)固定不良，在運(yùn)行中在補(bǔ)氫總門(mén)后的轉(zhuǎn)接處發(fā)生漏氫故障，現(xiàn)場(chǎng)如圖2所示。該故障點(diǎn)前后閥門(mén)均為焊接門(mén)，無(wú)法進(jìn)行加堵板隔離，且靠近發(fā)電
機(jī)械研究與應(yīng)用 2014年3期2014-03-27
- 南鋼220 t/h鍋爐全燃高爐煤氣改造
用一根DN900母管，通過(guò)支管DN600、DN300和DN500分別供1#～3#鍋爐使用。由于燃?xì)鈼l件的變化，1#鍋爐需要改造為全燒高爐煤氣，高爐煤氣量由原設(shè)計(jì)80000 m3/h增量至約180000 m3/h，而現(xiàn)有煤氣管道管徑為DN1200，無(wú)法滿足1#鍋爐100%高爐煤氣工況，所以1#鍋爐的高爐煤氣管道有必要進(jìn)行改造。另由于1#鍋爐和2#鍋爐的高爐煤氣管道共用一根DN2400的母管，若1#鍋爐改燒100%高爐煤氣，需要消耗約18萬(wàn)m3/h的高爐煤氣，
冶金動(dòng)力 2014年12期2014-02-05
- 660MW雙背壓機(jī)組凝汽器抽真空系統(tǒng)改造及效果
并通向同一根抽氣母管，該抽氣母管將被連接到真空泵抽空氣母管。因?yàn)槠啓C(jī)凝汽器兩壓測(cè)的抽空氣管為一根共用抽空氣母管，在抽空氣母管的管道口，所具備的壓力是不同的，抽空氣母管低壓側(cè)抽空氣口的壓力極有可能受到影響，甚至無(wú)法達(dá)到管道抽空氣設(shè)計(jì)的壓力要求，最終導(dǎo)致凝汽器低壓側(cè)抽吸力度不足。3 實(shí)施汽輪機(jī)凝汽器抽真空系統(tǒng)改造的方案為了完善該凝汽器抽真空系統(tǒng)，有必要對(duì)其進(jìn)行系統(tǒng)改造，公司在嚴(yán)謹(jǐn)試驗(yàn)研究基礎(chǔ)上，設(shè)定現(xiàn)有系統(tǒng)改造方案，并實(shí)施如下：在高、低壓側(cè)凝結(jié)器抽空氣母管中
資源節(jié)約與環(huán)保 2013年2期2013-10-11
- 基于直接能量平衡和負(fù)荷分配的母管制機(jī)組控制
汽機(jī)之間常常采用母管制聯(lián)結(jié)。所謂“母管制”機(jī)組是指由幾臺(tái)鍋爐并列向同一母管供汽運(yùn)行以滿足企業(yè)發(fā)電、供熱需求的機(jī)爐聯(lián)結(jié)方式。母管制機(jī)組中鍋爐和汽機(jī)的聯(lián)系并不像單元制機(jī)組中鍋爐與汽機(jī)的聯(lián)系那么緊密，相對(duì)于單元制機(jī)組存在幾臺(tái)鍋爐相互間耦合性強(qiáng)，負(fù)荷分配不均，母管壓力波動(dòng)大等問(wèn)題。為了提高其運(yùn)行效率，增加其經(jīng)濟(jì)效益[1]，須考慮并列運(yùn)行鍋爐的負(fù)荷分配和燃燒控制優(yōu)化等問(wèn)題。本文針對(duì)母管制運(yùn)行機(jī)組控制的本質(zhì)問(wèn)題：外界耗汽量的變化才會(huì)引起鍋爐供汽量的變化，提出了基于直接
自動(dòng)化博覽 2013年5期2013-08-18
- 某發(fā)電機(jī)組壓縮空氣母管壓力頻繁波動(dòng)問(wèn)題分析與改造
干燥機(jī)進(jìn)口之間的母管壓力波動(dòng)頻繁（如圖1所示）。母管壓力曲線在20 s內(nèi)完成一次波峰和波谷的切換。而此時(shí)氣壓卻無(wú)法維持，即空壓機(jī)產(chǎn)生的壓縮空氣短時(shí)間內(nèi)在空壓機(jī)和干燥機(jī)之間的母管聚積，導(dǎo)致壓力暴增暴跌，但干燥機(jī)出口卻無(wú)法產(chǎn)生足夠的壓縮空氣。為盡量維持輸出壓力，只能開(kāi)啟干燥機(jī)的旁路系統(tǒng)，讓一部分壓縮空氣不經(jīng)過(guò)干燥機(jī)直接輸出。這樣必然導(dǎo)致壓縮空氣后處理設(shè)備失效，無(wú)法除去壓縮空氣中的水分。氣動(dòng)設(shè)備大部分同時(shí)存在電氣元器件、引線，一旦進(jìn)入的壓縮空氣含有水分，其危害極
電力工程技術(shù) 2013年3期2013-07-06
- Cu污染造成的感應(yīng)加熱彎管裂紋分析
管編號(hào)4#，所用母管為X70級(jí)φ762 mm×31.8 mm直縫埋弧焊管。生產(chǎn)前對(duì)母管進(jìn)行外觀和理化性能檢驗(yàn)[1]，合格后吊裝到彎管生產(chǎn)設(shè)備上，通過(guò)一個(gè)旋轉(zhuǎn)直徑為5D（D為管徑）的懸臂引導(dǎo)，母管尾部以0.3～0.6 mm/s的速度勻速推進(jìn)。母管先通過(guò)感應(yīng)加熱線圈加熱后，再進(jìn)行彎曲加工，加熱功率為1 000 kW，溫度控制在（1 000±15）℃。 母管彎曲后用 0.02～0.04 MPa壓力的鹽水迅速冷卻，煨制合格的彎管在加熱爐中進(jìn)行熱處理。熱處理溫度為（
焊管 2013年12期2013-03-28
- 海底子母管線在規(guī)則波作用下的數(shù)值研究
6024）海底子母管線在規(guī)則波作用下的數(shù)值研究成小飛，王永學(xué)，王國(guó)玉，任 冰（大連理工大學(xué)海岸和近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，大連 116024）采用三步有限元法離散N-S方程，建立了數(shù)值波浪水槽模型。數(shù)值研究了規(guī)則波作用下海底子母管結(jié)構(gòu)的水動(dòng)力特性。對(duì)海底子母管線所受波浪力的數(shù)值結(jié)果與物模實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。基于該數(shù)值模型，還考察了不同的子母管間相對(duì)縫隙G/D（0.1，0.25，0.5，0.75）對(duì)海底子母管線水動(dòng)力特性的影響。分析得到了不同G/D下海底子母管線
水道港口 2012年3期2012-05-17
- 隨機(jī)分布樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)滲流特性的分形研究
用分形理論研究了母管直徑分布具有分形分布的樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)的滲流特性，得到了具有隨機(jī)分布的樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)滲透率的解析表達(dá)式.研究結(jié)果表明：通過(guò)具有隨機(jī)分布的樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)的流量與壓力梯度之間呈線性變化關(guān)系；其滲透率隨分形維數(shù)Df和孔隙率φ的增加而增加，隨長(zhǎng)度比的增加而減小.樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)；滲透率；Darcy定律；壓力梯度樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)是自然界一種常見(jiàn)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，在生物工程、石油開(kāi)采工程、材料科學(xué)工程、微電子器件冷卻系統(tǒng)工程等實(shí)際應(yīng)用領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用，因此樹(shù)狀分叉網(wǎng)絡(luò)
- 陰床中排裝置變形損壞原因分析
查，發(fā)現(xiàn)中排裝置母管、支管?chē)?yán)重變形，甚至母管上部裂開(kāi)，中排裝置支撐托架彎曲變形，致使影響了整個(gè)除鹽制水系統(tǒng)的正常運(yùn)行，本文將對(duì)造成中排裝置損壞的原因進(jìn)行分析，并針對(duì)出現(xiàn)的故障提出治理方法。1 造成陰床中排裝置損壞的原因1.1 中排裝置結(jié)構(gòu)形式概述本文介紹的是除鹽制水工藝所使用的陰床，采用的是逆流再生方式的固定床，其中中排裝置是采用傳統(tǒng)的魚(yú)骨形大阻力排水系統(tǒng)。中排母管采用直徑Φ133mm316L材質(zhì)管材，母管一端使用蘭盤(pán)方式連接床體中排排水管，另一端封口用U
電氣技術(shù) 2011年7期2011-08-15
- 雙背壓凝汽器抽真空系統(tǒng)的技術(shù)改造
用2種類型，即單母管雙吸真空泵抽真空系統(tǒng)和雙母管單吸真空泵抽真空系統(tǒng)。若采用單母管雙吸真空泵抽真空系統(tǒng)，能夠節(jié)約廠用電，但是對(duì)凝汽器的平均真空有一定影響;若采用雙母管單吸真空泵抽真空系統(tǒng)，雖然不影響凝汽器的平均真空，但其系統(tǒng)比較復(fù)雜，且采用4臺(tái)真空泵必須2臺(tái)真空泵同時(shí)運(yùn)行，增加投資及廠用電費(fèi)用。2 技術(shù)改造的目的技術(shù)改造的目的是要解決凝汽器抽真空系統(tǒng)不合理的設(shè)計(jì)對(duì)凝汽器平均真空的影響，提出一種有效提高凝汽器平均真空的抽真空系統(tǒng)，從而減少投資，節(jié)約廠用電，同
綜合智慧能源 2011年3期2011-04-24