縱橋
- 裝配式懸挑路基結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)研究
M2分別表示立柱縱橋向、橫橋向最大截面彎矩,用D1、D2分別表示立柱縱橋向、橫橋向最大位移,用C1、C2分別表示立柱縱橋向、橫橋向最大曲率,用F1、F2分別表示錨桿縱橋向、橫橋向最大軸力。 各工程需求參數(shù)與PGA的擬合曲線及風(fēng)險曲線計算結(jié)果如圖10～圖17所示。圖10 立柱縱橋向最大彎矩與PGA的擬合曲線和風(fēng)險曲線從圖10a可以看出,模型4的擬合直線斜率小于其他模型,說明模型4的連接方式使立柱縱橋向截面彎矩對地震動強度的敏感性略有下降,其余擬合直線之間相差
- 高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋主墩形式研究
1階失穩(wěn)模態(tài)均為縱橋向失穩(wěn)；（3）設(shè)置1道系梁可以顯著提高最大懸臂施工狀態(tài)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，提高幅度為42.1%～102.2%；此時第1階失穩(wěn)模態(tài)為橫橋向失穩(wěn)；（4）設(shè)置2道系梁相對設(shè)置1道系梁結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性基本沒有變化。雙肢薄壁墩雖然抗推剛度較小可以滿足成橋狀態(tài)下主梁在混凝土收縮、徐變以及溫度等作用下引起的縱向變形，但是也得滿足自身施工狀態(tài)下的穩(wěn)定及剛度需求。從穩(wěn)定計算角度出發(fā)，當(dāng)墩高大于140m時，建議采用其他橋墩形式以提高穩(wěn)定性。3.2 組合式橋墩最大懸臂階段
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2023年29期2023-10-19
- 斷層走向?qū)倶?gòu)橋地震反應(yīng)的影響
近地震斷層。橋梁縱橋向走向與斷層走向可能存在一定相交角度,在實際抗震分析中,往往忽略該夾角的存在,簡單地將近斷層地震動記錄沿縱橋向或橫橋向輸入,這與橋梁實際受到的地震動作用顯然不同。從文獻調(diào)研看,國內(nèi)外專家、學(xué)者進行了若干地震波輸入角度對結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)影響的研究,涉及建筑結(jié)構(gòu)[1-2]、大型巖體洞室群[3]和輸電塔-線體系[4]等。在橋梁抗震方面,王滔等[5]、李海燕等[6]研究了地震動不同輸入方向?qū)Υ罂缍刃崩瓨蛭灰坪蛢?nèi)力反應(yīng)的影響。Bayat等[7]考慮了
地震工程學(xué)報 2023年1期2023-02-13
- 曲線雙工字鋼組合梁橋橫梁受力分析研究
考慮由于主梁腹板縱橋向翹曲使得橫梁發(fā)生的縱橋向變形。在曲線雙工字鋼組合梁中，主梁腹板的縱橋向翹曲變形尤其突出。為此，本文采用符拉索夫薄壁結(jié)構(gòu)理論分析了曲線雙工字鋼組合梁橋的翹曲變形以及結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)角等物理現(xiàn)象，研究了橫梁縱橋向變形對現(xiàn)有橫梁框架模型應(yīng)力分布的影響，最終通過有限元分析驗證了其截面正應(yīng)力分布規(guī)律，并給出了相應(yīng)的設(shè)計建議。1橫梁受力與變形圖2為橫梁內(nèi)力示意圖，將圖2(a)所示橫梁看成支撐在主梁腹板之間的桿件，其中Mx和Mz分別為繞工字型橫梁截面強軸和
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2022年5期2022-10-10
- 鐵路抗震規(guī)范地震力簡化算法適用性研究
對比2 種方法在縱橋向和橫橋向地震力的計算結(jié)果，但沒有針對設(shè)計參數(shù)做具體分析。魏詩雅［8］對比分析了簡化算法、反應(yīng)譜法和彈性時程法在縱橋向和橫橋向地震力計算結(jié)果，但只選取一座橋梁工點，代表性不足。本文通過建立不同設(shè)計參數(shù)的多組計算模型，分析簡化算法與有限元法的差異，以及計算誤差產(chǎn)生的原因，研究不同設(shè)計參數(shù)下簡化算法的計算精度和適用性，為鐵路橋梁抗震設(shè)計計算提供依據(jù)。1 簡化算法和有限元法計算原理1.1 簡化算法計算原理GB 50111—2006 附錄E 給
鐵道建筑 2022年6期2022-07-11
- 匝道橋荷載試驗方案設(shè)計
布置應(yīng)變測點，沿縱橋向布置于Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ和Ⅲ-Ⅲ三個測試界面上(其中Ⅱ-Ⅱ斷面布設(shè)于緊鄰5#墩附近)，每個斷面布置9個應(yīng)變測點粘貼應(yīng)變片，如圖5所示?？紤]溫度變化對應(yīng)變測試帶來的影響，可在每個測試斷面的位置布置一個溫度補償片。圖5 應(yīng)變片測點布設(shè)示意圖(單位：cm)(2)撓度測點撓度的測設(shè)可在梁底粘貼撓度計或在橋面用高程儀器測量?？紤]本橋?qū)嶋H情況，選用通過全站儀或精密水準儀觀測測試斷面測點的豎向變位。撓度測試斷面選擇第6跨0.4L截面、第5跨跨中截面，為
黑龍江交通科技 2022年3期2022-05-16
- 半漂浮式主梁鋼管混凝土拱橋黏滯阻尼器減震設(shè)計
結(jié)構(gòu)在溫差作用下縱橋向變形較大，為釋放這種溫度變形，通常只約束主梁橫橋向的位移，采用半漂浮體系。研究表明中承式拱橋采用半漂浮體系主梁，可以大幅度減小橋墩的地震響應(yīng)，但主梁在地震作用下的水平位移響應(yīng)較大[2]。為改善主梁的地震位移響應(yīng)，應(yīng)設(shè)置黏滯阻尼器等減震裝置[3]。黏滯阻尼器因性質(zhì)穩(wěn)定、對環(huán)境溫度與激勵頻率的變化不敏感等優(yōu)點[4-5]，目前已在斜拉橋[5-9]與懸索橋[10-13]等柔性橋梁減震中廣泛應(yīng)用，結(jié)果表明選擇適當(dāng)?shù)脑O(shè)置位置與黏滯阻尼器參數(shù)能顯著
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2022年2期2022-04-28
- 曲線梁橋的簡化分析方法及地震易損性研究
大的損傷概率，且縱橋向橋墩損傷概率要明顯高于橫橋向，設(shè)計中需要加強縱橋向橋墩的保護。關(guān)鍵詞 曲線梁橋;地震易損性;縱橫橋向中圖分類號 U442.55 文獻標(biāo)識碼 A 文章編號 2096-8949（2022）07-0160-030 引言城市大跨度曲線連續(xù)梁橋作為公路交通的重要組成部分，對于銜接區(qū)域產(chǎn)業(yè)經(jīng)濟具有顯著社會意義，地震活動極容易對梁橋造成結(jié)構(gòu)損傷，繼而造成交通中斷及生命財產(chǎn)安全，嚴重的梁橋地震破壞還會引發(fā)次生災(zāi)害。基于此，科學(xué)合理地開展梁橋地震易
交通科技與管理 2022年7期2022-04-15
- 雙肢薄壁墩系梁對連續(xù)剛構(gòu)橋抗震影響分析*
合方式為“1.0縱橋向+1.0橫橋向+0.85豎橋向”。3 系梁對橋梁地震響應(yīng)的影響3.1 系梁數(shù)目對橋梁地震響應(yīng)的影響在進行連續(xù)剛構(gòu)的高墩設(shè)計時，常常采用雙肢薄壁墩。雙肢薄壁墩可以使得橋墩墩頂?shù)呢搹澗販p小，又可以使得橋墩墩頂?shù)膭偠仍黾?。但是其抗推力的能力又比較小，使得縱橋向墩頂位移增大，所以在高墩設(shè)計的時候，采用縱橋向橫系梁的設(shè)計來滿足墩頂縱橋向的位移要求，使得橋墩結(jié)構(gòu)受力合理。故在橋墩其他條件不變的情況下，改變系梁的數(shù)目且采用系梁等間距布置(見表1)，
工業(yè)安全與環(huán)保 2022年3期2022-03-21
- 樁板式路基結(jié)構(gòu)抗震性能分析
算表6所示為E2縱橋向和橫橋向地震輸入下樁板連接接頭抗剪驗算結(jié)果。樁板連接接頭抗剪驗算 表6由表6可知，樁板連接接頭在E2縱橋向和橫橋向地震作用下抗剪驗算滿足要求，安全系數(shù)最小為5.5。E2地震作用樁板連接接頭偏心受壓承載能力驗算結(jié)果，表7所示為E2縱橋向和橫橋向地震輸入下樁板連接接頭偏心驗算結(jié)果：樁板連接接頭抗彎驗算（驗算軸力=恒載軸力-地震動軸力） 表7計算過程中取結(jié)構(gòu)最不利軸力組合，并且分別用Mander模型和雙折線模型定義混凝土和鋼材材料本構(gòu)關(guān)系，
安徽建筑 2021年12期2022-01-07
- 六跨廊橋動力特性分析
1 Hz；再出現(xiàn)縱橋向彎曲振型，頻率為1.9881 Hz。六角風(fēng)雨亭和八角風(fēng)雨亭都是先出現(xiàn)縱橋向彎曲振型，再出現(xiàn)橫橋向彎曲振型。其中，六角風(fēng)雨亭的縱橋向彎曲和橫橋向彎曲頻率分別為1.5240 Hz 和1.6972 Hz；八角風(fēng)雨亭的縱橋向彎曲和橫橋向彎曲頻率分別為1.5499 Hz 和1.7189 Hz。（2）四角風(fēng)雨亭的橋亭扭轉(zhuǎn)頻率比六角風(fēng)雨亭和八角風(fēng)雨亭扭轉(zhuǎn)頻率高。四角風(fēng)雨亭的橋亭扭轉(zhuǎn)頻率為3.8493 Hz，而六角風(fēng)雨亭和八角風(fēng)雨亭的扭轉(zhuǎn)頻率分別為2
城市道橋與防洪 2021年11期2021-12-16
- 風(fēng)載下球鉸靜摩阻系數(shù)對轉(zhuǎn)體橋施工穩(wěn)定性的影響分析
梁高度及底板厚度縱橋向按二次拋物線變化，主墩支點處梁高6.4 m，跨中梁高2.5 m，箱梁頂寬30.5 m，底寬由22.03 m漸變至19.42 m。主梁為全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，采用三向預(yù)應(yīng)力，轉(zhuǎn)體重量13 500 t，設(shè)計轉(zhuǎn)體角度為28°。主橋立面圖如圖1所示。圖1 主橋立面圖(單位:cm)3 風(fēng)荷載計算3.1 橫橋向靜陣風(fēng)荷載通過查閱當(dāng)?shù)貧夂蚯闆r，選取6級風(fēng)(風(fēng)速采用13.8 m/s)進行計算，根據(jù)靜陣風(fēng)風(fēng)速:其中GV取值為1.307 2，則可知:式中Z
鐵道建筑技術(shù) 2021年9期2021-10-20
- 縱橋向變剛度支座布置的V形河谷高低墩梁橋受力性能分析
墩上布置具有相同縱橋向剪切剛度的支座(等剛度支座方案)。因此，當(dāng)位于V形河谷地形的高低墩梁橋采用等剛度支座方案時，表現(xiàn)出以下受力特性：在整體溫度變化作用下，靠近兩側(cè)橋臺的主梁縱橋向位移較大，通過支座傳遞給兩側(cè)低墩的縱橋向水平力較大；靠近谷底的主梁位移較小，通過支座傳遞給中間高墩的縱橋向水平力較??；此外，低墩的縱橋向抗推剛度往往遠大于高墩的縱橋向抗推剛度，導(dǎo)致高墩受力小、低墩受力大的受力差異更加懸殊[1-2]。這些因素導(dǎo)致低墩設(shè)計時需要粗大的截面以滿足受力要
南昌大學(xué)學(xué)報（工科版） 2021年3期2021-10-15
- 不同軸偏轉(zhuǎn)對中、 下承式拱橋吊桿承載能力的影響
約束, 無法產(chǎn)生縱橋向的溫度變形； 但對于橋面系, 由于橋梁伸縮縫的存在, 橋面系沿縱橋向可以產(chǎn)生溫度變形。 拱肋和橋面系之間的變形差將導(dǎo)致連接兩者的吊桿發(fā)生不同軸偏轉(zhuǎn)(圖2)。類似的彎曲變形也存在于斜拉橋和懸索橋的斜拉索和吊桿中, 但由于斜拉索在斜拉橋中未垂直布置, 拉索兩端位移主要引起斜拉索索力的變化, 拉索的彎曲變形可以忽略不計[7, 10]; 在懸索橋中, 主纜采用柔性結(jié)構(gòu), 剛度較小, 無法使吊桿發(fā)生彎曲變形。綜上, 對于中、 下承式拱橋, 由溫
桂林理工大學(xué)學(xué)報 2021年2期2021-08-20
- 考慮上部結(jié)構(gòu)影響的山區(qū)橋梁支座剛度設(shè)計方法研究
橋向地震動,未對縱橋向地震作用下橋墩結(jié)構(gòu)的內(nèi)力響應(yīng)進行分析,也沒有給出橋墩剛度的計算公式。本文針對山區(qū)橋梁橋墩高度不等的特點,考慮上部結(jié)構(gòu)對橋墩頂部的轉(zhuǎn)動約束,提出在橫橋向?qū)⒍枕斠暈樽杂?而在縱橋向?qū)⒍枕斠暈橹荒馨l(fā)生水平位移而不能轉(zhuǎn)動的定向約束。分別按照地震作用下各墩底剪力和墩底彎矩相同的原則,推導(dǎo)橋梁支座縱、橫橋向的剛度設(shè)計公式,并給出各橋墩支座剛度的設(shè)計方法。1 橋墩-支座體系剛度模型及支座剛度設(shè)計方法為保證剛度和質(zhì)量平衡,避免出現(xiàn)不規(guī)則橋梁,設(shè)計時應(yīng)
地震工程學(xué)報 2021年4期2021-08-06
- 鋼板組合梁橋混凝土橋面板精細化空間分析
寬度的截面剛度，縱橋向鋼梁每2 m離散為一個單元，橋面板每0.5 m離散為一個單元。鋼梁重量按實際結(jié)構(gòu)重量設(shè)置，橋面板考慮縱、橫兩方向剛度，重量僅考慮縱梁重量，橫梁重量設(shè)置為0。鋼梁與橋面板間采用剛性連接模擬剪力釘作用。為考慮小橫梁支承剛度影響，小橫梁高度按0～1.8 m設(shè)置(每0.2 m設(shè)置為一級)，0 m高度即代表該鋼板組合梁無小橫梁支承，橋面板為橫向受力的單向板，小橫梁高度1.8 m時與主梁等高。該精細化空間網(wǎng)格梁模型將復(fù)雜的橋梁結(jié)構(gòu)離散為多塊梁單元
工程與建設(shè) 2021年1期2021-06-10
- 鋼-UHPC組合橋面板UHPC層受力性能研究
板按照截面面積、縱橋向抗彎慣性矩及形心位置均保持一致的原則[4]，將一個U肋等效為兩個倒T肋，試設(shè)計兩種縱肋形式的鋼-UHPC組合橋面板結(jié)構(gòu)體系，如圖1所示：兩類鋼-UHPC組合橋面板的鋼頂板均厚12 mm，橫肋高1.5 m，每隔2.4 m設(shè)一道16 mm厚橫隔板。其中，U肋間距為600 mm，則相應(yīng)的倒T肋間距為300 mm。鋼頂板上焊接直徑為13 mm，高度為35 mm，間距為200 mm×200 mm(縱向×橫向)的栓釘，與50 mm厚的UHPC層連
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 大跨度橋梁架構(gòu)分析及優(yōu)化
表1 大跨度橋梁縱橋向應(yīng)力 （MPa）入式（2），則有：2 實驗為驗證此次大跨度橋梁架構(gòu)實際應(yīng)用效果，將進行對比仿真實驗，選擇某區(qū)域近期建造完成的大跨度橋梁作為此次實驗的研究對象，采用MATALB 作為實驗仿真軟件。并將此次研究的大跨度橋梁架構(gòu)優(yōu)化方法記為實驗A 組，傳統(tǒng)大跨度橋梁架構(gòu)優(yōu)化方法記為實驗B 組。通過改變大跨度橋梁承受的荷載，對比兩組方法中橋梁，頂板、底板、U肋、T肋及腹板的縱橋向應(yīng)力。2.1 實驗準備此次實驗共選擇32 個BGK4200 表面
中國建筑裝飾裝修 2021年4期2021-05-18
- 基于病害控制的鋼橋面力學(xué)響應(yīng)分析
的位置有橫橋向和縱橋向這兩個方向。(1) 荷載橫向布置示意如圖3所示，分析橫橋向最不利荷位時，車輪荷載分5種情況。(a) 無縱向隔板(單位:mm)(2) 分析縱橋向的最不利荷位時，荷載位置分別為橫隔板頂、2個橫隔板1/4位置和2個橫隔板跨中處，荷載縱向布置示意如圖4所示。圖4 荷載縱向布置示意本研究施加的荷載由5個橫橋向位置和3個縱橋向位置共同組成了15個荷載位，分別用編號A1、A2、A3、B1、B2、B3……E1、E2、E3來表示，即字母是車輪荷載在橫橋
現(xiàn)代交通技術(shù) 2021年2期2021-05-13
- 大跨徑拱橋異性截面拱肋拱頂局部段力學(xué)行為分析
工況1作用下箱梁縱橋向應(yīng)力及主要板件Von Mises應(yīng)力結(jié)果，由圖3可知，拱肋局部箱梁縱橋向的應(yīng)力范圍為-60～-130 MPa，主要板件頂板、腹板、頂板的Von Mises應(yīng)力范圍分別為80～132 MPa、70～132 MPa、65～115 MPa，主要板件受力較為均勻，除了板件邊緣連接位置有少許應(yīng)力集中外，沒有出現(xiàn)明顯的應(yīng)力層跳躍現(xiàn)象。板件連接位置的應(yīng)力集中現(xiàn)象是因為拱肋吊裝時采用以直代曲的方法，連接位置有一定的轉(zhuǎn)角，從而導(dǎo)致局部彎曲應(yīng)力較大。a)
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 大跨度斜拉橋索梁錨固區(qū)空間受力分析及配筋設(shè)計
以橫橋向為X軸，縱橋向為Y軸，豎向為Z軸，滿足右手螺旋法則。 圖3 預(yù)應(yīng)力單元圖(深色區(qū)域)3 錨固橫梁處受力分析根據(jù)研究目標(biāo)對最大索力下橋梁索梁錨固區(qū)局部空間受力情況分析，梁體節(jié)段兩端為固結(jié)約束，斜拉索索力通過全橋模型算出，考慮直接通過面荷載作用于錨塊錨面處，最大索力8 781 kN，錨墊板面積0.226 m2，施加面荷載為38 820.5 kN/m2。錨固橫梁處計算結(jié)果見圖4。由三向正應(yīng)力云圖可以看出(見圖4)：1) 在圖4a中，橫向預(yù)應(yīng)力的作用下，除
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 混凝土索塔錨固區(qū)環(huán)向預(yù)應(yīng)力布設(shè)位置優(yōu)化
橋向開口U型束、縱橋向開口U型束以及混合布束方式。關(guān)于斜拉橋索塔錨固區(qū)目前已有諸多研究，劉釗[4]等從索塔抗裂能力和極限承載力方面討論了兩種U型布束的優(yōu)劣。劉超[5]等通過建模比較4種不同的預(yù)應(yīng)力布束方式，認為雙層U型布束優(yōu)于單層。田仲初等[6]建立足尺模型，發(fā)現(xiàn)長、短邊預(yù)應(yīng)力損失分別占張拉力的10.4%、15.3%，長預(yù)應(yīng)力束損失更小。李勇等針對圓角半徑和豎向間距對環(huán)向預(yù)應(yīng)力的非線性影響進行分析[7]。牟兆祥等分析了錨固區(qū)混凝土受力和斷索時后壁齒塊的受力
山西交通科技 2021年6期2021-02-26
- 高速公路滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工技術(shù)分析
階段箱梁的位移、縱橋向應(yīng)力和彎矩，以及預(yù)拱度計算等方面對高速公路滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工技術(shù)進行了詳細分析，研究結(jié)果可為類似工程施工提供參考和借鑒。1 工程概況某高速公路現(xiàn)澆連續(xù)箱梁采用C40 混凝土進行施工，其上部結(jié)構(gòu)共分為3 聯(lián)，其中一聯(lián)是4 孔26 m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，一聯(lián)是3 孔28 m 的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，最后一聯(lián)是4 孔28 m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。橋梁全長為1260 m，橋面寬度為24 m，包括左右側(cè)的防護欄各0.5 m， 左右側(cè)的車道各10
福建交通科技 2021年1期2021-02-03
- 深基坑開挖對鄰近高架橋墩頂位移敏感性參數(shù)分析
土強度下7#墩頂縱橋向位移變化量圖5 不同混凝土強度下7#墩頂橫橋向位移變化量(1)圍護結(jié)構(gòu)混凝土強度等級為C25時，6號線基坑開挖結(jié)束后，7#墩頂位移最大，其中沉降量為-3.01 mm，縱橋向水平位移量為0.06 mm，橫橋向水平位移量為2.63 mm。(2)圍護結(jié)構(gòu)混凝土強度等級越高，墩頂沉降越小，縱橋向水平位移量越小，橫橋向水平位移量也越小。(3)計算結(jié)果表明，圍護結(jié)構(gòu)混凝土強度等級變化對鄰近高架橋墩頂位移影響不大。3.2 不同排樁樁徑與樁間距6號線
國防交通工程與技術(shù) 2020年6期2020-11-19
- 公路橋梁墩柱豎直度檢測與評價
線法檢測時分別在縱橋向和橫橋向兩個不同方向吊垂球或架設(shè)激光垂準儀，測量墩柱頂相對墩柱底的位移偏移量。垂線法檢測豎直度示意如圖1，具體步驟如下。圖1 垂線法檢測豎直度示意圖1.1 數(shù)據(jù)采集測量縱橋向偏移值時，分別測量上吊點(或垂準儀激光光斑)與縱橋向測點A1的距離La1，下吊點(或垂準儀架設(shè)中心)與縱橋向測點A2的距離La2。同時測量測點A1和測點A2的距離Ha。測量橫橋向偏移值時，分別測量上吊點(或垂準儀激光光斑)與橫橋向測點B1的距離Lb1，下吊點(或垂
四川建材 2020年8期2020-08-19
- 基于能量原理的曲線連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能分析
UGANADA波縱橋向/cm橫橋向/cmORG-wv2波縱橋向/cm橫橋向/cm80.10g17.2815.039.0211.580.15g25.9223.1013.5216.7990.10g31.5718.907.5211.410.15g47.3427.5411.1816.29與各模型的屈服位移值比較可知：模型2、3、4在0.15gHY波縱、橫橋向激勵下進入屈服，模型6在0.10gHY波橫橋向激勵下、在0.15gHY波縱、橫橋向激勵下、在ORG波橫橋向激
中外公路 2020年2期2020-06-05
- 下承式系桿拱橋動力特性及地震響應(yīng)分析
地震組合方式為“縱橋向1.0+橫橋向1.0+豎橋向0.5”。圖2 調(diào)幅后的El Centro Site地震波3.2 拱肋內(nèi)傾角對橋梁抗震響應(yīng)的影響根據(jù)拱結(jié)構(gòu)受力特點，對于下承式系桿拱橋，拱肋作為主要承受荷載構(gòu)件對抗震響應(yīng)的影響更明顯?，F(xiàn)以拱肋內(nèi)傾角為控制參數(shù)，分別設(shè)置內(nèi)傾角為0°，5°，10°，15°的4個工況，采用調(diào)幅后的El Centro Site地震波，模擬在E2罕遇地震作用下3個方向同時激活的方式進行非線性時程分析。由圖3可得知，通過設(shè)置拱肋內(nèi)傾角
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年5期2020-05-23
- 摩擦擺支座對復(fù)雜多跨長聯(lián)PC 連續(xù)梁橋支座預(yù)偏量的影響
對橋梁各活動支座縱橋向偏移量計算的影響進行分析，為變截面多跨長聯(lián)PC 連續(xù)梁橋的支座預(yù)偏量計算提供科學(xué)依據(jù)。1 摩擦型隔震擺支座力學(xué)原理當(dāng)作用在支座上的水平力用大于摩擦隔震擺支座的靜力摩阻力時，摩擦型擺減支座即可發(fā)生滑動移位，這時摩擦隔震擺支座產(chǎn)生的恢復(fù)力為動摩阻力和滑塊機構(gòu)因順球面抬高的豎向重力分量所產(chǎn)生的水平恢復(fù)力之和，摩擦型擺支座的恢復(fù)力大小與它所承受的重力和水平向滑動的距離大小比例，其力學(xué)分析示意圖見圖1。圖1 摩擦隔震擺支座力學(xué)分解圖由圖1 可知
江西建材 2020年4期2020-05-08
- 長江下游地區(qū)倒Y形混凝土橋塔的三維日照溫場及其效應(yīng)
4 橋塔橫橋向和縱橋向溫差的變化情況Fig.4 Variations of temperature difference in pylon along longitudinal and lateral directions of bridge圖4所示為橋塔橫橋向和縱橋向的日最大溫差變化情況(橫橋向溫差為測點T12 和T7 之間的溫差，方向為東西；縱橋向溫差為測點T11 和T6 之間的溫差，方向為南北)。由圖4可知：橫橋向最大溫差一般發(fā)生在春夏季，而縱橋向最
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2020年1期2020-02-25
- 高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)參數(shù)分析
跨比的增加使墩頂縱橋向最大位移增大，其他目標(biāo)函數(shù)值降低;彈塑性階段中，邊中跨比的增加使墩底縱橋向塑性轉(zhuǎn)角呈上升趨勢，墩頂縱橋向塑性轉(zhuǎn)角呈減小趨勢。研究結(jié)果為后續(xù)高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能的研究提供一定的參考。關(guān)鍵詞： 連續(xù)剛構(gòu)橋;地震響應(yīng);動力時程分析中圖分類號： U442.55 ? ?文獻標(biāo)識碼： A ? ?DOI：10.3969/j.issn.1003-6970.2019.05.049本文著錄格式：張清旭，寧曉駿，張敏，等. 高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)
軟件 2019年5期2019-10-08
- 連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能影響因素分析★
能的影響，對橫、縱橋向地震的影響下對橋梁的動力響應(yīng)、橋梁受力和橋梁位移進行分析，以期為評估相關(guān)類型橋梁的抗震性能提供依據(jù)。1 橋梁結(jié)構(gòu)有限元模型基于Midas-civil建立了考慮邊跨支座處的彈性約束作用以及基礎(chǔ)和地基的影響的數(shù)值模擬有限元模型，從而分析橋梁在橫橋向以及縱橋向地震波影響下的動力特征。本橋跨徑布置為95 m+180 m+95 m，橋面橫橋向凈寬為11.5 m。圖1 全橋總體布置圖全橋總體布置圖如圖1所示。主梁為變截面箱梁，箱梁采用單箱單室結(jié)構(gòu)
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 采用拉索減震支座的大跨度斜拉橋抗震性能分析
/m，分析斜拉橋縱橋向減震效果[15]。工況1：過渡墩、輔助墩頂與橋塔處均設(shè)置普通盆式支座。工況2：橋塔處安裝拉索減震支座，過渡墩、輔助墩頂設(shè)置普通盆式支座。工況3：橋塔處與輔助墩頂安裝拉索減震支座，過渡墩頂設(shè)置普通盆式支座。工況4：過渡墩、輔助墩頂與橋塔處均安裝拉索減震支座。表1為4種工況下過渡墩、輔助墩與橋塔縱橋向墩梁相對位移值。從表1中可以看出，在地震作用下，工況1墩梁相對位移較大，最大可達0.380 m；相比工況1，工況2墩梁相對位移在過渡墩、輔助
水利與建筑工程學(xué)報 2019年3期2019-07-02
- 武廣線株洲西湘江特大橋盆式橡膠支座底盆破壞原因分析
320 mm(縱橋向)×1 835 mm(橫橋向)。上下錨定鋼棒縱橋向間距分別為 2 035,1 465 mm；上下錨定鋼棒橫橋向間距分別為 1 270,1 815 mm。支座主要由活塞、承壓橡膠板、底盆、SF-1耐磨條、側(cè)面不銹鋼條、導(dǎo)軌、密封圈、黃銅密封圈、聚四氟乙烯耐磨板(PTFE耐磨板)、平面不銹鋼板等組成，見圖2。底盆為方形，通過PTFE耐磨板及平面不銹鋼板與導(dǎo)軌內(nèi)側(cè)頂面構(gòu)成縱向平面摩擦副，并通過SF-1耐磨板及側(cè)面不銹鋼條與導(dǎo)軌內(nèi)側(cè)2個側(cè)面構(gòu)
鐵道建筑 2019年4期2019-04-29
- 減隔震曲線折梁橋地震反應(yīng)分析
橫橋向（徑向）和縱橋向（切向）的雙向隔震；二是僅沿縱橋向（切向）隔震。1.3 計算模型和地震動輸入圖1所示的大半徑曲線橋各橋墩臺軸線平行布置，跨內(nèi)各梁長度相等，墩臺帽寬度相等。圖2所示的小半徑曲線橋各橋墩臺軸線沿徑向布置，墩臺帽等寬，通過調(diào)整跨內(nèi)各梁的不同長度來滿足曲線橋布設(shè)需要。應(yīng)用結(jié)構(gòu)分析軟件SAP2000進行非線性時程反應(yīng)分析，橋梁結(jié)構(gòu)的阻尼比取5%，并采用瑞利阻尼，梁體和墩柱采用Frame單元模擬，橡膠支座采用Bouc-Wen非線性連接單元模擬；為
城市道橋與防洪 2019年1期2019-03-08
- 常溫養(yǎng)護下正交異性鋼板-RPC組合橋面力學(xué)研究
型具體尺寸如下：縱橋向長0.8 m，橫橋向取6個縱向加勁肋的范圍，橫橋向1.84 m，高取0.214 m，其中頂板厚14 mm，橫隔板厚12 mm，縱肋間距300 mm，縱肋厚10 mm，縱肋高158 mm，縱肋底板寬90 mm，橫隔板高200 mm。2.1 組合橋面結(jié)構(gòu)方案3種組合結(jié)構(gòu)如下所述。(1)常溫RPC組合橋面結(jié)構(gòu)：在純鋼箱梁橋面板上鋪筑50 mm常溫養(yǎng)護下的RPC層，采用M20剪力釘與鋼橋面連接。RPC泊松比取0.2，彈性模量為41 300 M
鐵道標(biāo)準設(shè)計 2019年3期2019-02-22
- 平轉(zhuǎn)橋梁墩柱鋼筋倒塌對轉(zhuǎn)動支座受力影響分析
，極其容易出現(xiàn)沿縱橋方向倒塌，現(xiàn)場情況見圖2～圖3。圖2 墩柱鋼筋失穩(wěn)示意圖圖3 墩柱鋼筋尾端與冠梁接觸在墩柱鋼筋倒塌過程中，將對轉(zhuǎn)動體上承臺產(chǎn)生瞬時沖擊，并將較大荷載傳遞至轉(zhuǎn)動支座部分，對其應(yīng)力和變形產(chǎn)生影響。1.2 墩柱倒塌等效荷載計算1) 由圖2可知，墩柱鋼筋倒塌將沿著縱橋大里程方向，等效荷載計算示意圖見圖4。圖4 等效荷載計算示意圖(單位：cm)2) 通過換算可以計算出圖4中各參數(shù)數(shù)值如下：①鋼筋失穩(wěn)內(nèi)側(cè)(縱向大里程方向)鋼筋等效力G1中心作用力臂
交通科技 2018年6期2018-12-25
- 減震措施及行波效應(yīng)對千米級斜拉橋地震響應(yīng)的影響
計中，較為常用的縱橋向結(jié)構(gòu)體系有漂浮體系、塔-梁固結(jié)體系和漂浮體系與縱向約束裝置的組合體系[1]。對于主跨超過千米的斜拉橋，采用塔、梁固結(jié)體系時，溫度變化會在主梁和主塔結(jié)構(gòu)中引起較大幅度的內(nèi)力變化；此外，由于結(jié)構(gòu)的縱橋向剛度較大，地震下主塔結(jié)構(gòu)的內(nèi)力響應(yīng)較大。因此，千米級斜拉橋采用這種結(jié)構(gòu)體系并不經(jīng)濟、合理。采用漂浮體系，雖然地震下主塔的內(nèi)力響應(yīng)較小，但主梁梁端、塔頂?shù)奈灰祈憫?yīng)較大。為了改善漂浮體系的靜、動力性能，需要在塔、梁之間設(shè)置縱向約束裝置，構(gòu)成漂浮
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2018年12期2018-12-11
- 強震作用下獨塔斜拉橋抗震性能分析
景斜拉橋主梁梁端縱橋向位移(Ld單位:m)及主梁梁端縱橋向加速度(Ad單位:m/s2)作為地震響應(yīng)特征指標(biāo)。表2為在不同加速度地震波作用下主梁梁端縱橋向位移及加速度響應(yīng)峰值。圖7為不同地震波作用下主梁梁端縱橋向位移及加速度響應(yīng)峰值的對比。由圖表可知，在輸入不同加速度峰值的相同地震波，梁端位移及加速度響應(yīng)均隨著輸入地震波加速度峰值的增大而增大。對于加速度響應(yīng)，當(dāng)輸入地震波小于0.2g時候，響應(yīng)的增大與輸入地震波強度的增大基本呈現(xiàn)線形關(guān)系，當(dāng)輸入地震波加速度峰
福建工程學(xué)院學(xué)報 2018年4期2018-10-16
- 考慮墩-水耦合作用的中等跨徑RC梁式橋震損分析
縱橋向 水深0m水深4m水深6m水深8mR水深0m水深4m水深6m水深8mREICentro墩頂最大相對位移/mm24．4024．5125．3225．93橋墩損傷指標(biāo)1．1841．1901．2291．259支座最大相對位移/mm88．9388．9589．0289．40支座損傷指標(biāo)1．9761．9771．9781．9876．27%0．53%52．1052．3552．6152．771．2641．2711．2771．28141．294
西南科技大學(xué)學(xué)報 2018年1期2018-04-11
- 斜T梁橫隔板形式對主梁受力影響的數(shù)值分析
部，分析跨中底部縱橋向應(yīng)力值在橫橋向的變化情況。如表1所示。表1 各主梁跨中底部縱橋向應(yīng)力 MPa由表1可知，布置不同形式的橫隔板對主梁跨中底部縱向應(yīng)力影響情況明顯不同，采用斜布橫隔板方式時各主梁跨中底部縱向應(yīng)力值均值最小，相反采用正布橫隔板時最大，而采用正布橫隔板時，各主梁之間的縱向應(yīng)力差值最大，即應(yīng)力分布不均勻。分析了跨中底部縱橋向應(yīng)力值在橫橋向的變化情況，我們選取具有代表性的中間主梁，分析跨中底部縱橋向應(yīng)力在縱橋向的變化規(guī)律，如圖4。由圖4可知，3種
山西交通科技 2018年6期2018-02-14
- 大跨連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)自振特性研究
面固結(jié)，主墩單肢縱橋向?qū)挾葹?.5 m，在墩高1/2處設(shè)置一道墩身系梁。主墩采用C40混凝土。主墩承臺采用矩形承臺，承臺橫橋向長度為18.6 m，縱橋向?qū)挾葹?3.6 m，高度為4 m，承臺采用C30混凝土。承臺下設(shè)置群樁基礎(chǔ)，樁徑1.8 m灌注樁基礎(chǔ)。主橋橋型布置見圖1，主橋主梁橫斷面（1/2跨中、1/2根部）見圖2。圖1 主橋橋型布置圖（單位：cm）圖2 主橋主梁斷面圖(1/2跨中、1/2根部)（單位：cm）3 結(jié)構(gòu)有限元模型汾河大橋主橋結(jié)構(gòu)采用有限元
山西交通科技 2017年2期2017-11-09
- 彈性連接失效對大跨斜拉橋地震響應(yīng)影響*
，但加勁梁和塔頂縱橋向位移會有所增加；應(yīng)當(dāng)設(shè)置合理的彈性連接及其失效限值，保護主體結(jié)構(gòu)在地震中的安全。彈性連接；失效；大跨斜拉橋；地震響應(yīng)引 言塔/墩梁間縱橋向設(shè)置彈性連接在靜力情況下可有效限制塔/墩梁間的因溫度、行車等產(chǎn)生的相對位移；在地震作用下，可有效限制加勁梁過大的縱向位移，并將縱橋向地震力合理分配到塔/墩上。常見限制墩梁位移的裝置包括：a.鋼板連接式；b.預(yù)應(yīng)力鋼絞線連接式；c.纜索連接式[1]。塔/墩梁間縱橋布置的彈性連接在一定程度上改變了結(jié)構(gòu)的
振動、測試與診斷 2017年4期2017-09-12
- 時程分析法作用下大跨度斜拉橋的地震響應(yīng)研究
順橋向、順橋向+縱橋向、順橋向+橫橋向+縱橋向三種一致激勵工況作了比較，得出了一些有意義的結(jié)論。斜拉橋，地震波，時程分析法，彎矩1 地震波的輸入方法我們都知道，地震是以地震波來釋放能量的，而且沒有明確的方向，當(dāng)它傳到地面時，就會給地面帶來破壞。但是由于每一個地方地層分布、地質(zhì)條件都存在著一定的差異，反應(yīng)到地面上的時候，情況也是參差不齊的，沒有任何時間、空間的規(guī)律可言。當(dāng)忽略地震的空間性，并認為所有的支承地震動都是相同的，這種方法在結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)分析中就被稱
山西建筑 2017年10期2017-05-15
- 反應(yīng)譜法作用下斜拉橋的地震響應(yīng)研究
為橫橋向，Z向為縱橋向。主梁和索塔的位移、內(nèi)力響應(yīng)峰值如表2～表5所示。表2 各向輸入時主梁位移響應(yīng)峰值 m5 結(jié)語本文采用反應(yīng)譜分析法，在Midas中運用相應(yīng)的分析模塊，根據(jù)橋梁的設(shè)計資料，對有限元模型進行計算，添加了順橋向、橫橋向、縱橋向、順橋向+縱橋向、橫橋向+縱橋向以及順橋向+橫橋向+縱橋向組合共六種反應(yīng)譜工況，并提取了斜拉橋主梁和索塔的位移、內(nèi)力響應(yīng)峰值進行對比分析得到以下結(jié)論。表3 各向輸入時索塔位移響應(yīng)峰值 m表4 主梁內(nèi)力地震響應(yīng)峰值表5
山西建筑 2017年9期2017-05-09
- 雙曲面摩擦擺支座參數(shù)對橋梁地震響應(yīng)的影響
橫向限位栓釘,在縱橋向僅固定支座設(shè)置有縱向限位栓釘.摩擦擺支座中栓釘對其恢復(fù)力模型有顯著的影響,國內(nèi)外學(xué)者[4-10]針對雙曲面摩擦擺支座的地震響應(yīng)進行了大量的分析研究,但很少考慮栓釘剪斷對橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響，雖然夏修身等[11]進行了摩擦擺支座栓釘剪斷對橋梁結(jié)構(gòu)的地震影響分析,但在分析計算時未考慮摩擦擺支座的曲率半徑、屈服位移、摩擦系數(shù)等對橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響.本文將針對粵東高烈度地區(qū)高速公路建設(shè)的客觀需求和復(fù)雜、特殊的地質(zhì)條件,考慮栓釘對橋梁結(jié)構(gòu)
東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年6期2016-12-15
- 內(nèi)襯混凝土對波紋鋼腹板連續(xù)剛構(gòu)橋動力特性的影響
降低；內(nèi)襯混凝土縱橋向長度增加，扭轉(zhuǎn)剛度呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢。在波紋鋼腹板剛構(gòu)橋設(shè)計時，不僅僅要考慮內(nèi)襯混凝土對墩上塊應(yīng)力傳遞的改善，而且應(yīng)考慮內(nèi)襯混凝土的設(shè)置對其動力特性的影響。連續(xù)剛構(gòu)橋；波紋鋼腹板；自振頻率；內(nèi)襯混凝土波紋鋼腹板組合箱梁橋是國內(nèi)外新興的組合結(jié)構(gòu)橋梁，具有自重小、抗震性能好、預(yù)應(yīng)力效率高等優(yōu)點［1-3］。它采用波紋鋼腹板代替普通混凝土腹板，箱梁自重減輕20%左右；腹板采用波紋鋼腹板，有效解決傳統(tǒng)混凝土箱梁腹板開裂這一病害，提高了腹板的
北方交通 2016年1期2016-11-14
- 長聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋拼接問題分析
形；長期荷載使沿縱橋向全部拼接后的主梁產(chǎn)生較大的橫橋向位移，引起的結(jié)構(gòu)變形最大值均出現(xiàn)在橋臺或一聯(lián)的過渡墩位置；由混凝土收縮引起的橫橋向位移占選取的長期荷載產(chǎn)生的橫橋向位移的68.58%?；炷潦湛s是影響拓寬長聯(lián)橋橫橋向變形的最主要因素。橋梁工程；長聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋；拓寬拼接；長期荷載；現(xiàn)場實測0 引 言近年來，隨著我國經(jīng)濟的快速發(fā)展以及公路交通量的迅速增加，對交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的要求不斷提高。早期建設(shè)的高速公路大多數(shù)是國家經(jīng)濟發(fā)展的大動脈，以四車道為
廣西大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年4期2016-08-30
- 摩擦擺支座參數(shù)對橋梁結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響
數(shù)的增加，固定墩縱橋向剪力、彎矩、墩頂縱向位移均不斷增大，梁體縱向位移逐漸減小，而對固定支座縱向位移的影響較?。浑S著摩擦擺支座半徑的增加，梁體縱向位移、墩頂縱向位移、固定支座縱向位移逐漸增大，對固定墩縱橋向剪力、彎矩影響較小。橋梁結(jié)構(gòu)；摩擦擺支座；瑞利阻尼；時程分析法；地震響應(yīng)簡支梁橋的抗震設(shè)計理念可分為延性抗震體系和減隔震抗震體系，延性抗震是通過結(jié)構(gòu)的塑性變形來消耗地震能量，以達到延長結(jié)構(gòu)自振周期、減小結(jié)構(gòu)地震破壞的目的［1］；減隔震則是采用減隔震構(gòu)件或
鐵道建筑 2016年7期2016-08-13
- 人字橋梁多維地震作用下振動臺試驗研究
地震分量對橋墩頂縱橋向加速度、主梁分支處兩橋墩橫橋向相對位移和墩底縱橋向彎矩基本無影響，結(jié)構(gòu)響應(yīng)與輸入地震波的頻譜特性和結(jié)構(gòu)形式有關(guān)；單向激勵下，墩頂縱橋向加速度、分支處橋墩橫橋向相對位移和墩底縱橋向彎矩響應(yīng)都為最大；雙向和三向激勵都使墩頂縱橋向加速度響應(yīng)降低，且降低幅度隨著墩與直梁正向角度的增加而增加；主梁與分支直梁應(yīng)設(shè)置的初始間隙應(yīng)大于主梁與分支曲梁。關(guān)鍵詞：人字曲線橋梁；振動臺；多維輸入；地震響應(yīng)；數(shù)值分析中圖分類號:U442.55文獻標(biāo)志碼：A基金
振動與沖擊 2015年15期2016-01-15
- 基于有限元的橫向巖質(zhì)陡坡梁橋地震受力分析及對策
與4.5m，各縱橋向高矮墩墩高相近。據(jù)剪切波速測量結(jié)果，場地覆蓋層等效剪切波速333m/s，按《公路橋梁工程抗震設(shè)計細則》，場區(qū)為中硬場地土。場地覆蓋層厚度1.7m，為Ⅱ類建筑場地。橋址區(qū)場地穩(wěn)定性較好，持力層多為中風(fēng)化基巖，其各項物理力學(xué)指標(biāo)較高。圖1 橋梁立面圖與橫斷面圖2 動力模型和地震波輸入采用MIDAS Civil2012 建立全橋有限元模型(圖2)，采用空間梁單元模擬主梁與橋墩，為考慮橋墩的非線性受力，墩柱截面類型采用纖維截面模擬，結(jié)構(gòu)阻尼比
福建交通科技 2015年3期2015-04-24
- 水深對橋梁地震效應(yīng)的影響分析*
有增加的趨勢，且縱橋向地震波作用下，地震響應(yīng)比橫橋向地震波作用下響應(yīng)要劇烈.深水橋梁；水深；地震效應(yīng)；流固耦合0 引 言基于經(jīng)濟發(fā)展、國防戰(zhàn)略和海洋資源開發(fā)的需要，在未來幾十年內(nèi)，我國將在瓊州海峽、臺灣海峽、渤海灣等建設(shè)一批跨海橋梁工程，這些橋梁的墩柱和基礎(chǔ)處于深水之中，且多在地震區(qū)，將不可避免地經(jīng)受地震作用及其所引起的動水流、海嘯的擾動，一旦破壞，后果將異常嚴重.因此，深水橋梁的抗震研究至關(guān)重要，而橋梁-水耦合的動力特性和動力響應(yīng)是抗震設(shè)計的理論基礎(chǔ)，是
- 地震作用下先簡支后橋面連續(xù)梁橋支座損傷分析
3=50 cm；縱橋向d1=6 cm，d2=26 cm，d3=46 cm。表2為橡膠支座損傷指標(biāo)和損傷等級關(guān)系。表2 橡膠支座損傷指標(biāo)和損傷等級關(guān)系 cm4 計算結(jié)果分析根據(jù)已經(jīng)建立的模型和選取的地震波，通過增量動力分析(簡稱 IDA，Increamental Dynamic Analysis)方法[6]，分析支座的破壞。將四類場地的八條地震動記錄分別調(diào)整到同一峰值加速度(PGA)，然后遞增式地調(diào)整地震峰值加速度，并針對每一強度的八條地震動記錄進行一次非線
石家莊鐵道大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2014年3期2014-07-24
- 基于穩(wěn)定性的高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋極限墩高研究
為15m，單肢墩縱橋向長度為4m，雙肢墩凈間距為9m，墩壁厚度為0.7m，主跨跨徑為200m，邊跨跨徑為106 m。2.4 工況及荷載一般認為，高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋當(dāng)施工到最大懸臂狀態(tài)時結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全儲備最低［8］。以連續(xù)剛構(gòu)橋最大懸臂施工狀態(tài)工況下的結(jié)構(gòu)為研究對象，建立有限元模型如圖2所示。荷載考慮結(jié)構(gòu)自重，施工荷載，掛籃掉落不平衡重以及風(fēng)荷載耦合作用。施工荷載取1000 kN，掛籃掉落取沖擊系數(shù)為2.0，風(fēng)荷載取基本風(fēng)速為30m/s。圖1 混凝土本構(gòu)關(guān)系
石家莊鐵道大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年3期2013-04-26
- 反應(yīng)譜離散性對梁橋概率地震需求預(yù)計的影響
，其余各墩、臺在縱橋向均采用板式橡膠支座，墩高均為10m，橋臺為樁柱式橋臺；所有承臺均為矩形實體式，下配直徑1.2m的鉆孔灌注樁。圖1 算例橋梁的立面布置圖算例橋梁有限元模型的建立和動力分析均采用美國太平洋地震工程研究中心（PEER）的專業(yè)地震反應(yīng)分析軟件OpenSees［15］來實現(xiàn)。對于非線性有限元模型（見圖2），主梁采用彈性梁柱單元模擬；橋墩采用基于位移的非線性梁柱單元模擬，并將橋墩截面離散成未約束混凝土纖維單元、核心混凝土纖維單元和鋼筋纖維單元，同
土木與環(huán)境工程學(xué)報 2013年3期2013-03-05
- 常見群樁排列方式淺析
式(圖中x軸表示縱橋向，y軸表示橫橋向)(3)(4)圖2 承臺樁基豎向力計算研究圖1中C的情況，將(1)旋轉(zhuǎn)90°且將x軸、y軸互換即得到圖(2)的情形，由此可知:同理可推斷圖1中D(1)、(2)的情況:而圖1中D(3)、(4)的情況:4 示 例某連續(xù)剛構(gòu)橋，布置為63m+110m+63m，橋?qū)挒閮?6.5m+2×0.5m(防撞欄桿)，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級，地震動峰值加速度系數(shù)為0.15。主墩為雙肢薄壁墩，高度均為25m，主墩基礎(chǔ)為14m×10m×4m的承
水電站設(shè)計 2012年3期2012-12-20
- 空心薄壁高墩結(jié)構(gòu)的安全性計算
的計算考慮豎向、縱橋向、橫橋向的受力情況，豎向荷載計入永久荷載和汽車荷載的作用;縱橋向計算考慮汽車制動力、溫差變化、混凝土收縮、徐變及縱橋向風(fēng)荷載作用;橫橋向計算考慮汽車離心力(小半徑曲線內(nèi))及橫向風(fēng)荷載作用。橋墩構(gòu)造圖如圖1 所示。圖1 橋墩構(gòu)造圖(1)豎向受力橋墩豎向受力來自上部結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載及橋墩自重等。計算考慮的橋墩豎向荷載。上部恒載3 650 kN，橋墩自重1 2410 kN，汽車荷載最小0 kN，最大950 kN。(2)縱向受力橋墩縱向受力
黑龍江交通科技 2012年4期2012-08-02
- 長大公路混凝土連續(xù)梁橋抗震方案比選
承擔(dān)了絕大部分的縱橋向的上部結(jié)構(gòu)地震慣性力［2，3］，從而對固定支座墩提出了很高的強度和延性要求;相應(yīng)地，對與之連接的固定支座和下部基礎(chǔ)也提出了很高的設(shè)計強度要求。為滿足抗震設(shè)計要求，可采取增大固定支座墩及其下部基礎(chǔ)截面，或在一聯(lián)中增加固定支座墩數(shù)量等技術(shù)措施，但這些措施又會增大結(jié)構(gòu)的剛度和設(shè)計地震力，使得傳統(tǒng)的“抗震結(jié)構(gòu)”設(shè)計概念對長大公路混凝土連續(xù)梁橋往往表現(xiàn)得“力不從心”。更好的技術(shù)措施之一是全橋各墩都設(shè)置彈性支座(如板式橡膠支座)，使各墩共同承擔(dān)縱
土木工程與管理學(xué)報 2011年3期2011-09-07
- 連續(xù)箱梁拼接關(guān)鍵技術(shù)分析
0.08MPa，縱橋向下緣最大拉應(yīng)力為0.02MPa。模型2：新老橋翼板不連接，僅對新橋翼板進行計算，新橋下緣橫橋向最大拉應(yīng)力0.47MPa，縱橋向下緣最大拉應(yīng)力為0.11MPa。由計算結(jié)果得知，在汽車荷載作用下，橫橋向及縱橋向的拉應(yīng)力均小于混凝土抗拉設(shè)計值1.83MPa。新老橋整體實體單元空間計算。選取新老橋橋順橋向1米范圍內(nèi)進行局部應(yīng)力計算。本計算采用Midas/Civil 軟件，按實體單元進行空間分析：根據(jù)建立的實體模型，計算汽車及混凝土收縮徐變作用
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2010年4期2010-09-07
- 聚氨酯－鋼板夾層結(jié)構(gòu)正交異性橋面板力學(xué)性能分析＊
2代表該應(yīng)力點的縱橋向正應(yīng)力，正號為拉應(yīng)力，負號為壓應(yīng)力.2 受力性能分析2.1 中跨的跨中截面采用加載方式1使中跨跨中截面彎矩最大，分別計算兩種正交異性橋面板在縱向加勁肋間距分別為600，1 200，1 800，3 600mm時，如圖5，各應(yīng)力讀數(shù)部位①，②，③的各點應(yīng)力值及E（e）點的應(yīng)力值和跨中撓度最大值δ.2.2 中間支點截面采用加載方式2使中支點截面彎矩最大，分別計算兩種正交異性橋面板在縱向加勁肋間距同樣變化時，如圖5，①、②、③ 部位的各點應(yīng)力
- 寬幅矮塔斜拉橋最大懸臂階段主梁受力分析
4 主梁的上頂面縱橋向正應(yīng)力分布在最大懸臂施工階段主梁的上頂板主要受拉，圖4為主梁上頂面縱橋向正應(yīng)力分布圖。由圖4可以看出，從懸臂端到近塔端，主梁的橋面正應(yīng)力由受壓逐漸變?yōu)槭芾?。雖然部分截面少部分區(qū)域的拉應(yīng)力值偏大，但未超過混凝土抗拉強度設(shè)計值1.96 MPa。由于該分析是主梁在最不利狀態(tài)下的最不利位置的內(nèi)力，實際結(jié)構(gòu)出現(xiàn)這種狀態(tài)的機會很小。主梁翼緣板和中室上頂板正應(yīng)力變化較大，其它區(qū)域的縱橋向正應(yīng)力沿橫橋向變化不大，但整體分布較均勻，且均在合理受力范圍之
土木工程與管理學(xué)報 2010年2期2010-01-28