段長度
- 錨桿基本試驗中準(zhǔn)確獲取錨固起始位置、錨固段長度及錨固段巖土類別的方法研究
起始位置、錨固段長度，僅以委托方告知的自由段長度和《建筑邊坡工程支護技術(shù)規(guī)范》GB50330—2013[1]附錄C 第C.2.3 條規(guī)定錨固段長度（硬質(zhì)巖取設(shè)計錨固長度的0.40 倍，對軟質(zhì)巖取設(shè)計錨固長度的0.60 倍）來計算錨固體與巖土層間粘結(jié)強度極限標(biāo)準(zhǔn)值，并以地勘報告中的巖土類別來編寫報告信息。若錨固段起始位置、錨固段長度、巖土類別與實際差別較大，會使所得錨固體與巖土層間粘結(jié)強度極限標(biāo)準(zhǔn)值的準(zhǔn)確性、代表性嚴(yán)重偏離實際情況，為設(shè)計提供依據(jù)的參考價值也
重慶建筑 2023年10期2023-10-30
- 曲線路段平行式加速車道漸變段合理長度研究
論加速車道加速段長度,對漸變段長度多是參照日本《高速公路設(shè)計要領(lǐng)》[6]和美國AASHTO制定的《A Policy on Geometric Design of Highways and Streets》[7](以下簡稱《AASHTO道路設(shè)計規(guī)范》)進行計算,對于車輛換道軌跡考慮較為簡單。不少學(xué)者對車輛的換道軌跡進行了研究,閆堯等[8]設(shè)計了一種基于5次多項式的自主車輛換道模型;賀玉龍等[9]對換道時車輛的運動特征及位置、速度關(guān)系進行分析,建立了車輛安全換
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2023年7期2023-09-09
- 云巴系統(tǒng)線路最小坡段長度參數(shù)的探討
合選取合適的坡段長度。1 云巴簡介云巴車輛采用橡膠車輪沿U型軌道梁上方行走的中小運量交通系統(tǒng),其導(dǎo)向輪鑲嵌于軌道梁的內(nèi)側(cè);主要采用高架敷設(shè),建設(shè)周期短,成本低,使用橡膠輪胎驅(qū)動及導(dǎo)向,線路半徑小,坡度大,地形適應(yīng)性好,運營噪聲低、振動小,造價相對較低。參照貴州省住建廳頒布的DBJ52/T 092—2019膠輪有軌電車交通系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范[1],云巴系統(tǒng)車輛的主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。表1 云巴車輛主要技術(shù)參數(shù)表2 列車舒適度分析列車舒適度主要與列車未被平衡水平向
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 臨界流噴嘴式分液器兩相流噴射的數(shù)值模擬
喉部長度、收縮段長度、擴張段長度和出口直徑，模擬分析上述變量對臨界流噴射性能的影響。1 臨界流噴嘴模型1.1 物理模型在多流路換熱器制冷系統(tǒng)中，為減小換熱器分流不均對換熱的不利影響，提出了一種新型整流噴嘴分液器。分液器及臨界流噴嘴結(jié)構(gòu)如圖1所示，該分液器主要由擾動混合段、臨界分流段兩部分組成。擾動混合段主要通過旋流葉片使氣液兩相流混合均勻；臨界分流段由多個臨界流噴嘴組成，使混合均勻的制冷劑在分流前達到當(dāng)?shù)匾羲佟庖簝上嗔髦评鋭┙?jīng)膨脹閥進入分液器內(nèi)部，經(jīng)過旋
真空與低溫 2023年1期2023-02-14
- 往復(fù)泵作用下結(jié)構(gòu)參數(shù)對旋流器流場特性影響
)可知：隨著柱段長度從39 mm增大到88 mm，旋流器軸向中心的氣核維度逐漸變小，相同范圍內(nèi)的氣相濃度也隨之降低。且從氣相體積分?jǐn)?shù)為0.82的等值面圖也可以看出，遮罩內(nèi)的氣相體積逐漸降低，到柱段長為88 mm時，氣核的體積降到了最低。圖2 穩(wěn)渦罩柱段長39、50、78、88 mm及無罩的分離器截面Ⅰ氣相云圖對比從圖3可以發(fā)現(xiàn)：在穩(wěn)渦罩內(nèi)部，旋流器軸向中心，4種柱段長度旋流器的氣相體積分?jǐn)?shù)均在0.9左右；在以半徑為10 mm的圓周內(nèi)，39 mm的氣相體積分
機床與液壓 2022年15期2022-09-15
- 西北地區(qū)含砂卵石地層預(yù)應(yīng)力錨索拉拔試驗研究
預(yù)應(yīng)力錨索自由段長度為5.0 m～7.5 m，軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值為170 kN～250 kN，錨固體直徑150 mm，錨索傾角15°。圖1 局部支護結(jié)構(gòu)平面圖2 試驗概況2.1 試驗方案本次試驗為對西北地區(qū)含砂卵石地層的預(yù)應(yīng)力錨索拉拔承載特征進行研究，觀察分析拉拔荷載-位移曲線形態(tài)?；谝劳泄こ?，設(shè)計布置選擇了8根預(yù)應(yīng)力錨索開展現(xiàn)場試驗。如表2所示，1號—5號預(yù)應(yīng)力錨索在滿足依托工程支護設(shè)計要求的前提下，設(shè)計為不同長度，其中1號和2號的錨固段長度一樣，而自由段
水利與建筑工程學(xué)報 2022年4期2022-09-06
- 高速公路隧道遮光棚經(jīng)濟性分析
棚時的視覺適應(yīng)段長度； D12：隧道不設(shè)遮光棚時的中間段長度；D13：隧道不設(shè)遮光棚時的出口段長度； D21：隧道設(shè)遮光棚時的視覺適應(yīng)段長度；D22：隧道設(shè)遮光棚時的中間段長度； D23：隧道設(shè)遮光棚時的出口段長度 圖2 單個隧道亮度模型Fig. 2 Single tunnel luminance modelL20(S) ：洞外亮度；La1：隧道1的入口亮度；La2：隧道2的入口亮度；La3：隧道1和隧道2的中間段亮度；D′11：隧道1的視覺適應(yīng)段長度；
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年6期2022-06-24
- 高速公路改擴建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長度對邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20、錨索方向角65.5等參數(shù)不變，改變錨固段長度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m 五種工，圖4 為錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響由圖4 知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長度的增大，多級邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢。在FLAC3D 計算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長度設(shè)置值低于13.5m 時，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長度增大而小幅度減??；當(dāng)錨固段長度
運輸經(jīng)理世界 2022年16期2022-04-26
- 高速公路改擴建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長度對邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20、錨索方向角65.5等參數(shù)不變，改變錨固段長度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m 五種工，圖4 為錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響由圖4 知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長度的增大，多級邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢。在FLAC3D 計算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長度設(shè)置值低于13.5m 時，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長度增大而小幅度減?。划?dāng)錨固段長度
運輸經(jīng)理世界 2022年16期2022-04-26
- 中俄原油管線凍土融沉對輸油管道應(yīng)變的影響研究
證本文采用融化段長度L為15 m，融化深度H為1.2 m，管道壓力為8 MPa時的融沉地質(zhì)災(zāi)害情況下的管—土相互作用有限元模型計算其應(yīng)力變化，并與徐文彪[17]所著文中得到的管道外壁應(yīng)力變化作對比。從圖2可以看出，管道的應(yīng)力變化是從融化段中部(管道中部)為界限，呈兩邊對稱的變化。在過渡段與非融化段的交界處有小幅的應(yīng)力增長，管道等效應(yīng)力的最大值出現(xiàn)在融化段，即管道中部。圖2中，本文研究所建立的模型與文獻模型的管道應(yīng)力變化趨勢基本相同。因此，所建管—土相互作用
能源與環(huán)保 2022年3期2022-04-08
- 特低滲透油藏水平井開發(fā)參數(shù)優(yōu)化
，最終確定水平段長度、井網(wǎng)形式、井距排距、注水時機、注水強度等因素為水平井產(chǎn)能控制主要因素。該研究應(yīng)用 Eclipse 數(shù)值模擬軟件，建立了概念模型，對以上水平井產(chǎn)能控制因素進行單因素敏感性分析。1 基礎(chǔ)模型志丹油田位于陜西省志丹縣，油區(qū)位于鄂爾多斯盆地一級構(gòu)造單元陜北斜坡的中西部，區(qū)域構(gòu)造為平緩的西傾單斜，地層傾角不足1 °，千米坡降7～10 m。志丹油田長6儲層粒度細(xì)，填隙物含量較高，成巖作用強烈，后期溶解作用相對較弱，平均面孔率只有2%～3%，平均孔
非常規(guī)油氣 2022年1期2022-03-17
- 巧用參數(shù)法解答一類定值問題
值.其中兩條線段長度之比為定值問題讓很多同學(xué)感覺頭疼，對此，筆者重點研究了破解此類問題的方法.解答兩條線段長度之比為定值問題，一般需證明定值與動點的坐標(biāo)、動直線中的參數(shù)無關(guān).而參數(shù)法是破解兩條線段長度之比為定值問題重要的方法.參數(shù)法是指設(shè)出參數(shù)，如直線的斜率、點的坐標(biāo)、曲線的方程、直線的方程，建立關(guān)系式，通過消參，最后證明定值與參變量無關(guān).采用參數(shù)法解答兩條線段長度之比為定值問題，要先引入?yún)?shù)，設(shè)出直線的方程、動點的坐標(biāo)、曲線的方程等，然后將直線方程與圓錐
語數(shù)外學(xué)習(xí)·高中版上旬 2022年1期2022-03-07
- 無砟軌道路橋過渡段動力分析
影響，認(rèn)為過渡段長度較小時，凍脹變形會導(dǎo)致路橋過渡段層間離縫嚴(yán)重；李泰灃等建立輕質(zhì)填料路橋過渡段模型，分析列車荷載作用下輕質(zhì)填料路橋過渡段的動力響應(yīng)，結(jié)果表明輕質(zhì)填料路橋過渡段的動力性能滿足高速鐵路運營標(biāo)準(zhǔn)；周文濤等建立CRTSⅡ型板式無砟軌道路橋過渡段數(shù)值模型，計算列車和路橋過渡段的動力響應(yīng)，認(rèn)為隨過渡段不均勻沉降增大，過渡段列車和軌道的動力響應(yīng)明顯增大，應(yīng)嚴(yán)格控制過渡段不均勻沉降。為模擬列車-軌道-路橋過渡段真實工作狀態(tài)，并減少現(xiàn)場測量，該文以CRTS
公路與汽運 2022年1期2022-03-04
- 高能管系中管段長度比與最大熱應(yīng)力的關(guān)系
題，本文突出管段長度和熱應(yīng)力的關(guān)系，不計重力的影響，也不考慮支吊系統(tǒng)的約束。通過審核不同設(shè)計院的50 多個電廠的管系圖紙和支吊架檢驗調(diào)整工作發(fā)現(xiàn)：出現(xiàn)嚴(yán)重支吊架損壞的情況往往伴隨著兩相鄰管段的長度懸殊很大的現(xiàn)象。特別是對一些存在顯著安全隱患的管道進行改進之后[13]，筆者認(rèn)為探索管段長度和位置排布對管系應(yīng)力的影響在管道設(shè)計中具有重要的意義。本文采用國際通用的簡化模型方法，即將管道模型簡化為空心圓管，提出相鄰管段長度比的概念，采用柔度法計算管系熱應(yīng)力，用Ma
力學(xué)與實踐 2021年6期2021-12-31
- 旋流器底流口直管段長度對分離性能的影響研究
探明底流口直管段長度對旋流器的流場特征和分離性能的影響，從數(shù)值模擬與試驗兩個方面分析了不同底流口直管段長度對旋流器的速度場、壓力場、濃縮性能及綜合分級效率的影響，以期為實際工業(yè)生產(chǎn)提供理論及技術(shù)指導(dǎo)。1 旋流器的數(shù)值模擬1.1 模型與網(wǎng)格無關(guān)性驗證使用Solidworks 2018建立?50 mm旋流器的三維模型，旋流器結(jié)構(gòu)如圖1所示，相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。?采用ICEM 18.0軟件對模型進行六面體網(wǎng)格劃分，并對溢流管和底流口處進行加密處理，如圖2所示。模
金屬礦山 2021年11期2021-12-18
- 煤矸光電分選輸送機上料段物料沖擊穩(wěn)定性研究*
0 mm，上料段長度為100～550 mm之間的變量，在ANSYS/ Explicit Dynamics中模擬煤矸石與輸送帶沖擊過程，研究上料段長度和輸送帶帶寬對煤矸石反彈速度和輸送帶振幅的影響。2.3 碰撞過程分析選取上料段長度400 mm，寬度220 mm。圖4所示為下落過程示意圖，小球與輸送帶碰撞，輸送帶中心向下凹并逐漸往外擴展。圖5所示為反彈過程示意圖，輸送帶收縮后將小球向上彈起，小球脫離輸送帶后輸送帶開始振動。圖4 下落過程示意圖圖5 反彈過程示
煤礦機電 2021年5期2021-12-07
- 水平底板索連續(xù)剛構(gòu)設(shè)計關(guān)鍵參數(shù)研究
水平底板索水平段長度的確定水平底板索技術(shù)的關(guān)鍵參數(shù)有：等截面水平段長度、等截面水平段高度、水平段與曲線段的過渡方式。假定跨中梁高為4m，根據(jù)主孔跨徑及階段劃分長度，本橋的跨中底板索設(shè)置長度宜為58m，其中跨總合龍段為2m，按照單側(cè)水平段個數(shù)進行區(qū)分，考慮到剛度原因及構(gòu)造原因，可選擇個數(shù)為3、4、5，即確定為26m、34m、42m進行對比。新莊壕大橋箱梁高度方程：其中h中為跨中水平底板段梁高，l中為跨中水平底板段長度，x原點在跨中水平底板段端部。調(diào)整等梁高段
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2021年16期2021-08-18
- 防洪堤心墻大壩工程運營穩(wěn)定性影響研究
墻堤壩開展彎曲段長度參數(shù)優(yōu)化設(shè)計，基于變形與應(yīng)力特征參數(shù)分析，進而確定心墻壩體最優(yōu)設(shè)計參數(shù)。1 工程仿真分析1.1 工程概況為提升淮安市防洪能力，工程設(shè)計部門考慮對流域內(nèi)兩岸修繕防洪大壩，降低雨季洪水威脅，提升城市排澇、防洪等能力，設(shè)計有南、北兩側(cè)干堤，其中南側(cè)堤壩全長36km，北側(cè)堤壩全長45.5km，堤頂設(shè)計最大高程為12.5m，迎水側(cè)堤壩坡度為1/3，背水一側(cè)坡度為1/4，堤頂目前已整修出寬度為7m的硬化道路。南、北兩側(cè)干堤均按照50a一遇洪水位設(shè)計
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年7期2021-07-14
- 高速公路改擴建高邊坡預(yù)應(yīng)力錨索施工技術(shù)研究
圖3.1 錨固段長度對邊坡穩(wěn)定性的影響保持預(yù)應(yīng)力605kN、錨桿傾角為20o、錨索方向角65.5o等參數(shù)不變，改變錨固段長度為11.5m、12.5m、13.5m、14.5m、16.55m五種工，圖4為錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響。圖4 錨固段長度對邊坡安全系數(shù)的影響由圖4知，隨著預(yù)應(yīng)力錨固段長度的增大，多級邊坡安全系數(shù)呈現(xiàn)遞減趨勢。在FLAC3D計算結(jié)果中，當(dāng)錨固段長度設(shè)置值低于13.5m時，該區(qū)間安全系數(shù)隨錨固段長度增大而小幅度減小；當(dāng)錨固段長度設(shè)置值
運輸經(jīng)理世界 2021年16期2021-05-10
- 基于交互正交試驗法的噴嘴結(jié)構(gòu)數(shù)值分析
半徑；l為收縮段長度；x為自收縮段入口開始的長度；r為對應(yīng)x處噴嘴截面半徑。收縮段示意圖如圖1所示。為了降低數(shù)值計算量，采用二維計算模型對噴嘴的射流內(nèi)外流場進行模擬，噴嘴的外流場指的是射流在大氣中的作用范圍，噴嘴的外流場的半徑和長度分別為噴嘴出口半徑的20倍和50倍。利用Gambit軟件對幾何模型劃分網(wǎng)格，并根據(jù)實際情況設(shè)置邊界條件，未標(biāo)記的均為壁面(wall)，如圖2所示。圖1 收縮段結(jié)構(gòu)示意圖圖2 網(wǎng)格模型1.2 數(shù)學(xué)模型求解過程選擇基于壓力(pres
機械設(shè)計與制造工程 2021年2期2021-03-16
- “以寬代深”模式在流域骨干引排工程中的應(yīng)用研究
不同斷面的銜接段長度決定，銜接段長度越長，水流越能平穩(wěn)的過渡，對工程的建設(shè)和安全也有利，但是征地面積大，工程投資加大。本文以新孟河延伸拓浚工程為例，采用數(shù)值模擬的方式，計算了“西氣東輸”過河管線段采用“以寬代深”模式下最佳的銜接段長度，有效改善了水流結(jié)構(gòu)，并且節(jié)約了造價，有重要的實際意義。1 工程概況新孟河延伸拓浚工程是太湖流域骨干引排工程之一，工程河道總長116.47km，其中拓浚老河道79.84km，新開河道36.63km新孟河“西氣東輸”段河道底高程
水利技術(shù)監(jiān)督 2021年1期2021-01-21
- 漠大線因凍脹引起的應(yīng)變影響因素研究*
證本章采用凍脹段長度為20 m，埋深為1.8 m，壁厚為12.5 mm時的凍脹條件下的管-土相互作用有限元模型計算其應(yīng)力變化，并與王勇等[15]所著文中所得到的凍脹條件下管道應(yīng)力變化作對比。分別對比了管頂與管底的應(yīng)力變化，見圖3、圖4。(a)本章模型管頂應(yīng)力(a)對比文獻模型管頂應(yīng)力從圖3、圖4可以看出管道頂部的應(yīng)力變化均是先增大后減小再增大的趨勢，而管道底部應(yīng)力變化是先減小后增大再減小的趨勢。本章所建模型與文獻模型的管道應(yīng)力變化趨勢是相同的，因此本章所建
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年12期2020-12-28
- 基于架空地線電能損失計算的分段絕緣段長度經(jīng)濟最優(yōu)取值方法
何合理劃分絕緣段長度以及劃分絕緣段的長度對地線接地產(chǎn)生電能損失的大小的研究較少，因此對于地線分段絕緣段長度對電能損失的影響在工程實際中對絕緣段的合理劃分具有很重要的指導(dǎo)意義。1 仿真計算方法及研究模型文中以單回路及雙回路輸電線路模型為研究計算對象，首先研究在各種接地方式下電能損耗，通過比對選出較為合理的接地方式；在較為合理的接地方式的基礎(chǔ)上對應(yīng)不同絕緣長度分別對地線的感應(yīng)電流及電能損耗進行仿真計算，并總結(jié)在不同的接地方式下絕緣段長度對電能損耗的影響趨勢?？?/div>
江西電力 2020年10期2020-11-17
- 工程機械冷卻風(fēng)扇與護風(fēng)罩的匹配研究
改變護風(fēng)罩圓弧段長度的條件下，研究風(fēng)扇及散熱器的空氣流量變化規(guī)律，為護風(fēng)罩與風(fēng)扇的匹配提供參考。1 結(jié)構(gòu)模型圖1為某工程機械冷卻模塊示意圖，主要包括散熱器、護風(fēng)罩以及冷卻風(fēng)扇。護風(fēng)罩的通道從散熱器四邊形過渡到風(fēng)扇的圓形，必然存在圓弧段。護風(fēng)罩圓弧段與風(fēng)扇導(dǎo)流圈在軸向有重疊。圖1 冷卻模塊2 數(shù)值計算方法冷卻風(fēng)扇流場控制方程包括連續(xù)性方程和動量方程。連續(xù)性方程為：式中：p為壓力，V為速度矢量，ρ為流體密度，μ為流體粘度，u、v、w分別是速度矢量V在x、y、z建筑機械 2020年2期2020-03-14
- 鋼帶過卷緩沖裝置過度段長度的分析與選擇*
逐步增加。過渡段長度過短則達不到應(yīng)有的效果，過長則會增加最大過卷緩沖力，不僅使鋼帶式過卷緩沖裝置規(guī)格增大，還增加了對提升系統(tǒng)的影響。因此,鋼帶過卷緩沖裝置過度段長度對過卷制動性能影響的分析十分必要。本文通過理論和實例對過渡段長度系數(shù)對過卷緩沖力、過卷速度、加速度進行了分析，其結(jié)果可為解決類似工程問題提供參考。1 鋼帶式過卷緩沖裝置緩沖力的確定1.1 鋼帶式過卷緩沖裝置緩沖力特性鋼帶式過卷緩沖裝置的緩沖力特性可設(shè)計為多種形式，一般多為雙階段式。如圖1所示，過煤礦機電 2019年6期2020-01-13
- 屈曲約束支撐核心構(gòu)件幾何參數(shù)對支撐受力性能影響分析
部分，其中核心段長度的取值對BRB的屈服時機以及BRB的滯回性能具有十分重要的影響，直接影響B(tài)RB的能量耗散.核心段長度太短，結(jié)構(gòu)變形時，其應(yīng)變將會超出支撐的極限應(yīng)變，使BRB發(fā)生損壞導(dǎo)致框架嚴(yán)重破壞，核心段長度太長會使支撐晚于框架屈服，起不到保護框架的作用.因此選擇合理的核心段長度對支撐設(shè)計尤為重要，蔡克銓等[1]探討了具有不同核心段長度BRB的試驗性能，認(rèn)為可通過調(diào)整BRB核心段長度來控制其屈服消能的時機，越短的核心段長度，框架層間位移角越小時就能屈服福州大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2019年6期2019-12-21
- 噴嘴結(jié)構(gòu)對耙吸挖泥船高壓沖水性能影響的試驗研究
嘴的錐角、直管段長度、噴嘴對泥面的噴射角度等。鑒于此，本文針對耙吸挖泥船常用噴嘴的結(jié)構(gòu)形式，在中交疏浚技術(shù)重點實驗室多功能風(fēng)浪流水槽試驗平臺上開展了不同錐角、不同直管段長度噴嘴的高壓沖水性能試驗研究，探究錐角和直管段長度對噴嘴射流特性的影響作用，為耙吸挖泥船高壓噴嘴的結(jié)構(gòu)設(shè)計與疏浚施工提供重要的參考。1 試驗平臺本試驗在中交疏浚技術(shù)重點實驗室古翠路基地多功能風(fēng)浪流水槽中進行，試驗過程中采用原型單個噴嘴進行高壓沖水性能的試驗測試。試驗平臺的結(jié)構(gòu)示意圖如圖1中國港灣建設(shè) 2019年12期2019-12-18
- 重力熱管幾何結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)值研究
，對熱管重要管段長度的變化，以及相互之間的比例關(guān)系對熱管換熱性能以及流體流動的影響研究并不全面，對熱管啟動運行過程中各個重要的時間點以及壁面溫度隨時間的變化并無太多關(guān)注.因此，本文分別著重研究了熱管各個管段之間的長度比例關(guān)系對重力熱管傳熱性能和流動性能的影響.1 物理模型及計算網(wǎng)格圖1 為熱管計算模型及網(wǎng)格示意圖.本文建立的物理模型中蒸發(fā)段和冷凝段長度均為100 mm；絕熱段長度50 mm；熱管外部結(jié)構(gòu)的直徑為9.52 mm，內(nèi)部管徑為8.32 mm，壁厚天津城建大學(xué)學(xué)報 2019年5期2019-11-07
- 預(yù)應(yīng)力錨索錨固段應(yīng)力分布與錨固段長度研究
內(nèi)力結(jié)構(gòu)及錨固段長度取值問題進行探究。2 基本微分方程2.1 布西涅斯克(Boussinesq)問題的位移解結(jié)合朱訓(xùn)國[6]的假定條件，則全長注漿錨索力學(xué)模型可以理解為半無限空間體邊界上受一法向集中力P的作用，計算簡圖如圖1所示，不計體力，則空間內(nèi)某點的位移計算式為：(1)(2)2.2 基本微分方程(3)對式(3)進行兩次求導(dǎo)可得：(4)(5)根據(jù)式(4)，結(jié)合式(5)，分析可以得到錨固段沿長度方向的剪應(yīng)力分布函數(shù)，即為式(5)：(6)對式(6)沿錨固段長山西建筑 2019年9期2019-04-12
- 坍塌作用下埋地管道數(shù)值分析
，研究土層坍塌段長度、寬度、管道壁厚等對管道豎向最大位移、軸向最大應(yīng)變和最大有效應(yīng)力的影響。1 計算模型的建立為了簡化計算模型，本文主要考慮外界地質(zhì)災(zāi)害對管道的影響，因此，在計算時忽略內(nèi)壓影響。文中管道為輸油管道，建立及計算模型時將油品質(zhì)量轉(zhuǎn)化為均布荷載施加在管道上。采用三維實體模型模擬坍塌作用下埋地管道，坍塌段與兩側(cè)土體之間有一定的間隔，坍塌段不考慮管土相互作用，使坍塌段土層瞬時發(fā)生坍塌，即在短時內(nèi)使其作用在管道上，運用ADINA有限元軟件建立坍塌作用下油氣田地面工程 2019年2期2019-03-21
- 錨桿自由段對潛在滑移面的影響機制分析
但有關(guān)錨桿自由段長度的研究成果較為少見，規(guī)范對于自由段的規(guī)定僅限于“必須保證錨桿能夠錨固于比破壞面更深的穩(wěn)定土層中”，目前文獻主要集中于自由段長度對支護效果的影響[13-16]，對邊坡滑移面和基坑安全系數(shù)影響的相關(guān)文獻幾乎沒有。本文以深圳假日廣場典型實例為基礎(chǔ)，采用ABAQUS有限元軟件建立數(shù)值模型，保證錨固段長度不變，通過改變錨桿自由段長度，得到各工況的等效塑性應(yīng)變云圖，以分析邊坡漸近破壞特點并總結(jié)滑移失穩(wěn)機制。圖1 試驗場地支護剖面圖Fig.1 Sup廣西大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2019年1期2019-03-18
- 微型拉瓦爾噴管的流體仿真分析和優(yōu)化
出口直徑、收縮段長度和擴張段長度，為毫米量級。噴管的主要性能指標(biāo)為推力和有效比沖。研究中要求噴管推力F≥50 mN，有效比沖Isp≥50 s，與當(dāng)前國外微推進系統(tǒng)性能水平基本一致。確定微推進系統(tǒng)的推進劑，通過對噴管的仿真分析和優(yōu)化，得到優(yōu)化結(jié)果。1.2 控制方程對于拉瓦爾噴管而言，噴管內(nèi)的流動可視為定常、一維流動，而且在流動過程中滿足絕熱和無摩擦的條件[6-7]。同時，理想狀態(tài)下的噴管流動還滿足能量守恒方程、連續(xù)性方程（質(zhì)量守恒方程）、動量守恒方程、理想氣真空與低溫 2018年4期2018-08-27
- 錨桿錨固段長度、錨固角以及坡率間的最佳組合方式研究
到如何確定錨固段長度與采用的邊坡坡率以及錨固角之間達到組合形式以優(yōu)化造價，節(jié)約資源。邊坡采用錨桿加固最重要的一個參數(shù)就是確定最合理的錨固角以及錨固角與邊坡坡率、錨固段長度三者之間的相互影響。以往學(xué)者在這方面進行過相關(guān)研究，例如蔣明杰通過綜合分析錨桿的錨固角對邊坡工程的安全性和經(jīng)濟性兩方面的影響，確定了錨桿最佳錨固角的數(shù)學(xué)表達式，并驗證了最佳錨固角的實用性。林杭等研究了邊坡穩(wěn)定性與錨桿長度和錨固角有關(guān)。彭文祥等研究得出在邊坡錨桿加固工程中，錨桿存在最佳錨固長中國房地產(chǎn)業(yè) 2018年16期2018-08-22
- 確定CBTC系統(tǒng)保護區(qū)段長度的仿真方法研究*
實施中，保護區(qū)段長度是CBTC系統(tǒng)的一個重要的性能指標(biāo)。文獻［2］論述了保護區(qū)段的計算模型和設(shè)置原則，文獻［3］通過數(shù)學(xué)推導(dǎo)的方法確定保護區(qū)段的長度。但是，在CBTC設(shè)計中存在模型構(gòu)建的差異，系統(tǒng)參數(shù)也不相同，對于ATP及ATO目標(biāo)速度曲線的計算公式也存在不同的簡化方式，文獻中的既有方法在適用性方面存在局限性。本文通過計算機仿真的方法揭示保護區(qū)段長度的變化規(guī)律，提出了一種確定保護區(qū)段長度的方法。1 問題描述1.1 制動距離模型為了保證列車在最不利情況下的運城市軌道交通研究 2018年4期2018-05-02
- 過渡段長度對混合梁橋的受力影響
要，因此,過渡段長度的確定,可以改善結(jié)構(gòu)的整體受力性能.國內(nèi)一些學(xué)者依托實際工程對結(jié)合部的受力進行分析,如李金光[1]以南昌至九江城際鐵路永修特大橋為例,通過對接頭進行的解析分析以及對接頭進行有限元數(shù)值分析,探討了接頭的傳力規(guī)律；王軍文等[2]人以重慶石板坡長江大橋為工程背景,采用有限元軟件 ANSYS 創(chuàng)建結(jié)合段局部的空間有限元模型,并對結(jié)合段局部應(yīng)力作出研究.徐國平等[3]人總結(jié)了混合梁接頭的不同構(gòu)造形式、受力特性、應(yīng)用情況及優(yōu)缺點.本文采用有限元軟件吉林建筑大學(xué)學(xué)報 2018年1期2018-03-05
- 基于強度折減法的二級邊坡連接段長度對穩(wěn)定性影響分析
的二級邊坡連接段長度對穩(wěn)定性影響分析王會杰 程 前(河南省誠建檢驗檢測技術(shù)股份有限公司，河南 鄭州 450000)基于有限元強度折減法分析二級邊坡連接段長度對邊坡穩(wěn)定性的影響。根據(jù)強度折減法的基本原理，通過設(shè)定不同的連接段長度，分析邊坡整體穩(wěn)定系數(shù)的變化規(guī)律。研究結(jié)果表明，當(dāng)連接段長度大于4倍坡高時，邊坡整體穩(wěn)定性與單個邊坡穩(wěn)定性差別不大，當(dāng)連接段逐漸減小時，穩(wěn)定系數(shù)迅速減小。研究結(jié)果對實際工程中的二級邊坡穩(wěn)定性分析有參考價值。強度折減法，二級邊坡，穩(wěn)定系山西建筑 2017年29期2017-11-15
- 首排錨桿錨固段長度對基坑頂?shù)乇砹芽p開展的影響分析
層錨桿不同錨固段長度，錨固段的應(yīng)力及位移變化特點，對模擬結(jié)果進行分析總結(jié)發(fā)現(xiàn)水平位移增量隨著錨固段長度增加有總體減小的趨勢，從而對地表的裂縫開展起到一定的約束作用。關(guān)鍵詞：錨桿；錨固段；地表裂縫；有限元1 概述對地表裂縫的研究，汪班橋等人[1]通過室內(nèi)模型試驗和有限元軟件分析對土層錨桿進行了大量研究，并總結(jié)出不同排數(shù)錨桿受力特點及破壞模式，這對于研究土層錨桿地表裂縫奠定了一定的理論基礎(chǔ)。在工程實踐中，土層錨桿錨固段端頭地表常常發(fā)現(xiàn)有地表裂縫的開展，給工程帶科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2017年14期2017-05-19
- 美國主要頁巖油氣區(qū)帶重要參數(shù)對比
50平均水平井段長度/Ft8700～100006000～70004050～51004700～62004550～6700井距/Acres16040～80160(D/S40)16080技術(shù)可采資源量/BBO4 5(20)7～101 53 0(5 5)30(Ind．est．)單井鉆井成本/＄MM8 5～9 0+6．0～9．03．5～5．56．0～8．07．0～8．0頁巖氣區(qū)帶巴奈特費耶特維爾伍德福德伊格爾福特海因斯維爾馬塞勒斯面積/Mi2407590003700石油與天然氣地質(zhì) 2017年2期2017-05-16
- 低油價下致密油資源經(jīng)濟效益評價研究
壓裂過程中水平段長度和壓裂級數(shù)對經(jīng)濟效益的影響，得出存在相對最佳的水平段長度和壓裂級數(shù)范圍使得單井經(jīng)濟效益達到最優(yōu)。實際制訂水平井開發(fā)方案時，應(yīng)考慮單井產(chǎn)量、投資、成本和效益的綜合影響，制訂最優(yōu)開發(fā)方案。低油價；致密油；經(jīng)濟效益評價；產(chǎn)能預(yù)測；凈現(xiàn)值；內(nèi)部收益率致密油屬于非常規(guī)油氣，全稱致密儲層油。與常規(guī)石油相比，致密油具有超低的滲透率，開采此類資源需要進行水力壓裂改造，通過長水平段鉆井加多級水力壓裂，實現(xiàn)泄油面積最大化，從而提升單井產(chǎn)量。致密油是未來能源中國礦業(yè) 2017年2期2017-02-28
- 圓柱段長度對水力旋流分離性能的影響
10470圓柱段長度對水力旋流分離性能的影響鄭小濤1，龔程1，徐紅波2，喻九陽1，林緯1，徐成11.化工裝備強化與本質(zhì)安全湖北省重點實驗室（武漢工程大學(xué)），湖北 武漢 430205；2.廣州民航職業(yè)技術(shù)學(xué)院飛機維修工程學(xué)院，廣東 廣州 510470采用Fluent軟件對以Martin Thew液－液旋流器為基礎(chǔ)的不同圓柱段長度模型進行了數(shù)值模擬，對比分析了分離效率、壓力降、速度分布及流場，研究了圓柱段長度對旋流器的分離性能的影響.結(jié)果表明：隨著圓柱段長度的武漢工程大學(xué)學(xué)報 2015年1期2015-06-07
- 中低速磁浮交通線路最小坡段長度研究
有文獻對最小坡段長度做專門研究，本文對城軌磁浮線路最小坡段長度的研究可為相關(guān)線路規(guī)范的編寫提供參考。中低速磁浮車可用于城市軌道，但它不同于普通輪軌車輛，因此在進行線磁浮路參數(shù)的研究時，既要考慮城軌車輛的共同特點，又應(yīng)充分考慮城軌磁懸浮車輛本身的特點。城軌磁浮交通的最小坡段長度是線路的主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)之一，合理地確定線路最小坡段長度具有重要意義。列車通過變坡點時要產(chǎn)生附加力和附加加速度，從行車平穩(wěn)性考慮，宜設(shè)計較長的坡段，但城軌磁浮交通為了適應(yīng)復(fù)雜的城市地形條件城市軌道交通研究 2015年4期2015-03-17
- 碎屑巖水平井水平段長度影響因素及優(yōu)選
屑巖水平井水平段長度影響因素及優(yōu)選趙旭(中國石化石油工程技術(shù)研究院，北京 100101)通過對塔河油田碎屑巖水平井水平段長度對產(chǎn)能和油藏開發(fā)影響的分析，建立了綜合考慮油藏滲流、井筒內(nèi)變質(zhì)量流和孔眼入流的水平井分段變密度射孔模型。從變密度射孔的孔密與水平井長度對產(chǎn)能影響關(guān)系的角度，研究了碎屑巖水平井水平段長度對不同生產(chǎn)條件下產(chǎn)量和防控底水的影響。研究表明:完井設(shè)計時，應(yīng)把沿水平井筒不同位置的非均質(zhì)性變化作為主要考慮因素;考慮產(chǎn)能、經(jīng)濟性的影響，建議塔河油田碎特種油氣藏 2015年5期2015-02-17
- 穿孔段長度對微穿孔管消聲器傳遞損失的影響分析
傳遞損失隨穿孔段長度的變化關(guān)系。1 風(fēng)機噪聲測試首先進行了漩渦風(fēng)機噪聲測試的臺架試驗，對漩渦風(fēng)機噪聲進行測試和分析。風(fēng)機噪聲測試試驗參照測試標(biāo)準(zhǔn)進行。漩渦風(fēng)機噪聲特性測試如圖1所示。下面分析漩渦風(fēng)機噪聲的頻譜，圖2是風(fēng)機加速過程中的噪聲瀑布圖。從圖中我們可以看到，漩渦風(fēng)機噪聲頻譜主要反映為55倍頻窄帶噪聲。由于葉片數(shù)為55，此頻率為葉片旋轉(zhuǎn)噪聲頻率。即為：其中N為風(fēng)機葉片數(shù)55。由圖中可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)高轉(zhuǎn)速時，噪聲尤其突出，主要噪聲峰值頻率范圍為2000Hz～制造業(yè)自動化 2014年15期2014-12-19
- 水平井水平段長度優(yōu)化設(shè)計與實踐
設(shè)計最佳的水平段長度是決定水平井開發(fā)效果的關(guān)鍵指標(biāo)。國內(nèi)外通常采用數(shù)據(jù)建模的方式進行理論計算，但其模擬效果往往與實際情況差距較大，其原因是此類模型受限于油藏、采油、地質(zhì)和工程等諸多因素，很難進行準(zhǔn)確系統(tǒng)地分析，得出的結(jié)論難免以偏概全［1－4］。為此，筆者在南美D油田綜合調(diào)研了地質(zhì)、油藏、采油和鉆井工程等各方面的情況，利用Joshi模型對水平段長度進行了優(yōu)化設(shè)計，并通過鉆井實踐證實，取得初步成果。1 油藏特征與水平井開發(fā)效果D油田位于南美亞諾斯盆地，儲層巖性石油地質(zhì)與工程 2014年2期2014-12-16
- 矩形橋墩中箍筋長度的計算方法
4倍。彎鉤平直段長度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍，抗震結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的10倍。3 箍筋長度計算3.1 計算思路鋼筋在彎曲時外側(cè)會伸長，內(nèi)側(cè)會縮短，中軸線長度近似不變，而在設(shè)計圖中往往表示的是鋼筋的外皮尺寸，外皮尺寸與實際軸線的長度會有一個差值，根據(jù)彎折角度以及彎曲直徑的不同，這個差值也會有所變化。為此，將這個差值定義為彎曲調(diào)整值，在計算箍筋實際軸線長度時，可以通過外皮尺寸以及彎曲調(diào)整值算出箍筋的實際軸線長度。這是計算箍筋長度的常用方法，但是這使得安徽建筑 2014年1期2014-11-27
- 流量計直管段適用長度的探討
問題通常是直管段長度不夠，下面就該問題展開討論。目前常用的流量計約有一百種，除了容積式流量計、科里奧利質(zhì)量流量計之外[1-2]，其他流量計均對前后直管段有特定的要求。這是因為大部分流量計的流量系數(shù)是在充分發(fā)展的管流條件下標(biāo)定得到的，在現(xiàn)場應(yīng)用這些流量計時，也只有在充分發(fā)展的管流條件下，才能保證測量精確度。所謂充分發(fā)展的管流，就是具有充分發(fā)展的速度分布的管流。在流動過程中，沿流向從1個橫截面到另1個橫截面速度分布不發(fā)生變化，稱為充分發(fā)展的速度分布，它通常是在石油化工自動化 2014年5期2014-09-10
- 考慮供給邊界和摩阻損失的水平井產(chǎn)能計算方法研究
，m;L為水平段長度，m；a為橢圓形長軸半長，m。Renard & Dupuy公式如下[2]：(2)圖1 常用水平井產(chǎn)能公式計算的水平段長度與日產(chǎn)油的關(guān)系曲線圖式(1)和式(2)均假定a=reh，其中供給邊界reh取值為：(3)式中，re為供給半徑，m。在式(1)～(3)推導(dǎo)過程中，認(rèn)為水平井供給邊界的形狀類似于橢圓形，水平井的2個端點為橢圓的長軸的焦點，進而推導(dǎo)出其供給半徑。在實際應(yīng)用時，隨著儲層物性的不同，達到穩(wěn)定滲流的供給半徑存在較大差異，物性越好其長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2014年10期2014-09-10
- 基于MIDAS／GTS的預(yù)應(yīng)力錨索最優(yōu)錨固段長度優(yōu)化設(shè)計
力錨索最優(yōu)錨固段長度優(yōu)化設(shè)計徐希強1，李 寧2，陳曉梅2（1.山東省第七地質(zhì)礦產(chǎn)勘查院，山東臨沂276004；2.臨沂市國土資源局，山東臨沂276004）為了充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力錨索在邊坡中的支護性能，得出預(yù)應(yīng)力錨索最優(yōu)錨固段長度，在原有地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，借助MIDAS／GTS對某高邊坡所涉及到的預(yù)應(yīng)力錨索支護結(jié)構(gòu)錨固段長度做了相關(guān)的優(yōu)化探討，以錨索軸力衰減為0時的錨索錨固段長度作為最優(yōu)錨固段長度。得出錨索錨固段起始端軸力最大，沿錨固段長度軸力迅速衰減，在離水利與建筑工程學(xué)報 2014年1期2014-07-07
- HEC-RAS在明渠恒定緩流水面線推算中的選用
流進行了不同流段長度下的一維模擬，對其模擬所得值與標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果進行比較分析。結(jié)果顯示HEC-RAS可以準(zhǔn)確地預(yù)測水面線的總體趨勢，但會低估下游終點端附近多數(shù)位置的水深，誤差在接近下游終點處相對較大并且沿著上游方面逐漸減小。程序設(shè)定的流段長度對誤差具有極大影響，文章對誤差產(chǎn)生的原因進行了討論并提出簡易方法來選用 HEC-RAS在明渠恒定緩流水面線推算中的最優(yōu)流段長度。HEC-RAS；緩流；模擬；標(biāo)準(zhǔn)逐步；流段長度1 概 述恒定緩流是水深緩慢變化的非均勻流（Jan黑龍江水利科技 2014年4期2014-06-23
- 活斷層錯動位移下變形縫間距對隧道內(nèi)力的影響
型，分析不同節(jié)段長度隧道在斷層錯動位移下圍巖壓力和隧道二次襯砌內(nèi)力的變化情況以及隧道塑性應(yīng)變變化和塑性區(qū)發(fā)展趨勢，為隧道施工提供參考。1 工程概況擬建棋盤石隧道位于四川省綿竹市清平鄉(xiāng)棋盤村后緣山體，設(shè)計起點里程為K20+310，洞底標(biāo)高為964.400 m，終點里程為 K21+233，洞底標(biāo)高為991.900 m，建筑限界凈空9.0 m(寬)×5.0 m(高)，隧道縱坡2.98%(單向坡)。隧道線型較順直，進口軸線方向348°，在K20+700處彎曲，軸線隧道建設(shè)(中英文) 2014年3期2014-06-21
- 不同自由段長度預(yù)應(yīng)力錨索力學(xué)特性分析
基礎(chǔ)上，在錨固段長度不變的情況下，通過改變自由段的長度來研究預(yù)應(yīng)力錨索長度對支護效果的影響。其中錨固段長度取錨固段長度的最優(yōu)長度，自由段長度從1.0 m開始以0.5 m的長度增加至7 m，共13種。最終分析得到預(yù)應(yīng)力錨索支護效果隨著自由段長度的變化規(guī)律。1 數(shù)值模型(1)模型的建立。為消除尺寸的影響，數(shù)值模擬采用的模型尺寸為:66 m×10 m×1 m，巷道尺寸為:寬×高=3.2 m×2.4 m，巷道中心與模型中心一致;錨桿(索)的參數(shù)為現(xiàn)場采用的實際尺寸采礦技術(shù) 2013年6期2013-11-19
- 預(yù)應(yīng)力錨索不同錨固長度對錨索及巖體的影響
應(yīng)力錨索在自由段長度不變的情況下，不同錨固段長度對巷道支護效果的影響，本文采用Flac3D模擬研究了不同錨固長度對圍巖和錨索本身的變化規(guī)律。本文采取在自由段長度不變的情況下，改變錨固段的長度的方法研究預(yù)應(yīng)力錨索長度對支護的影響。其中自由段長度為現(xiàn)場使用錨索時的自由段長度;錨固段長度的變化規(guī)律為：從0.2m開始以0.2m的步距增加至3.0m共15種，即需要做15次運算，總結(jié)出自由段長度不變的情況下，錨索、錨固劑及周圍巖體隨著錨固段長度的變化規(guī)律。1 數(shù)值模型河南科技 2013年7期2013-08-14
- 匝道收費站過渡段長度取值探討
就收費廣場過渡段長度取值進行探討。1 超高設(shè)置的一般規(guī)定圓曲線半徑小于規(guī)范規(guī)定的不設(shè)超高圓曲線最小半徑時，應(yīng)在曲線上設(shè)置超高[1]。超高設(shè)置的目的是為了平衡車輛在曲線上行使時產(chǎn)生的離心力、防止側(cè)向滑移，同時還有利于橫向排水。合理地設(shè)置超高，可以全部或部分抵消離心力，提高汽車在曲線上行駛的穩(wěn)定性與舒適性[2]。圓曲線所設(shè)置的超高值應(yīng)根據(jù)設(shè)計車速、圓曲線半徑、公路條件和自然條件等計算，并按運行速度檢查、驗算后確定[1]。超高值變化時，要設(shè)置超高過渡段。超高過渡交通運輸研究 2013年11期2013-06-11
- 壓力型錨桿錨固段長度確定方法研究
固技術(shù)中，錨固段長度的計算是至關(guān)重要的一個環(huán)節(jié)。規(guī)范［6］規(guī)定：對于土層錨桿，錨固段長度不應(yīng)小于4m，且不宜大于10m；對于巖石錨桿，錨固段長度不應(yīng)小于3，且不宜大于6.5m或8m（對預(yù)應(yīng)力錨索）。文獻［7－12］的研究都表明，錨桿的承載力并不隨錨固段長度的增加而一直增長，超過一定的長度后，超出的錨固段長度幾乎不起作用。張潔等［13］通過理論分析和研究得出了錨桿臨界錨固段長度的求解公式，但需要通過現(xiàn)場拉拔試驗的P－S關(guān)系反演獲得錨桿的側(cè)摩阻剛度系數(shù)，或者需土木與環(huán)境工程學(xué)報 2013年2期2013-03-05
- 全埋式抗滑樁合理樁長研究
嵌固長度及自由段長度。1 分析方法研究滑坡穩(wěn)定性的方法很多，如條分法、斯賓塞法、傳遞系數(shù)法等都是基于極限平衡理論，其優(yōu)點可以直接的給出邊坡或者滑坡的安全系數(shù)，概念明確便于工程應(yīng)用，其缺點也非常明顯，由于假設(shè)土體為剛塑體，不能計算出土體的變形及土體內(nèi)部的應(yīng)力分布，特別是有支擋結(jié)構(gòu)時，不能得出支擋結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及其位移。有限單元法不僅考慮了力的平衡條件，還考慮了土體的本構(gòu)關(guān)系，可以考慮土體的非線性、復(fù)雜邊界條件等。同時，在有限元中使用強度折減法不僅可以計算出應(yīng)力和山西建筑 2011年35期2011-08-20
- 鐵路路橋過渡段合理長度研究
行速度以及過渡段長度對過渡段鋼軌的動位移、由沉降差引起的鋼軌轉(zhuǎn)角以及路基基床表面應(yīng)力的影響，由此，可得出確定路橋過渡段長度的部分理論依據(jù)。1 計算模型的建立1.1 基本假設(shè)本文中將軌道系統(tǒng)模型模擬為離散化模型，在采用有限元建立軌道系統(tǒng)豎向振動模型時假設(shè)如下:1)僅考慮軌道豎向動力效應(yīng);2)軌道和上部結(jié)構(gòu)沿線路方向左右對稱，可取其一半結(jié)構(gòu)進行研究;3)鋼軌被視為支承在彈性支座上的 Euler梁，軌下墊層和枕下道床的支承彈性及阻尼分別用等效彈性系數(shù) kp，kb鐵道建筑 2011年5期2011-05-04
- 青海油田首口雙臺階水平井完井
目的層AB水平段長度255 m，中部非目的層BC水平段長度82 m，尾部目的層CD水平段長度82 m。該井投產(chǎn)作業(yè)后的試采評價效果對今年澀北氣田8.5億m3產(chǎn)能建設(shè)下步鉆井施工方案的調(diào)整具有重要意義。作業(yè)隊伍嚴(yán)格執(zhí)行設(shè)計要求，強化操作規(guī)程，鉆塞工序沿用了適應(yīng)于澀北氣田的領(lǐng)眼銑鞋＋螺旋扶正器＋螺桿的鉆具組合，進一步提高了施工效率。在保證井控安全的前提下，30612隊經(jīng)過5 d高效施工，順利完成了該井投產(chǎn)作業(yè)任務(wù)。石油鉆采工藝 2011年3期2011-04-14
- 樁錨固段(錨固點)對樁穩(wěn)定性的影響
的大小調(diào)整錨固段長度和樁身截面大小,使之滿足穩(wěn)定性要求。因此,錨固段長度的確定及錨固點位置的選擇對樁穩(wěn)定性非常重要,正確分析錨固段長度、錨固點位置對樁內(nèi)力的影響,才能正確指導(dǎo)設(shè)計中對錨固段長度及錨固點位置的選取。1 錨固段長度與樁內(nèi)力的關(guān)系首先以實例分析錨固段長度與樁內(nèi)力的關(guān)系。已知樁的截面(寬度 ×高度)1.5m×2.25 m,懸臂段長度H1=12 m,單位推力 =510.5 kN/m,側(cè)向容許壓應(yīng)力[σH]=1800 kPa,地基系數(shù) K=120000四川建筑 2010年1期2010-04-19
- 一道高考試題的幾種解法
相隔1°的經(jīng)線段長度約為111km；② 經(jīng)度相隔1°的緯線段長度約為111km· cosα（α表示緯度）。結(jié)論①或②的應(yīng)用，已成為多年來高考重點考查的能力之一，例如2003年的江蘇卷、2004年的北京卷、2005年的全國卷、2007年的海南卷和2009年的寧夏卷均有考查。不同于今年的是，往年的此類試題雖說沒有“提示”，但因難度適中，一般的考生都能得分。今年的試題特意增設(shè)了“提示”，主觀上是為降低題目的難度，客觀上反而給部分考生的正常解答造成了一定的干擾，這地理教學(xué) 2010年15期2010-03-21
- 工程機械冷卻風(fēng)扇與護風(fēng)罩的匹配研究