靶板
- 陶瓷破片侵徹鈦合金薄靶實(shí)驗(yàn)及數(shù)值模擬研究
沖擊TC4鈦合金靶板,結(jié)果發(fā)現(xiàn)隨破片沖擊角度逐漸增加,破片彈道極限逐漸增大,靶板的拉伸撕裂程度更嚴(yán)重。張鐵純等[14]研究了平頭彈撞擊不同厚度靶板的失效規(guī)律。張?jiān)赖萚15]研究了FSP沖擊下鈦合金靶板的侵徹特性,在一定的彈體沖擊下,靶板能量吸收率隨靶板厚度的增大而增加?；菪颀埖萚16]利用實(shí)驗(yàn)與仿真的方法研究鈦合金靶板高速撞擊下?lián)p傷及彈道特性,發(fā)現(xiàn)靶板厚度越大,破片的彈道極限速度越大。Gupta等[17]研究了鈍頭、尖卵形和半球形鋼彈撞擊鋁靶的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年8期2023-09-03
- 基于物質(zhì)點(diǎn)法彈丸侵徹靶板的仿真與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
,分析了分層數(shù)對(duì)靶板彈道極限的影響。徐小剛等[2]采用光滑流體動(dòng)力學(xué)算法(SPH)對(duì)蜂窩夾芯板進(jìn)行了超高速碰撞模擬仿真,研究蜂窩夾芯板的破口尺寸。張延昌等[3]利用有限元軟件MSC/Dytran分析了蜂窩夾芯板在橫向沖擊載荷下的損傷變形,碰撞力和能量吸收等指標(biāo),通過(guò)與等效平板進(jìn)行了比較,討論了結(jié)構(gòu)參數(shù)與能量吸收的關(guān)系。畢廣劍等[4]利用有限元分析軟件LS-DYNA對(duì)彈丸侵徹2種單層蜂窩夾層結(jié)構(gòu)以及由單層結(jié)構(gòu)相互結(jié)合的4種混合雙層蜂窩結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬,并對(duì)6
彈道學(xué)報(bào) 2023年2期2023-07-03
- 中低速?zèng)_擊作用下316LN不銹鋼板失效模式與吸能特性研究
頭，如圖2所示。靶板是直徑為60 mm、厚1.5 mm的316LN不銹鋼。穿刺試驗(yàn)的沖頭速度分別為6.5 m/s、7.5 m/s和10 m/s，每個(gè)速度分別進(jìn)行三次平行試驗(yàn)。試驗(yàn)前，先將靶板固定在夾具上，安裝靶板時(shí)要保證靶板放置在穿刺試驗(yàn)夾具正中央，靶板放好后擰緊夾具。每次試驗(yàn)結(jié)束后，要檢查穿刺試驗(yàn)裝置和沖頭的穩(wěn)定性。每一次試驗(yàn)過(guò)后對(duì)靶板進(jìn)行回收，并檢查沖頭的磨損程度，以便及時(shí)更換。同時(shí)，在每次試驗(yàn)開(kāi)始前，要在沖頭和靶板接觸位置均勻涂抹潤(rùn)滑油，用來(lái)減小二者
河南科技 2022年24期2023-01-05
- 抽氣對(duì)HL-2A裝置偏濾器靶板熱負(fù)載的影響研究
，同時(shí)等離子體與靶板發(fā)生強(qiáng)烈的相互作用產(chǎn)生了大量雜質(zhì)，將直接影響等離子體正常放電。而偏濾器脫靶運(yùn)行被認(rèn)為是控制偏濾器靶板熱負(fù)荷的有效方法［3-4］。目前，實(shí)驗(yàn)裝置需要通過(guò)抽氣控制等離子體密度、雜質(zhì)密度和減少再循環(huán)粒子［5-7］，但對(duì)于未來(lái)聚變裝置抽氣更重要的任務(wù)是排除聚變反應(yīng)產(chǎn)生的氦灰，因?yàn)楹せ覞舛冗^(guò)高將導(dǎo)致等離子體約束破裂，因此探究抽氣對(duì)偏濾器靶板熱負(fù)載的影響對(duì)將來(lái)聚變堆的設(shè)計(jì)和運(yùn)行有重要意義。實(shí)驗(yàn)上關(guān)于單獨(dú)抽氣條件對(duì)靶板熱負(fù)載影響的研究較少，Petri
核技術(shù) 2022年10期2022-11-19
- 水下截卵形彈丸低速侵徹薄鋼板的仿真分析
彈進(jìn)行彈丸侵徹薄靶板的破壞模式分析。侵徹是超空泡射彈最典型的毀傷模式，彈丸從地面或艦船上發(fā)射，入水后航行一段距離后對(duì)目標(biāo)進(jìn)行侵徹，在彈丸入水過(guò)程中，阻力系數(shù)與空化數(shù)有關(guān)。郭子濤等通過(guò)高速攝像技術(shù)研究了不同彈頭形狀對(duì)入水彈道穩(wěn)定性和速度衰減規(guī)律的影響，肯定了截卵形彈頭入水的優(yōu)越性。陳偉善等則利用CFD仿真軟件分析了平頭、凹口、錐頭3種空化器形狀對(duì)彈丸尾拍航行時(shí)的運(yùn)動(dòng)特性的影響，發(fā)現(xiàn)凹口彈與平頭彈的流體動(dòng)力特性和運(yùn)動(dòng)規(guī)律較為相似。彈丸在水下侵徹速度較低，為了更
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2022年10期2022-11-01
- 高溫高速同步彈道沖擊試驗(yàn)方法
結(jié)果不但與彈體和靶板的幾何結(jié)構(gòu)相關(guān)[1-2]，且靶板的變形和破壞模式強(qiáng)烈依賴靶板材料的力學(xué)性能，而溫度又是影響材料性能的重要因素之一[3]。GH4169 鎳基高溫合金作為航天器中在高溫高速工況下服役的常用零件材料，可以通過(guò)高溫彈道沖擊試驗(yàn)方法研究其在高溫高速?zèng)_擊載荷作用下的變形破壞機(jī)理和抗沖擊性能。目前，大多采用熱輻射、熱對(duì)流、接觸熱傳導(dǎo)和電流焦耳熱等技術(shù)開(kāi)展高溫彈道沖擊試驗(yàn)。加熱靶板的方法有電阻式加熱爐法、接觸式熱慣性法、大電流加熱法等，從而實(shí)現(xiàn)彈道沖擊
高壓物理學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-10
- 拉伸/壓縮載荷作用下復(fù)合材料抗沖擊性能試驗(yàn)研究
并得出拉伸預(yù)載使靶板彎曲變形減少、分層程度降低的結(jié)論。GARCIA-CASTILLO S K[4-5]做了雙軸拉伸預(yù)緊板的高速?zèng)_擊研究，發(fā)現(xiàn)了預(yù)載板的彈道極限與其數(shù)值解析結(jié)果之間的聯(lián)系。近年來(lái)，學(xué)者們不僅只關(guān)注預(yù)載荷對(duì)靶板損傷的影響。2011年SCHUELER D等[6]通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)單軸預(yù)拉載荷會(huì)減小彈道極限，并且得出初始應(yīng)力越高，靶板吸收能量越少的結(jié)論。同年MOALLEMZADEH A R 等[7]研究了單軸與雙軸拉壓預(yù)緊力對(duì)復(fù)合材料板沖擊響應(yīng)的影響，得
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 淺埋炸藥爆炸形貌及其沖擊作用效應(yīng)*
在該經(jīng)驗(yàn)公式中，靶板迎爆面上的沖量分布主要取決于以下3 方面：炸藥材料參數(shù)、砂土材料參數(shù)及炸藥與靶板的布設(shè)位置。隨后，在已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)及模型的基礎(chǔ)上，Grujicic 等采用量綱分析法，修正了考慮炸藥、砂土材料特性及炸藥與靶板布設(shè)位置的爆轟沖量計(jì)算方法；雖然該方法未考慮爆炸沖擊波在傳遞過(guò)程中的衰減現(xiàn)象，但仍可為砂爆沖量的定量分析提供有力幫助。上述計(jì)算模型均為基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，因此僅適用于特定的炸藥、砂土類型和布設(shè)條件，一旦炸藥、砂土類型等發(fā)生變化，就只
爆炸與沖擊 2022年4期2022-05-21
- GH4169合金單/雙層靶板高溫高速?zèng)_擊數(shù)值仿真
發(fā)射高速?gòu)楏w撞擊靶板的打靶試驗(yàn)具有成本低、簡(jiǎn)單可靠，適合考察機(jī)匣結(jié)構(gòu)形式與機(jī)匣材料等優(yōu)點(diǎn)[3，4]，因此通常使用打靶試驗(yàn)研究機(jī)匣的抗沖擊能力和失效破壞模式。除試驗(yàn)的方法外，基于有限元技術(shù)的高速?zèng)_擊數(shù)值分析方法也已成為重要的研究手段。Ambur等[5]]開(kāi)展了鈦合金與鋁合金的打靶試驗(yàn)，并采用LS-DYNA數(shù)值模擬了薄板受到彈片撞擊穿透的過(guò)程，確定了不同偏航角與偏斜角時(shí)打靶試驗(yàn)的彈道極限。Buyuk等[6]開(kāi)展了數(shù)值仿真分析，發(fā)現(xiàn)材料模型參數(shù)、網(wǎng)格尺寸與應(yīng)力三
計(jì)算機(jī)仿真 2022年4期2022-05-14
- GCr15彈丸沖擊不同厚度GH4169板的變形與破壞模式試驗(yàn)研究
onel 718靶板進(jìn)行了不同溫度條件下的彈道沖擊試驗(yàn)，并提出了一種適用于高應(yīng)變率和彈道沖擊數(shù)值模擬的彈塑性損傷本構(gòu)模型。Sciuva等[8]采用圓柱形彈體對(duì)Inconel 718合金進(jìn)行了不同沖擊速度條件的彈道沖擊試驗(yàn)與模擬模擬研究。Liu等[9-10]為研究航空發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)匣在高溫條件下的安全性能，對(duì)0.6 mm厚度的GH4169合金薄板在25～600 ℃溫度范圍內(nèi)的彈道性能和能量吸收特性進(jìn)行了試驗(yàn)和數(shù)值模擬研究；同時(shí)其進(jìn)行了不同厚度(0.6 mm、1.2
振動(dòng)與沖擊 2022年7期2022-05-04
- Al/PTFE 活性破片高速碰撞雙層間隔鋁靶數(shù)值模擬
速度下對(duì)多層間隔靶板的毀傷效應(yīng)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)毀傷效應(yīng)與前鋼板的厚度密切相關(guān)，建立了反應(yīng)材料初始填充長(zhǎng)度與前板厚度及板后毀傷效應(yīng)的理論模型。黎勤[2]分析了活性破片作用雙層靶板的力學(xué)行為，建立了迎彈靶貫穿及后效靶侵爆行為的力學(xué)分析模型，研究了彈靶參數(shù)和著靶條件對(duì)彈靶作用力學(xué)行為的影響，運(yùn)用Powder Burn 材料模型描述爆燃反應(yīng)能較好地實(shí)現(xiàn)活性破片碰靶毀傷效應(yīng)分析。肖艷文等[3]利用彈道槍加載PTFE/Al/W 活性破片正碰撞雙層間隔鋁靶，結(jié)果表明破片主要通
裝備制造技術(shù) 2022年12期2022-03-01
- EAST中裝置中靶板材料對(duì)邊緣等離子體的影響
壁的研究，以解決靶板高熱負(fù)荷、中子輻照損傷和氚滯留等問(wèn)題，鋰通常被認(rèn)為是一種理想的液態(tài)金屬壁材料。現(xiàn)在聚變裝置中使用的各種主流材料都有顯而易見(jiàn)的優(yōu)點(diǎn)，也都存在其固有的缺陷，比較不同靶板材料下邊緣等離子體參數(shù)，可以更加深入地分析不同材料的特性及其引入雜質(zhì)所造成的影響，有助于對(duì)未來(lái)聚變裝置中第一壁材料的選擇提供參考。在本工作中，我們使用了三維邊緣輸運(yùn)模擬程序EMC3-EIRENE模擬了四種壁材料，鋰、硼、碳、鎢，的電子密度、電子溫度和中性粒子的密度分布，比較了
南昌大學(xué)學(xué)報(bào)（理科版） 2021年4期2021-11-22
- 高速?gòu)楏w侵徹液艙試驗(yàn)研究
所產(chǎn)生的壓力對(duì)后靶板變形的影響。拾路[11]使用高速相機(jī)記錄下了中低速?gòu)椙謴匾号撨^(guò)程中空泡的生長(zhǎng)過(guò)程。張?jiān)赖萚12]則研究了高速?gòu)楏w斜侵徹對(duì)液艙的毀傷特性。從公開(kāi)文獻(xiàn)資料來(lái)看，目前學(xué)界對(duì)高速?gòu)楏w侵徹液艙過(guò)程中的空泡演化研究開(kāi)展較少。本文設(shè)計(jì)并開(kāi)展高速?gòu)楏w侵徹液艙試驗(yàn)研究，采用高速相機(jī)記錄彈體侵徹液艙和空泡形成的完整過(guò)程，并對(duì)艙內(nèi)流體的沖擊波壓力和空泡潰滅壓力，不同厚度下液艙前、后靶板的變形，以及彈體剩余彈速等進(jìn)行測(cè)量，揭示“水錘現(xiàn)象”對(duì)液艙的破壞機(jī)理。1
船舶力學(xué) 2021年7期2021-08-17
- 超高速?gòu)椡柽B續(xù)侵徹靶板仿真研究
對(duì)超高速?gòu)椡枨謴?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板的過(guò)程進(jìn)行仿真研究，通過(guò)數(shù)值模擬，某種意義上揭示出超高速?gòu)椡枨謴?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板的機(jī)理，為超高速?gòu)椡柩芯刻峁﹨⒖?。圖1 美海軍超高速?gòu)椡杓按┩赴藢愉摪迩闆rFig.1 US Navy′s Hypervelocity Projectile and Penetrating Eight Steel Targets國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)常規(guī)彈丸侵徹靶板的研究較多。如利用ABAQUS軟件對(duì)金屬靶體在剛性動(dòng)能彈撞擊下的侵徹和貫穿行為進(jìn)行了理論和數(shù)值模擬研究，利用嵌入修正的
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年7期2021-07-26
- 鎢球破片撞擊指控裝備毀傷效應(yīng)研究
透一定厚度的裝甲靶板，能夠直接威脅到一般裝備的生存性，因此也是毀傷領(lǐng)域?qū)W者研究的熱點(diǎn)。王雪等[2]對(duì)球形破片侵徹多層板彈道極限的量綱進(jìn)行分析，得出對(duì)于確定厚度的靶板，當(dāng)靶板分層數(shù)大于2層，隨著分層數(shù)增加，靶板抗侵徹性能降低；屈科佛等[3]對(duì)多層靶板抗不同形狀高速破片侵徹性能進(jìn)行研究，得到球形破片對(duì)多層靶板的侵徹能力最強(qiáng)；張起博等[4]對(duì)彈丸侵徹多層目標(biāo)過(guò)程數(shù)值仿真及計(jì)層策略進(jìn)行了研究，利用彈丸垂直和水平加速度，剔除干擾計(jì)層項(xiàng)，實(shí)現(xiàn)了精確計(jì)層。以上研究對(duì)象都
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2021年6期2021-07-13
- 預(yù)制破片侵徹靶板臨界跳飛角變化規(guī)律*
殼或護(hù)甲，在目標(biāo)靶板的反作用下，將對(duì)破片產(chǎn)生翻轉(zhuǎn)力矩，使其飛行方向發(fā)生改變而產(chǎn)生跳飛現(xiàn)象，從而大大削弱其侵徹能力。分析預(yù)制破片侵徹靶板時(shí)的臨界跳飛角變化規(guī)律，對(duì)于提升預(yù)制破片式戰(zhàn)斗部的毀傷能力設(shè)計(jì)和輔助裝備戰(zhàn)場(chǎng)損傷評(píng)估具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。針對(duì)破片跳飛現(xiàn)象，米雙山等［2-3］利用有限元仿真的方法，得到了不同情況下破片侵徹鋁合金靶板的臨界跳飛角；董玉財(cái)?shù)龋?］采用數(shù)值模擬的方式研究了鎢合金長(zhǎng)桿體在侵徹薄裝甲鋼靶板時(shí)的跳飛特性；孫加超等［5］對(duì)預(yù)制圓柱形鎢破片斜
火力與指揮控制 2021年5期2021-06-26
- 桿式射流侵徹移動(dòng)靶數(shù)值模擬
桿式射流侵徹運(yùn)動(dòng)靶板具有良好的效果[5-7]。本文將導(dǎo)彈的厚壁殼體等效為移動(dòng)靶板，重點(diǎn)仿真JPC(桿式射流)對(duì)移動(dòng)靶板在不同角度、不同速度下的侵徹效果，為實(shí)際應(yīng)用提供仿真參考。1 仿真方案的確定桿式射流是一種侵徹效應(yīng)介于聚能射流與爆炸成型彈丸之間的聚能侵徹體，它像爆炸成型彈丸一樣沒(méi)有明顯的杵體和射流之分，成型效果好，不像聚能射流一樣成型后容易拉斷。當(dāng)炸藥爆炸后，爆轟波作用到金屬藥型罩上，將金屬藥型罩以極高的速度沿法線方向向中心擠壓，使金屬藥型罩發(fā)生變形并在
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2021年4期2021-05-06
- 鋼靶分層厚度抗平頭彈侵徹能力的影響規(guī)律研究
響應(yīng)。單層和多層靶板的抗侵徹性能已經(jīng)引起研究者的注意，Radin等[5]對(duì)單層和多層鋁靶抗鈍頭和錐形彈進(jìn)行了一系列試驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)抗侵徹性能隨著分層降低，即單層靶的抗侵徹性能高于相同總厚度的多層靶。Teng等[6]使用ABAQUS建立了仿真模型，對(duì)單層和雙層靶抗平頭和錐頭彈體的侵徹性能進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，分層結(jié)構(gòu)提高了靶板對(duì)平頭彈的抗侵徹性能。鄧云飛等[7-8]等研究了單層板和接觸式三層板對(duì)平頭彈和卵形彈的抗侵徹性能，分析了靶體結(jié)構(gòu)對(duì)靶體抗侵徹性能和失效模
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-04-24
- 不同疊層順序下的TC4薄板抗平頭彈沖擊性能
題，彈體貫穿金屬靶板的行為十分復(fù)雜，靶板失效模式受靶板材料及彈體撞擊速度的影響，且與其防護(hù)性能密切相關(guān)。TC4 鈦合金靶板抗外來(lái)物撞擊相關(guān)研究取得了一些成果?；菪颀埖萚1]采用試驗(yàn)與仿真相結(jié)合的方法研究了高速撞擊下TC4 鈦合金的損傷行為和彈道極限特性。張新[2]在驗(yàn)證仿真材料模型有效性后，開(kāi)展不同頭部形狀彈體以不同速度撞擊鈦合金的擴(kuò)展研究。Teng 等[3]使用ABAQUS/EXPLICIT 研究彈靶高速撞擊過(guò)程中靶體發(fā)生沖塞破壞時(shí)的裂紋擴(kuò)展情況，結(jié)果表
中國(guó)民航大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-04-06
- 活性破片侵徹不同厚度鋁靶的數(shù)值模擬
到不同撞擊速度下靶板碎片速度的變化。1 數(shù)值模擬采用Autodyn有限元軟件對(duì)Al/PTFE活性破片侵徹鋁靶的過(guò)程進(jìn)行二維數(shù)值模擬，彈靶均采用Johnson-Cook強(qiáng)度模型，均選擇Shock狀態(tài)方程，采用軸對(duì)稱模型。仿真模型如圖1所示。圖1 仿真模型選取Lagrange、Euler和SPH三種算法進(jìn)行仿真。Lagrange算法劃分的每個(gè)單元網(wǎng)格的頂點(diǎn)隨材料一起變形，算速度比其他算法要快，但材料的大變形也會(huì)使網(wǎng)格發(fā)生變形，從而導(dǎo)致計(jì)算精度嚴(yán)重下降甚至難以計(jì)
裝備制造技術(shù) 2020年10期2021-01-13
- 超空泡射彈侵徹間隔薄靶的數(shù)值模擬研究
為雙層間隔靶，前靶板用于模擬魚(yú)雷頭部外殼，選用8 mm厚度的高強(qiáng)度鋁合金(由于魚(yú)雷頭部殼體厚度本身為5～6 mm，另外還有內(nèi)置加強(qiáng)筋，進(jìn)行等效處理后確定殼體厚度為8 mm)；后靶板用于模擬內(nèi)部部件，保險(xiǎn)起見(jiàn)，將其等效為5 mm厚的高強(qiáng)度鋁合金板。水雷沉于水底，主要由裝藥雷體和引信艙組成。由于水雷一般由低碳鋼沖壓而成，厚度約為4 mm，且其外形為弧形，因此進(jìn)行等效處理可以等效為8 mm的高強(qiáng)度鋁合金板；而內(nèi)部部件等效為5 mm厚的高強(qiáng)度鋁合金板。2 數(shù)值模擬
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年12期2021-01-12
- 疊合雙層靶抗球形破片的侵徹能耗
1）研究彈丸侵徹靶板時(shí)的能耗可以更深入地了解彈丸侵徹靶板的機(jī)理。蔣志剛等[1]、宋殿義等[2]、賈光輝等[3]、陳小偉等[4]對(duì)破片侵徹單層靶板的能耗進(jìn)行了較深入的研究，結(jié)果表明，靶板的塑性變形、靶板厚度與彈徑比、彈丸對(duì)靶板的壓縮作用、靶板的破壞模式等是影響破片侵徹過(guò)程能耗的主要因素。雙層靶板防護(hù)性能的影響因素比單層靶板更加復(fù)雜，對(duì)雙層靶板防護(hù)性能影響因素的研究[5-12]表明，雙層靶板的排列方式和層間間隔會(huì)對(duì)其防護(hù)性能產(chǎn)生一定影響，但目前對(duì)破片侵徹不同排
高壓物理學(xué)報(bào) 2020年6期2020-12-01
- 鎢合金彈侵徹運(yùn)動(dòng)雙層靶板的數(shù)值模擬研究
止的雙層或者多層靶板的侵徹效能研究最有效的方法就是試驗(yàn)[2-4]，但是由于試驗(yàn)條件的限制，鎢合金彈對(duì)運(yùn)動(dòng)靶板的侵徹試驗(yàn)要求較高，因此數(shù)值模擬成為常用的研究方法[5]。鄧云飛等[6]采用數(shù)值模擬的方法研究了攻角對(duì)彈靶撞擊過(guò)程、靶板失效形式及彈體動(dòng)能變化的影響，發(fā)現(xiàn)彈體攻角的增加導(dǎo)致靶板的損傷面積先增大后保持不變。吳廣等[7]模擬了截錐形彈丸侵徹雙層金屬靶板過(guò)程，認(rèn)為厚薄靶板的放置順序?qū)?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板整體的防護(hù)性能有很大的影響。鄒運(yùn)等[8]對(duì)鎢合金長(zhǎng)桿彈斜侵徹運(yùn)動(dòng)靶板進(jìn)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年10期2020-11-05
- 平頭破片侵徹中厚Q235靶板的破壞模式研究
所采用的Q235靶板多是薄板，而隨著防護(hù)結(jié)構(gòu)的不斷加厚和改善，對(duì)中厚靶的研究也需進(jìn)一步研究。同時(shí)對(duì)從薄靶到厚靶的Q235鋼的彈道極限速度也缺乏的規(guī)律性。本文首先對(duì)Q235鋼靶板進(jìn)行了靜態(tài)壓、拉力學(xué)性能測(cè)試，采用彈道槍實(shí)驗(yàn)獲得了12～18 mm厚Q235靶板的彈道極限速度和靶板破壞模式，驗(yàn)證了數(shù)值仿真結(jié)果的可靠性。通過(guò)仿真分析了靶板的破壞模式及破片的侵蝕情況，最后通過(guò)數(shù)據(jù)擬合獲得了平頭彈侵徹Q235靶板的彈道極限速度隨靶板厚度的變化規(guī)律，研究結(jié)果可為防護(hù)結(jié)構(gòu)
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年7期2020-08-05
- 著速和彈靶厚度對(duì)PELE橫向效應(yīng)的影響
[1]。當(dāng)其撞擊靶板時(shí)，因泊松效應(yīng)，使其軸向壓力轉(zhuǎn)化為徑向力，迫使彈體外殼發(fā)生徑向膨脹和碎裂，最終在目標(biāo)后方產(chǎn)生明顯的橫向效應(yīng)，有效毀傷靶板后各種目標(biāo)。國(guó)內(nèi)學(xué)者尹建平等[2]通過(guò)數(shù)值模擬，研究了內(nèi)外徑比對(duì)PELE橫向效應(yīng)的影響，當(dāng)內(nèi)外徑比為0.6～0.8時(shí)，侵徹后效作用明顯。南京理工大學(xué)朱建生等[3]在試驗(yàn)基礎(chǔ)上，得出了著速與破片數(shù)量、覆蓋面積之間的關(guān)系。此外，文獻(xiàn)[4]基于內(nèi)芯、外殼的密度不同，給出了固定速度下穿透靶板的內(nèi)外徑比、長(zhǎng)徑比范圍。Paulus
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-08-01
- 木材泡沫鋁層疊結(jié)構(gòu)材在瞬態(tài)加載時(shí)的動(dòng)力學(xué)特性1)
材泡沫鋁層疊結(jié)構(gòu)靶板，利用一級(jí)輕氣炮發(fā)射卵形頭和平頭桿彈對(duì)靶板進(jìn)行瞬態(tài)加載試驗(yàn)，分析靶板抗侵徹性能和失效模式，旨在為分析木材泡沫鋁層疊結(jié)構(gòu)材在工程實(shí)際中的抗侵徹性能和失效模式提供參考。1 材料與方法泡沫鋁板由杭州某合金科技有限公司提供，密度0.45 g/cm3、抗壓強(qiáng)度6.4 MPa、抗彎強(qiáng)度11.0 MPa。木材在WDW電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行靜態(tài)試驗(yàn)，測(cè)得其抗拉強(qiáng)度71.65 MPa、抗彎強(qiáng)度46.52 MPa、屈服強(qiáng)度41.96 MPa、彈性模量522.3
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年5期2020-05-29
- 彈丸侵徹陶瓷/鋼復(fù)合靶板數(shù)值研究
因此研究陶瓷復(fù)合靶板抗侵徹性能具有重要意義[1-2]。國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者進(jìn)行了陶瓷復(fù)合靶的研究，匡格平[3]研究了彈丸高速撞擊陶瓷/金屬?gòu)?fù)合靶特性，認(rèn)為陶瓷/金屬?gòu)?fù)合靶板的防護(hù)性能高于非復(fù)合的金屬靶板；王長(zhǎng)利等[4]進(jìn)行了爆炸成型彈丸對(duì)陶瓷材料的侵徹研究，認(rèn)為陶瓷材料可以提高裝甲抗侵徹性能；Den Reijer[5]認(rèn)為復(fù)合靶板的鋼背板對(duì)陶瓷靶板有支撐作用，提高了陶瓷靶板的抗侵徹性能；焦志剛等[6]進(jìn)行了陶瓷復(fù)合靶板抗侵徹性能數(shù)值仿真的研究，認(rèn)為復(fù)合靶板能夠提
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年3期2020-04-22
- 多層靶板抗不同形狀高速破片侵徹性能研究
徹多層鋁合金間隙靶板進(jìn)行了試驗(yàn)研究；米雙山等[7]研究了鎢球侵徹鋁合金靶板，給出了鎢球和LY-12鋁合金的材料參數(shù)；任新聯(lián)等[8]對(duì)立方體破片侵徹多層LY-12鋁合金靶板進(jìn)行了數(shù)值模擬研究；王祝波等[9]通過(guò)數(shù)值模擬研究了，球形、圓柱形、立方體形破片侵徹單層鋼靶，指出立方體破片速度、動(dòng)能衰減最大，對(duì)后效毀傷效能有較大影響。在關(guān)于層間隔對(duì)多層防護(hù)結(jié)構(gòu)的研究中，宜晨虹等[10]對(duì)立方體鎢合金破片高速侵徹間隔和疊層鋁靶進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，并指出間隔鋁抗侵徹性能優(yōu)于疊
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-03-23
- 硼化物基超高溫復(fù)合陶瓷超高速撞擊作用下破壞模式研究①
基超高溫復(fù)合陶瓷靶板損傷模式分析研究中，彈丸高速撞擊陶瓷靶板的破壞模式是復(fù)雜的，它使材料產(chǎn)生彈塑性變形，當(dāng)彈丸產(chǎn)生的沖擊波作用在靶板的表面時(shí)，靶板的內(nèi)部產(chǎn)生各種應(yīng)力波，使靶板產(chǎn)生許多裂紋，隨著應(yīng)力波的擾動(dòng)和加強(qiáng)，裂紋也隨之增長(zhǎng)，靶板局部會(huì)分成許多個(gè)部分并且碎裂，最后形成穿孔，或者整體破壞。在硼化物基超高溫復(fù)合陶瓷材料高速撞擊下?lián)p傷數(shù)值模擬中，采用圓柱形彈丸撞擊靶板。將彈丸高速撞擊靶板簡(jiǎn)化為均布沖擊載荷對(duì)固定約束支撐板的作用，如圖1所示，靶板長(zhǎng)寬均為L(zhǎng)0(4
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年1期2020-03-19
- 電磁軌道炮超高速?gòu)椡枨謴?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板仿真研究
。對(duì)常規(guī)彈丸侵徹靶板的研究方面，文獻(xiàn)[1-6]大多按照常規(guī)炮彈模型對(duì)高速?gòu)椡枨謴?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板進(jìn)行研究，彈丸頭部形狀包括卵形、平頭形、尖頭形等，彈丸材料有高強(qiáng)度鋼、鎢合金等，靶板材料包括高強(qiáng)度合金鋼、鋁合金、普通碳素鋼等。采用的軟件包括Autodyn，Abaqus，Ls-dyna等，數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)指導(dǎo)高速?gòu)椡璧难芯坑兄e極的促進(jìn)作用，有些得到了試驗(yàn)驗(yàn)證。對(duì)于電磁軌道炮超高速?gòu)椡枨謴?span id="j5i0abt0b" class="hl">靶板的研究文獻(xiàn)相對(duì)較少。劉凱[7]設(shè)計(jì)了一種用于電磁軌炮發(fā)射的新型集束脫殼穿甲彈，利用
艦船科學(xué)技術(shù) 2020年1期2020-03-09
- 超空泡射彈水下侵徹靶板三相耦合數(shù)值模擬
彈著角和攻角侵徹靶板時(shí)的彈道、極限速度、破口形狀和尺寸的變化規(guī)律。鄧環(huán)宇[5]對(duì)比分析了高速射彈在水、空氣兩種介質(zhì)環(huán)境下垂直侵徹靶板的過(guò)程中彈體和靶板的差異性，給出了靶板厚度變化對(duì)水環(huán)境下高速射彈侵徹過(guò)程的影響規(guī)律。章啟成[6]開(kāi)展了4.5 mm水下槍彈發(fā)射試驗(yàn)，有效彈道達(dá)17 m，水深5 m、距離槍口8 m處存速可達(dá)186 m/s。熊天紅[7]利用露天水池開(kāi)展了16 mm多椎體模型射彈水下發(fā)射試驗(yàn)，入水后能產(chǎn)生穩(wěn)定超空泡，航行5.5 m后仍具有一定殺傷威
高壓物理學(xué)報(bào) 2020年1期2020-02-25
- 易碎鎢合金桿侵徹間隔靶的實(shí)驗(yàn)與仿真研究
理是利用彈體貫穿靶板瞬間產(chǎn)生的卸載波，將彈體瓦解成為高速的碎片，從而產(chǎn)生“瀑布”的殺傷效果[1]。它可以產(chǎn)生類似殺爆彈預(yù)制破片的碎片，對(duì)于密閉空間人員進(jìn)行有效殺傷。相比較需裝配引信，炸藥等敏感部件的普通殺爆彈而言，易碎彈的安全性和可靠性較高。國(guó)內(nèi)對(duì)此也進(jìn)行研究，杜忠華等[2]曾對(duì)不同材料特性的易碎鎢合金彈芯進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，并得出抗拉強(qiáng)度，延伸率，斷面收縮率低的材料，易碎效果好的結(jié)論；章程浩等[3]對(duì)不同密度的易碎彈侵徹靶板進(jìn)行了仿真模擬，得出了彈丸密度越大，
振動(dòng)與沖擊 2019年22期2019-12-02
- 爆炸成型彈丸垂直侵徹裝甲鋼靶后破片動(dòng)能分析
速以及彈丸直徑與靶板厚度比值(簡(jiǎn)稱彈徑靶厚比)的關(guān)系，以及不同質(zhì)量靶后破片的比例與彈丸初速以及彈徑靶厚比的關(guān)系，但是并未給出各個(gè)靶后破片速度、質(zhì)量沿軸向的分布規(guī)律，以及具有較大動(dòng)能破片可能出現(xiàn)的位置，也并未對(duì)靶后破片的來(lái)源作區(qū)分。文獻(xiàn)[15]采用光滑粒子流體動(dòng)力學(xué)(SPH)算法，分析得到了靶后破片的動(dòng)量分布，對(duì)分析破片動(dòng)能分布提供了重要的參考。文獻(xiàn)[3]運(yùn)用數(shù)值模擬方法分析了某典型EFP垂直侵徹裝甲鋼板的靶后破片速度以及質(zhì)量沿軸向的分布，但是沒(méi)有對(duì)其進(jìn)行試
兵工學(xué)報(bào) 2019年10期2019-11-05
- 具有攻角的鎢合金彈侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的數(shù)值模擬研究
直侵徹靜止和運(yùn)動(dòng)靶板的效能進(jìn)行了大量的研究[1-7]。但鎢合金彈在空中飛行一段時(shí)間后，著靶時(shí)會(huì)存在一定的攻角。由于鎢合金彈的速度方向和彈軸方向不在一條直線，攻角的存在會(huì)影響鎢合金彈對(duì)靶板的侵徹效能[8-9]，特別是侵徹橫向速度較大的靶板目標(biāo)。因此需要研究攻角對(duì)鎢合金彈侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的侵徹效能的影響。本文利用非線性動(dòng)力學(xué)分析軟件ANSYS/LS-DYNA，通過(guò)數(shù)值模擬的方法對(duì)鎢合金彈以不同攻角侵徹運(yùn)動(dòng)目標(biāo)的過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，分析了目標(biāo)靶板不同橫向速度下，鎢合金
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2019年7期2019-08-13
- 彈丸斜撞擊間隔靶板的數(shù)值模擬
2202)彈丸對(duì)靶板的撞擊是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，要想達(dá)到一定的侵徹效果，不僅與彈靶的幾何尺寸、形狀及材料屬性有關(guān)，撞擊時(shí)彈靶的接觸姿態(tài)對(duì)侵徹效果也有很大影響。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)彈靶撞擊問(wèn)題進(jìn)行了相關(guān)的研究，W.Goldsmith等[1]用平頭彈撞擊薄鋁板和鋼板，在零傾角和適當(dāng)?shù)墓ソ窍陆椀罉O限理論模型，對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行理論模型的數(shù)據(jù)修正；李劍峰等[2]用彈丸侵徹單層鋁板，其中攻角和傾角分別取0°～60°并進(jìn)行角度組合，研究了薄鋁靶板的抗侵徹能力。袁亞楠等[3]用鎢
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2019年6期2019-07-05
- 基于MALDI-TOF MS微生物檢測(cè)的一次性紙基靶板開(kāi)發(fā)
質(zhì)量控制等領(lǐng)域。靶板用來(lái)承載待檢測(cè)的樣品和基質(zhì)，是MALDI-TOF MS的重要組成部分。靶板的使用材料以及制作工藝對(duì)質(zhì)譜儀的性能有很大影響，目前市面上所用的靶板主要為可重復(fù)使用的不銹鋼靶板。臨床診斷對(duì)醫(yī)療器械和用具的清潔程度有很高的要求[7]，例如尿檢、血檢等使用的都是一次性可丟棄的塑料管，非一次性的用具在使用之前也有一系列的消毒規(guī)范[8]。一方面要避免殘留物影響檢測(cè)結(jié)果，另一方面也要給患者和醫(yī)護(hù)人員提供安全良好的醫(yī)療環(huán)境，避免病源的交叉感染[9]。不銹
分析測(cè)試學(xué)報(bào) 2019年6期2019-06-21
- 雷-靶碰撞結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)響應(yīng)試驗(yàn)與仿真分析
多工況下雷頭撞擊靶板進(jìn)行研究，分析不同撞擊參數(shù)對(duì)靶板變形模式及動(dòng)態(tài)響應(yīng)的影響，并將仿真結(jié)果與試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證所用仿真方法的準(zhǔn)確性，為后續(xù)的靶體設(shè)計(jì)提供參考。1 靶板典型結(jié)構(gòu)碰撞仿真預(yù)測(cè)為了更好地研究碰撞過(guò)程中的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，本文利用Ls-dyna軟件對(duì)2種試驗(yàn)工況（1#工況撞頭以6.5 m/s速度撞擊2 mm靶板、2#工況撞頭以9.9 m/s速度撞擊2 mm靶板）進(jìn)行數(shù)值仿真，通過(guò)對(duì)靶板結(jié)構(gòu)響應(yīng)及撞頭加速度響應(yīng)進(jìn)行分析，深入探討雷靶碰撞特性，同時(shí)將仿真與試驗(yàn)
艦船科學(xué)技術(shù) 2019年4期2019-05-16
- 柱面靶板的運(yùn)動(dòng)對(duì)動(dòng)能彈侵徹能力的影響
研究均針對(duì)于靜止靶板的侵徹問(wèn)題[1-2].然而作為彈丸作用目標(biāo)的裝甲坦克、來(lái)襲導(dǎo)彈等往往具有一定的速度，即彈靶作用在二者的運(yùn)動(dòng)中進(jìn)行，與作用靜止目標(biāo)具有明顯的不同[3-4].隨著制導(dǎo)武器的迅猛發(fā)展，防空作戰(zhàn)在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中的地位愈發(fā)重要，對(duì)來(lái)襲導(dǎo)彈的攔截，將成為掌控制空權(quán)的關(guān)鍵[5].近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外對(duì)彈丸侵徹運(yùn)動(dòng)靶板逐漸開(kāi)展了研究.張學(xué)倫等[6]通過(guò)數(shù)值模擬的方法研究了反艦彈丸侵徹不同組合模式、運(yùn)動(dòng)狀態(tài)鋼靶的過(guò)程，結(jié)果表明鋼板的總厚度是影響彈丸速度的主要因素，
- 鎳基合金薄板不同溫度下的彈道沖擊行為
狀和板厚對(duì)鋁合金靶板變形行為的影響。Lundin 等[4]及Kelly等[5]研究了一系列發(fā)動(dòng)機(jī)材料的彈道沖擊行為，包括2024鋁合金，Ti-6Al-4V鈦合金以及復(fù)合材料等，研究了每種材料在彈道沖擊實(shí)驗(yàn)中的失效模式并獲取了每種材料的臨界擊穿速率。Zhang等[6-7]通過(guò)彈道沖擊實(shí)驗(yàn)研究了TC4鈦合金材料的平板與曲板的破壞模式，發(fā)現(xiàn)局部的韌性撕裂是主要破壞模式。Pereira等[8]研究了熱處理對(duì)Inconel718彈道沖擊行為的影響，發(fā)現(xiàn)退火后的材料比
航空材料學(xué)報(bào) 2019年1期2019-02-15
- 立方體破片對(duì)鋁合金板沖擊的數(shù)值仿真
研究，結(jié)果表明，靶板分層及板間間隙會(huì)對(duì)其抗沖擊性能和破壞模式產(chǎn)生影響。賈寶惠等[4]通過(guò)數(shù)值模擬研究了2A12-T4鋁合金板受特定異形彈撞擊的抗侵徹性能及失效模式，仿真結(jié)果表明，彈體彈道極限速度和靶體失效模式均受彈體外形的影響。藍(lán)肖穎等[5]通過(guò)試驗(yàn)、數(shù)值模擬與理論分析相結(jié)合的方法對(duì)不同厚度的2A12-T4鋁合金板受圓柱形鎢破片撞擊的跳飛臨界角進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，隨著破片沖擊速度減小或靶板厚度增大，破片的跳飛臨界角均會(huì)增大。張偉等[6]通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了7A
中國(guó)機(jī)械工程 2018年23期2018-12-19
- 圓柱形鎢破片撞擊鋁靶時(shí)的跳飛臨界角*
標(biāo)或部件蒙皮時(shí)，靶板的反作用力使破片運(yùn)動(dòng)方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)，破片會(huì)在翻轉(zhuǎn)力矩作用下發(fā)生跳飛，無(wú)法持續(xù)侵入靶板。破片跳飛影響其后續(xù)侵徹能力，達(dá)不到預(yù)定的毀傷效果，因此研究破片跳飛的條件及影響因素對(duì)戰(zhàn)斗部設(shè)計(jì)和毀傷效能評(píng)估等都具有非常重要的意義。相關(guān)的研究主要針對(duì)長(zhǎng)徑比較大的彈丸(如穿甲彈、榴彈等)。趙國(guó)志[1]建立了長(zhǎng)桿彈斜侵徹有限厚鋼板的簡(jiǎn)化模型，得出了長(zhǎng)桿彈發(fā)生跳飛的條件。吳榮波等[2]對(duì)彈丸以不同入射角侵徹半無(wú)限厚靶板進(jìn)行了數(shù)值模擬，得出入射角不大于75°不
爆炸與沖擊 2018年6期2018-10-16
- 靶板在爆炸成型彈丸垂直侵徹下的層裂*
0094)層裂是靶板在彈丸沖擊載荷作用下的一種重要破壞形式，也是靶后破片形成的組成部分。研究靶板在彈丸沖擊載荷作用下的層裂效應(yīng)對(duì)新型裝甲設(shè)計(jì)和靶后破片等領(lǐng)域具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義。因此，準(zhǔn)確掌握層裂的形成機(jī)理是十分必要的。對(duì)層裂效應(yīng)已展開(kāi)了大量的研究。Rinehart等[1]系統(tǒng)分析了材料的層裂現(xiàn)象，提出了最大拉應(yīng)力層裂破壞準(zhǔn)則。Rinehart[2]全面介紹了應(yīng)力波在靶板材料內(nèi)的傳播、相互作用并產(chǎn)生層裂的過(guò)程。Ren等[3]提出了無(wú)網(wǎng)格數(shù)值模擬模型，并對(duì)鈦鋁
爆炸與沖擊 2018年5期2018-09-27
- 聚脲噴涂鋁蜂窩結(jié)構(gòu)抗爆性能數(shù)值模擬*
縱向蜂窩夾層復(fù)合靶板抗爆性能最優(yōu)。 Tekalur S A[9]通過(guò)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)在三明治復(fù)合結(jié)構(gòu)中，中間夾層含有軟材料時(shí)抗爆性能達(dá)到最佳。聚脲彈性體具有良好的噴涂工藝，可對(duì)多種結(jié)構(gòu)進(jìn)行噴涂，但聚脲彈性體對(duì)輕型防護(hù)結(jié)構(gòu)加固的研究，國(guó)內(nèi)尚未開(kāi)展。鋁蜂窩是常用的輕型防護(hù)結(jié)構(gòu)，具有良好的力學(xué)性能，應(yīng)用十分廣泛。本研究基于以上研究成果，用新型材料聚脲彈性體對(duì)復(fù)合結(jié)構(gòu)蜂窩夾層進(jìn)行加固形成的聚脲蜂窩復(fù)合靶板，通過(guò)有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對(duì)聚脲蜂窩復(fù)合靶板進(jìn)行數(shù)值
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-06-05
- 球形破片侵徹下鋼/鋁復(fù)合靶板的失效模式與吸能機(jī)理*
，傳統(tǒng)的均質(zhì)金屬靶板越來(lái)越多地被多層復(fù)合板所取代，以達(dá)到提高其防護(hù)性能的目的。到目前為止，學(xué)者們就多層復(fù)合板代替均質(zhì)靶板的有效性已開(kāi)展了諸多有益的探討。Almohandes等[1]利用直徑為7.62 mm的標(biāo)準(zhǔn)彈侵徹不同組合鋼靶，實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)：當(dāng)靶板的總厚度相同時(shí)，均質(zhì)鋼板較多層鋼板具有更有效的防護(hù)性能。Zukas等[2]通過(guò)開(kāi)展彈道實(shí)驗(yàn)研究也得到類似的結(jié)論，指出當(dāng)靶板的總厚度保持不變時(shí)，隨著靶板層數(shù)的增加，復(fù)合靶板的防護(hù)性能不斷下降。此類觀點(diǎn)認(rèn)為，對(duì)于總
爆炸與沖擊 2018年1期2018-03-20
- 單層A3鋼薄靶在不同頭型彈體斜撞擊下的失效模式和防護(hù)性能研究
總結(jié)。在彈體侵徹靶板過(guò)程中，靶板的毀傷失特性與彈體頭型有重要關(guān)系，同時(shí)靶板的失效模式又影響著靶板的防護(hù)能力。為了研究彈體頭型對(duì)靶板彈道極限的影響，B?rvik等[5-6]進(jìn)行了平頭、半球頭及圓錐形頭彈體對(duì)12 mm 厚鋼靶的侵徹實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真，發(fā)現(xiàn)平頭較半球頭及圓錐形頭彈體更容易擊穿靶板，其原因歸于靶板的失效模式的不同。Gupta等[7-8]利用平頭、卵形彈、半球頭彈進(jìn)行了對(duì)0.5～3 mm 鋁板的撞擊實(shí)驗(yàn)，結(jié)果表明卵形彈對(duì)靶板的彈道極限最小，平頭彈次之，
振動(dòng)與沖擊 2018年1期2018-02-27
- 三種反應(yīng)材料藥型罩對(duì)雙靶板毀傷性能實(shí)驗(yàn)研究
應(yīng)材料藥型罩對(duì)雙靶板毀傷性能實(shí)驗(yàn)研究陶忠明，宋佳星，吳家祥，李裕春，方 向，黃駿逸（解放軍理工大學(xué)野戰(zhàn)工程學(xué)院，江蘇南京，210007）為驗(yàn)證Al/PTFE、Ni/PTFE、Al/Fe2O3/PTFE 3種氟基反應(yīng)材料的毀傷性能，通過(guò)模壓燒結(jié)的方法制備了3種氟基反應(yīng)藥型罩，同時(shí)進(jìn)行了破甲驗(yàn)證試驗(yàn)。結(jié)果顯示：3種氟基反應(yīng)藥型罩均能在炸藥驅(qū)動(dòng)撞擊下發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，并能有效貫穿第1層靶板，Al/Fe2O3/PTFE反應(yīng)材料制備的藥型罩撞擊時(shí)對(duì)靶板的徑向膨脹擴(kuò)孔效應(yīng)
火工品 2017年4期2017-11-10
- 邊界局域模引起鎢偏濾器靶板侵蝕和形貌變化的數(shù)值模擬研究?
域模引起鎢偏濾器靶板侵蝕和形貌變化的數(shù)值模擬研究?黃艷1)2)孫繼忠2)?桑超峰2)胡萬(wàn)鵬2)王德真2)?1)(大連工業(yè)大學(xué)信息科學(xué)與工程學(xué)院,大連 116034)2)(大連理工大學(xué)物理與光電工程學(xué)院,大連 116024)(2016年9月22日收到;2016年10月24日收到修改稿)鎢材料在高瞬時(shí)熱流作用下的熔化、流動(dòng)是國(guó)際熱核聚變實(shí)驗(yàn)堆面壁材料最突出的問(wèn)題.本文將熱傳導(dǎo)方程與Navier-Stokes方程結(jié)合,建立了二維流體動(dòng)力學(xué)模型,研究在邊界局域模(
物理學(xué)報(bào) 2017年3期2017-07-31
- 侵徹角對(duì)桿式射流侵徹移動(dòng)靶板影響的數(shù)值模擬
射流運(yùn)動(dòng)反方向與靶板運(yùn)動(dòng)方向之間所夾的角。侵徹角和目標(biāo)速度的不同對(duì)攔截深侵徹鉆地戰(zhàn)斗部具有很大影響,基于這種思路,文中重點(diǎn)討論不同侵徹角度下,桿式射流對(duì)一系列不同速度下的移動(dòng)靶板侵徹的情況,從而為今后反深侵徹鉆地武器的設(shè)計(jì)提供一定的參考。1 數(shù)值模擬1.1 總體模型結(jié)構(gòu)的建立文中所建立的聚能裝藥結(jié)構(gòu)口徑均為90 mm,藥型罩壁厚為2.2 mm,殼體壁厚為4 mm,裝藥高度采用1.5d,起爆方式為炸藥頂部單點(diǎn)中心起爆,靶板厚度為100 mm,炸高為27cm。
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-05-03
- 球形頭部彈丸侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的數(shù)值模擬*
頭部彈丸侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的數(shù)值模擬*喬相信，郭克強(qiáng)，洪曉文，劉麗娟，徐赫陽(yáng) （沈陽(yáng)理工大學(xué)裝備工程學(xué)院，沈陽(yáng) 110159）為研究球形頭部彈丸高速侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的侵徹規(guī)律，運(yùn)用LS-DYNA動(dòng)力分析軟件仿真研究了不同條件下球形頭部彈丸對(duì)靶板的正侵徹效應(yīng)，獲得了運(yùn)動(dòng)靶板厚度、材料和彈丸著速3種參數(shù)對(duì)侵徹過(guò)程中彈丸彈道偏移、翻轉(zhuǎn)角度和剩余速度的響應(yīng)規(guī)律。結(jié)果表明，隨著著速的提高，彈丸翻轉(zhuǎn)幅度和彈道偏移量逐漸減??；隨著靶板厚度的增加，彈丸正向翻轉(zhuǎn)角度和軸向剩余速度顯著
火力與指揮控制 2017年3期2017-04-24
- 靶板狀況對(duì)亞音速射彈引信觸發(fā)彈道環(huán)境的影響
210094)?靶板狀況對(duì)亞音速射彈引信觸發(fā)彈道環(huán)境的影響劉 鵬，王雨時(shí)，聞 泉，張志彪(南京理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 南京 210094)針對(duì)靶場(chǎng)射擊試驗(yàn)中試驗(yàn)條件差異可能對(duì)試驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)生影響的問(wèn)題，應(yīng)用有限元仿真軟件ANSYS/LS-DYNA對(duì)不同目標(biāo)狀態(tài)等進(jìn)行了仿真，得到了亞音速射彈撞擊不同狀況靶板(包括靶板固定狀況、雙層靶板間的間隙大小、靶上彈著點(diǎn)區(qū)域、射彈重孔或連孔、靶架質(zhì)量大小和靶板傾角等)的前沖過(guò)載系數(shù)。其中靶板固定狀況、雙層靶板間的間隙和靶
探測(cè)與控制學(xué)報(bào) 2016年5期2016-11-17
- 靶板材料對(duì)聚能射流跳彈角影響的數(shù)值模擬與試驗(yàn)
過(guò)程中,如何利用靶板傾斜角度來(lái)防御彈丸或射流的攻擊,受到了有關(guān)專家的廣泛關(guān)注,并取得了顯著的成果。Tate[1]提出了用于計(jì)算桿式穿甲彈跳彈所需的最小入射角的簡(jiǎn)化二維流體動(dòng)力學(xué)模型。Rosenberg[2]通過(guò)引入靶板的強(qiáng)度和桿式穿甲彈的屈服完善了Tate模型,并得到了更加完善的計(jì)算公式。K.Daneshjou和M.Shahravi[3]等人通過(guò)三維數(shù)值模擬的方法研究了作用界面的硬度對(duì)跳彈的影響。Proskuyakov[4]假定靶板材料為剛壁考慮了射流的可
含能材料 2016年1期2016-05-11
- 半穿甲戰(zhàn)斗部侵徹運(yùn)動(dòng)加筋板數(shù)值模擬
0）為了研究加筋靶板的運(yùn)動(dòng)對(duì)半穿甲戰(zhàn)斗部侵徹性能的影響，采用ANSYS/LS-DYNA有限元軟件對(duì)截卵形半穿甲戰(zhàn)斗部侵徹運(yùn)動(dòng)加筋靶板全過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了在不同彈著點(diǎn)處加筋靶板的運(yùn)動(dòng)對(duì)彈體偏轉(zhuǎn)、彈體剩余動(dòng)能以及彈體過(guò)載的影響。研究結(jié)果表明：彈體侵徹運(yùn)動(dòng)加筋靶板時(shí)發(fā)生明顯偏轉(zhuǎn)，侵徹性能降低，加速度變化曲線出現(xiàn)新的峰值且該峰值隨著靶板速度增大而增大。同時(shí)，不同彈著點(diǎn)處彈體偏轉(zhuǎn)角的變化過(guò)程，加速度變化規(guī)律與峰值大小以及靶板抗彈性能都有顯著區(qū)別。加筋靶板，數(shù)
火力與指揮控制 2015年8期2015-11-28
- 厚均質(zhì)靶板在抗穿甲過(guò)程中的傾角效應(yīng)研究*
0094)厚均質(zhì)靶板在抗穿甲過(guò)程中的傾角效應(yīng)研究*游毓聰1,沈培輝2,杜文革1,邱從禮1,吳群彪2(1 中國(guó)華陰兵器試驗(yàn)中心, 陜西華陰 714200; 2 南京理工大學(xué), 南京 210094)文中針對(duì)厚均質(zhì)靶板在抗穿甲過(guò)程中的傾角效應(yīng)展開(kāi)研究,選擇29.6°/400 mm的均質(zhì)靶板進(jìn)行了實(shí)彈射擊試驗(yàn),并建立仿真模型。利用ANSYS/LS-DYNA有限元對(duì)不同傾角條件下的均質(zhì)靶板抗穿甲過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬,得出垂直穿深相同條件下,均質(zhì)靶板的傾角效應(yīng)在抗穿甲過(guò)
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-05-08
- Ballistic impact simulation of Kevlar-129 fiber reinforced composite material
Kevlar纖維靶板進(jìn)行撞擊模擬， 獲得了FSP破片貫穿6組靶板的彈道極限， 并分析了靶板的彈道極限、比吸收能隨板厚的變化關(guān)系。 結(jié)果表明， 在板厚8-18 mm范圍內(nèi)， Kevlar纖維靶板的彈道極限隨板厚的增加呈線性增長(zhǎng)；在此范圍內(nèi)， 靶板的比吸收能也呈近似線性增長(zhǎng)， 但在板厚為10-16 mm時(shí)， 增長(zhǎng)稍緩。 對(duì)比還發(fā)現(xiàn)， 比吸收能隨板厚的變化規(guī)律與靶板面密度的變化規(guī)律幾乎相同， 二者都可用于描述Kevlar-129纖維復(fù)合材料靶板在FSP破片碰撞下
Journal of Measurement Science and Instrumentation 2015年3期2015-03-03
- 鎢合金長(zhǎng)桿體高速撞擊薄鋼板的跳飛研究
侵入到鋼甲中，且靶板抗力的方向始終沒(méi)掃過(guò)彈丸的質(zhì)心，因此彈丸就會(huì)在翻轉(zhuǎn)力矩作用下發(fā)生跳飛。國(guó)內(nèi)對(duì)跳飛研究的文獻(xiàn)相對(duì)很少，還未見(jiàn)相關(guān)的理論研究文獻(xiàn)。吳榮波等［1］利用 ANSYS／LS－DYNA軟件對(duì)彈丸以不同入射角侵徹半無(wú)限厚土進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，得出入射角不大于75°不能發(fā)生跳飛的結(jié)論。榮光等［2］利用數(shù)值仿真分析了高速撞擊過(guò)程中不同入射角的異型彈芯的斜侵徹運(yùn)動(dòng)，得到了入射角與侵徹深度的變化規(guī)律。國(guó)外，Jonas和Zukas［3］等利用X光攝影試驗(yàn)及仿真
彈道學(xué)報(bào) 2014年1期2014-12-26
- 預(yù)制孔靶板在爆炸沖擊波載荷作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)＊
了四角固支的矩形靶板在沖擊波載荷下變形量的表達(dá)式，并給出了解析解;趙翠翠［2］采用數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究的方法，比較了不同種類裝藥非接觸爆炸條件下矩形靶板的變形情況，獲得了與實(shí)驗(yàn)和理論模型符合度較好的結(jié)果;王芳等［3］對(duì)爆炸沖擊波作用下四邊約束的靶板塑性大變形問(wèn)題進(jìn)行了理論分析和實(shí)驗(yàn)研究，得到了靶板撓度與尺寸及爆炸沖擊波參數(shù)相關(guān)的半經(jīng)驗(yàn)公式。張世臣等［4］利用LS-DYNA對(duì)LY-12靶板在爆炸沖擊波作用下的變形特點(diǎn)和損傷模式進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，得到了靶板的塑性區(qū)
爆炸與沖擊 2013年6期2013-09-19
- Annulus and Disk Complex Is Contractible and Quasi-convex
中厚靶)通常是指靶板厚度與撞擊形成的坑深大致相等。如上所述，當(dāng)厚靶的厚度遠(yuǎn)大于坑的深度時(shí)，靶板的后表面，即自由面對(duì)成坑幾何尺寸沒(méi)有影響。但是實(shí)際上，靶都是有限厚的，無(wú)限厚靶屬于一種極限情況。彈丸超高速侵徹中厚靶的瞬態(tài)階段及主要侵徹階段與彈丸超高速侵徹?zé)o限厚靶的情況完全相同，只有當(dāng)靶板后表面反射的稀疏波到達(dá)侵徹坑底部之后，才會(huì)表現(xiàn)出與無(wú)限厚靶板侵徹過(guò)程的差異，即向前的應(yīng)力波和靶板后表面反射的稀疏波相遇產(chǎn)生拉伸應(yīng)力，當(dāng)拉伸應(yīng)力大于靶板的拉伸斷裂強(qiáng)度時(shí)，靶板后表
- 鎢合金彈侵徹運(yùn)動(dòng)圓柱殼靶板的數(shù)值模擬
，對(duì)彈丸侵徹運(yùn)動(dòng)靶板的研究還較少［4-6］。這些研究幾乎都是集中在彈丸對(duì)平板的侵徹能力的研究上，沒(méi)有考慮目標(biāo)靶板的具體結(jié)構(gòu)。本文作者曾對(duì)帶半球形彈頭的圓柱形鎢合金彈侵徹圓柱形殼體靶板進(jìn)行數(shù)值模擬研究，分析了鎢合金彈以不同的速度侵徹圓柱形戰(zhàn)斗部殼體的不同位置時(shí)的侵徹效果［7］。但是由于現(xiàn)代導(dǎo)彈的末端速度非常大，鎢合金彈的侵徹能力不但與子彈和來(lái)襲導(dǎo)彈的結(jié)構(gòu)有關(guān)，還與導(dǎo)彈的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)有關(guān)，因此需要研究鎢合金彈對(duì)運(yùn)動(dòng)目標(biāo)的侵徹能力。本文利用非線性動(dòng)力學(xué)分析軟件ANS
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2013年5期2013-07-03
- 桿式動(dòng)能體侵徹多層靶板數(shù)值仿真*
桿式動(dòng)能體對(duì)多層靶板的侵徹是侵徹力學(xué)中較為復(fù)雜的問(wèn)題，普遍采用輕氣炮、電磁炮和聚能射流三類方法對(duì)動(dòng)能體進(jìn)行加速，研究費(fèi)用極高。隨著科技的發(fā)展，有限元分析方法在侵徹力學(xué)的分析中得到了廣泛的應(yīng)用，龍?jiān)吹热薣1－3]對(duì)文獻(xiàn)[4 －5]的模型采用文獻(xiàn)[6]的本構(gòu)方程對(duì)其侵徹過(guò)程及機(jī)理進(jìn)行了分析研究，紀(jì)霞等人[7]對(duì)彈丸侵徹三層均質(zhì)靶板進(jìn)行數(shù)值模擬，分析了不同彈速、不同彈重產(chǎn)生的彈丸速度及加速度的變化，找到其中的變化規(guī)律;劉洋[8]利用顯示動(dòng)力學(xué)有限元程序ANSYS
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2012年6期2012-12-10
- 尖卵形彈丸侵徹薄靶板數(shù)值模擬
般設(shè)置為多層間隔靶板以保護(hù)內(nèi)部設(shè)備和人員的安全，因此半穿甲彈剩余速度及靶板的破壞形式是彈丸完成作戰(zhàn)任務(wù)的重要因素。艦船外板相對(duì)于彈丸頭部長(zhǎng)度屬于金屬薄板，尖頭彈丸侵徹金屬薄板在一定條件下發(fā)生穿甲機(jī)理較為復(fù)雜的花瓣型破壞?；ò晷推茐睦碚撗芯恐饕趧?dòng)量守恒［1］和能量守恒［2］，這些研究假設(shè)靶板破壞形式為單一的花瓣型，推導(dǎo)出彈丸的剩余速度和彈道極限。然而，實(shí)際花瓣型穿孔常伴隨著幾種模式同時(shí)發(fā)生，在這種破壞形式下，經(jīng)驗(yàn)公式和理論分析具有一定局限性。本文依據(jù)某型
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年6期2011-09-04