液氣
- 關(guān)于海洋石油液氣分離器的檢測(cè)與評(píng)判
的生產(chǎn)管道輸送到液氣分離器，對(duì)多相混合物進(jìn)行最初的分離和運(yùn)輸，以便進(jìn)一步加工。因此，天然氣、石油、水和沙土的有效分離，對(duì)于實(shí)現(xiàn)理想的油氣生產(chǎn)率至關(guān)重要。今天油氣生產(chǎn)中所使用的液氣分離器都是基于重力，在重力的作用下，氣體從頂部噴出，混合物中的固體在底部清除，油和水在沉降后分離。其中，油和水之間密度的差別是分離的結(jié)果。當(dāng)油和水的密度差很大時(shí)，分離過程得到了加強(qiáng)。在生產(chǎn)率方面，需要較短的分離時(shí)間和高效率的水油分離。自從世界石油生產(chǎn)達(dá)到頂峰以來，對(duì)石油及其相關(guān)產(chǎn)品
中國(guó)設(shè)備工程 2023年20期2023-10-30
- 異常高壓底水氣藏水侵動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)新模型
間，a。2.2 液氣比預(yù)測(cè)為使多因素水侵預(yù)測(cè)間預(yù)測(cè)模型有較好的適應(yīng)性，將滲透率級(jí)差、采氣速度、水體倍數(shù)等水侵影響因素?zé)o因次化，在多因素?cái)?shù)值模擬實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上，回歸分析建立多因素水侵模型［15］（表3）。表3 參數(shù)變化表不同滲透率級(jí)差下，液氣比與采出程度符合對(duì)數(shù)關(guān)系（圖8）：圖8 液氣比隨采出程度的變化圖（Kmax／Kavg＝10）式中，Kmax為最大滲透率，10-3μm2；Kavg為平均滲透率10-3μm2；Gp為 累積 采氣 量，108m3；G為 地質(zhì) 儲(chǔ)量
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2022年6期2023-01-18
- 液氣分離器點(diǎn)火裝置校驗(yàn)臺(tái)的研究與應(yīng)用
062552）液氣分離器點(diǎn)火裝置是處理鉆井液中可燃性有害氣體的安全環(huán)保設(shè)備，用它可將鉆井液中放空的可燃有害氣體點(diǎn)燃焚燒以消除其對(duì)環(huán)境和安全帶危害，該裝置與鉆井液液氣分離器配套，現(xiàn)已在石油鉆井工程中廣泛使用。因此液氣分離器點(diǎn)火裝置校驗(yàn)臺(tái)是保證液氣分離器點(diǎn)火裝置質(zhì)量的重要設(shè)備。液氣分離器點(diǎn)火裝置的使用有效性只能在其幾個(gè)組件全部連接后進(jìn)行測(cè)試，當(dāng)出現(xiàn)連接后不點(diǎn)火的情況時(shí)，無法判斷是組件中哪一件出現(xiàn)問題，針對(duì)這種情況，我們決定設(shè)計(jì)制造在廠內(nèi)使用的液氣分離器點(diǎn)火裝
中國(guó)設(shè)備工程 2022年16期2022-09-15
- 混合式船舶廢氣脫硫系統(tǒng)工藝研究
為脫硫劑時(shí)，設(shè)計(jì)液氣比為6L/m3，煙氣出口中SO2濃度低于200PPM，達(dá)到排放要求，此時(shí)脫硫后廢液的pH 值僅為2.27，需要進(jìn)行曝氣氧化處理及調(diào)節(jié)pH 值后方可達(dá)標(biāo)排放。當(dāng)采用了0.015mol/L 的鈉堿溶液作為脫硫劑時(shí)，設(shè)計(jì)液氣比為5.5L/m3，煙氣出口中SO2濃度只有53PPM，達(dá)到了排放的要求，此時(shí)脫硫后廢液的pH 值為6.0 以上，廢液依次進(jìn)入氧化緩沖閃蒸循環(huán)后處理單元。3 工藝參數(shù)靈敏度分析3.1 開環(huán)式模式3.1.1 液氣比對(duì)于系統(tǒng)脫
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2022年7期2022-09-09
- 吸收方式對(duì)燃煤電廠模擬煙氣碳捕集的影響
變化不明顯，吸收液氣比為10 L/m3、13.3 L/m3、20 L/m3時(shí)，高效吸收段捕集率分別降低約3%、6%、6%。 根據(jù)氣-液傳質(zhì)雙膜理論［13-14］，CO2吸收包括CO2氣體擴(kuò)散至吸收液液膜和CO2與吸收液發(fā)生化學(xué)反應(yīng)兩個(gè)過程，吸收液在填料表面形成一層液膜，在一定吸收工況下當(dāng)填料裝填完畢后，CO2氣體擴(kuò)散速率基本不變，CO2與吸收液的化學(xué)反應(yīng)速率受吸收液濃度等因素影響，吸收液濃度發(fā)生變化后，CO2與吸收液反應(yīng)驅(qū)動(dòng)力改變，化學(xué)反應(yīng)速率也發(fā)生改變。
能源工程 2022年4期2022-08-30
- 液氣阻滯作用下填埋場(chǎng)局部滑移案例分析
性的研究較少涉及液氣阻滯作用下的堆體失穩(wěn)現(xiàn)象。因此，本文以廣州市興豐生活垃圾衛(wèi)生填埋場(chǎng)堆體邊坡滑移為例，在邊坡滑移區(qū)域鉆孔埋設(shè)孔壓傳感器（分層）、氣壓管和測(cè)斜管等，通過監(jiān)測(cè)系統(tǒng)掌握堆體的深層水平位移、液氣壓力與分布，分析填埋場(chǎng)堆體的液氣阻滯程度和滑移機(jī)理，為大型填埋場(chǎng)的現(xiàn)場(chǎng)穩(wěn)定監(jiān)測(cè)和分析提供經(jīng)驗(yàn)參考。1 材料與方法1.1 案例介紹興豐生活垃圾衛(wèi)生填埋場(chǎng)占地總面積為92萬m2，其為典型的山谷型填埋場(chǎng)。填埋堆體呈西北高東南低的走勢(shì)。2016年12月至2017年
中國(guó)資源綜合利用 2022年7期2022-08-08
- 海洋石油液氣分離器的檢測(cè)與評(píng)判
300450）液氣分離器作為井控設(shè)備的主要作用是用于脫離鉆井液中游離氣體，保證作業(yè)安全，在海洋石油開發(fā)過程中起著極為重要的作用[1-5]。例如：國(guó)外某深水鉆井平臺(tái)井噴事故過程中，因?yàn)?span id="j5i0abt0b" class="hl">液氣分離器的問題，導(dǎo)致可燃?xì)怏w大量泄露，從而引起平臺(tái)火災(zāi)爆炸等災(zāi)難性事故。根據(jù)國(guó)內(nèi)海洋石油相關(guān)法規(guī)要求，需要對(duì)液氣分離器進(jìn)行定期檢測(cè)，根據(jù)海洋石油標(biāo)準(zhǔn)《Q/HS 14035-2018海上井控設(shè)備檢驗(yàn)規(guī)范》中要求，對(duì)液氣分離器罐體焊縫進(jìn)行探傷，罐體進(jìn)行測(cè)厚評(píng)估，不應(yīng)存在裂紋、壁
石油和化工設(shè)備 2022年4期2022-07-13
- 致密氣藏氣井提產(chǎn)后動(dòng)態(tài)變化及影響因素
——以鄂爾多斯盆地東勝氣田錦58井區(qū)為例
產(chǎn)氣量高于臨界攜液氣流量，氣井可以依靠自身能量實(shí)現(xiàn)帶液自噴生產(chǎn)。當(dāng)氣井的產(chǎn)氣量低于臨界攜液氣流量時(shí)，氣井不能實(shí)現(xiàn)連續(xù)穩(wěn)定攜液生產(chǎn)，井筒逐漸積液，氣井積液對(duì)井底的回壓逐漸增大，產(chǎn)氣量和產(chǎn)液量逐漸下降。目前，總投產(chǎn)井?dāng)?shù)為300口，測(cè)試氣井無阻流量為1.0×104～100×104m3／d，投產(chǎn)初期日產(chǎn)氣量為0.1 × 104～10.4 × 104m3／d，套壓為2.0～22.0 MPa，日產(chǎn)液量為0.3～100.4 m3，液氣比為0.1～77.3 m3／104m
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2022年3期2022-07-11
- 熱泵耦合城市供暖系統(tǒng)設(shè)計(jì)及優(yōu)化
種類、空塔氣速及液氣比等因素影響下的換熱規(guī)律，以及填料種類、空塔氣速及液氣比等因素影響下的塔壓降規(guī)律。如圖1所示,試驗(yàn)臺(tái)內(nèi)填充規(guī)整填料作為接觸構(gòu)件，塔身為三段式鋼管連接，底部焊接填料支撐板，填料逐層放置其上。填料層頂部安裝填料壓板，防止填料盤竄動(dòng)。噴淋水自水箱經(jīng)液體分布器分布到填料上，氣體自風(fēng)機(jī)從塔側(cè)面送入，直接入塔。填料塔中普遍存在的 “壁流”現(xiàn)象可通過在頂部填料安裝防壁流圈解決。填料塔還存在初始煙氣分布質(zhì)量及初始液體分布質(zhì)量不佳的問題，根據(jù)塔徑及工況設(shè)
節(jié)能技術(shù) 2022年2期2022-06-23
- 基于氨法的燒結(jié)煙氣脫硫脫硝技術(shù)研究與探討
察了氧化劑種類、液氣比、吸收反應(yīng)溫度、溶液 pH 值等影響因素，并得到了最優(yōu)的反應(yīng)條件，為后續(xù)工業(yè)化應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)與流程本實(shí)驗(yàn)裝置是在填料吸收裝置的基礎(chǔ)上改造而成，主要由配氣系統(tǒng)、溫控加熱系統(tǒng)、反應(yīng)系統(tǒng)、煙氣分析系統(tǒng)和尾氣處理系統(tǒng)組成，如圖1 所示。圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)圖模擬燒結(jié)煙氣由高壓氣瓶供氣，在氣體混合器內(nèi)混合，采用兩級(jí)混合，首先是SO2、NO、NO2三種氣體混合，之后混合氣與空氣在預(yù)混罐進(jìn)行二級(jí)混合。氣體總體積流量為4 m3/h，SO2、
節(jié)能與環(huán)保 2022年4期2022-06-02
- 柱面螺旋槽氣液兩相流體動(dòng)壓密封穩(wěn)態(tài)性能研究*
0.4 MPa，液氣比0.1以及偏心率0.7。網(wǎng)格數(shù)目對(duì)流體膜浮升力及泄漏率的影響如圖3所示。可以看出，流體膜浮升力隨著網(wǎng)格數(shù)的不斷增加，先是快速增大，隨后趨于平穩(wěn)狀態(tài),而泄漏率是先增大，隨后泄漏率是逐漸變小的，為在模擬計(jì)算時(shí)提高計(jì)算效率的同時(shí)并減少工作量，文中采用數(shù)目為198 480的網(wǎng)格來計(jì)算。1.4 求解流程及相關(guān)條件設(shè)置將計(jì)算域網(wǎng)格模型導(dǎo)入到Fluent中，設(shè)置材料參數(shù)和工況參數(shù)，采取穩(wěn)態(tài)模型進(jìn)行計(jì)算，流程如圖4所示。具體的操作步驟如下：(1)將質(zhì)
潤(rùn)滑與密封 2022年2期2022-03-17
- 脫酸漿液對(duì)生活垃圾焚燒煙氣濕法脫酸效率的影響＊
的因素眾多，除了液氣比、煙氣溫度等之外，漿液的狀況對(duì)脫酸效率也有重要的影響。脫酸漿液通常是指不同濃度NaOH溶液及其對(duì)應(yīng)鹽溶液的混合溶液，在實(shí)際脫酸過程中，隨著脫酸漿液循環(huán)次數(shù)的增加，漿液中的脫酸劑與煙氣中的SO2、HCl等污染物發(fā)生反應(yīng)，生成NaCl、Na2SO4、Na2SO3等鹽在漿液中不斷富集，造成漿液中鹽的濃度增加，同時(shí)漿液的pH也發(fā)生了相應(yīng)的變化。Seo等［9］以生石灰為脫酸劑進(jìn)行脫硫研究時(shí)發(fā)現(xiàn)脫酸漿液的pH是影響SO2溶解和吸附的關(guān)鍵因素之一，
環(huán)境衛(wèi)生工程 2021年6期2022-01-07
- 基于ASPEN Plus的燃煤機(jī)組環(huán)保島系統(tǒng)仿真與敏感性分析
WFGD 系統(tǒng)中液氣比、煙氣溫度、表觀速度、煙塵顆粒濃度等操作參數(shù)對(duì)SO3去除效率的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，提高煙氣中的液氣比和顆粒濃度，降低煙氣溫度和表觀速度，可以提高有效SO3的脫除效率。Wu 等[9]則分析了WFGD系統(tǒng)出口顆粒物的化學(xué)成分和形態(tài)，發(fā)現(xiàn)入口顆粒直徑、入口顆粒濃度和液氣比都會(huì)影響煙氣顆粒物的脫除效率。對(duì)于WESP系統(tǒng)，氣溶膠顆粒的形成近年來成為新的熱點(diǎn)問題，Khakharia 等[10]通過實(shí)驗(yàn)對(duì)WESP系統(tǒng)中氣溶膠顆粒物的形成條件進(jìn)行了研
化工進(jìn)展 2021年12期2021-12-28
- 光催化/VUV/海水吸收協(xié)同用于艦船煙氣脫硫脫硝的研究*
噴淋量，以此考察液氣比對(duì)系統(tǒng)脫硫脫硝性能的影響。通過調(diào)節(jié)14#恒溫水浴和15#加熱帶對(duì)負(fù)載型陶瓷填料床層和煙氣溫度進(jìn)行控制，以此考察溫度對(duì)系統(tǒng)脫硫脫硝性能的影響。通過調(diào)節(jié)進(jìn)氣部分的流量評(píng)測(cè)空速及不同SO2、NO濃度對(duì)系統(tǒng)脫除效率的影響。因考慮到該技術(shù)在實(shí)際應(yīng)用中會(huì)遇到船舶駛?cè)氲畢^(qū)的情況，此時(shí)存在脫硫脫硝效率下降的可能，因此考察了噴淋自來水情況下的脫除率。SO2和NO反應(yīng)前后的濃度可由13#煙氣分析儀讀取。SO2和NO的脫除率可通過公式(1)計(jì)算：(1)其
- 液氣比對(duì)油氣兩相動(dòng)壓端面密封性能影響
韋小兵工藝與裝備液氣比對(duì)油氣兩相動(dòng)壓端面密封性能影響祁惠珍，趙芳，王紅玉，馮靜，韋小兵（蘭州石化職業(yè)技術(shù)學(xué)院，甘肅 蘭州 730060）針對(duì)一定液氣比（0.1～0.3）下油氣兩相動(dòng)壓密封，利用幾何軟件建模并劃分結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，將計(jì)算域?qū)隖luent計(jì)算，分析液氣比對(duì)密封性能的影響。結(jié)果表明：液氣比越高，端面流體的動(dòng)壓效應(yīng)越強(qiáng)，動(dòng)壓密封的氣體泄漏量隨著液氣比的增大而降低，液體泄漏量隨著液氣比的增大而增大，開啟力和流體膜剛度都隨著液氣比的增大而增大。油氣兩相；液
遼寧化工 2021年6期2021-07-24
- 元壩高含硫氣田地面系統(tǒng)腐蝕主控因素研究
壓、H2S分壓、液氣比、pH值、礦化度、Cl-含量、緩蝕劑殘余濃度。(1) 溫度對(duì)腐蝕的影響。YB01井采氣管線溫度在50 ℃左右，YB02、YB03井來氣管線溫度約40 ℃。研究認(rèn)為，高含硫天然氣地面管線L360QS鋼溫度越高，腐蝕反應(yīng)越快，腐蝕速率越高[6-8]。(2) CO2/H2S分壓對(duì)腐蝕的影響。元壩氣田高含H2S、CO2，H2S體積分?jǐn)?shù)為2.70%～8.44%，H2S分壓為0.297 0～0.928 4 MPa，CO2體積分?jǐn)?shù)為3.12%～15
石油與天然氣化工 2021年1期2021-02-26
- 液氣開關(guān)啟閉特性分析
02206)引言液氣開關(guān)是防噴器控制裝置上的液壓元件之一。控制裝置的功用是預(yù)先制備與儲(chǔ)存足量的液壓油并控制液壓油的流動(dòng)方向，使防噴器得以迅速開關(guān)[1-3]。當(dāng)控制裝置系統(tǒng)中液壓油經(jīng)使用消耗，油量減少，油壓降低到一定程度時(shí)，控制裝置中的氣動(dòng)油泵將自動(dòng)補(bǔ)充儲(chǔ)油量，液氣開關(guān)主要用于控制氣動(dòng)油泵的啟停，使系統(tǒng)中油壓始終保持在一定的壓力范圍內(nèi)。液氣開關(guān)性能直接影響整個(gè)系統(tǒng)工作可靠性、安全性及其使用壽命[4]。隨著公司近年來液壓系統(tǒng)產(chǎn)業(yè)發(fā)展要求和液壓元件設(shè)計(jì)理念的提升
液壓與氣動(dòng) 2021年1期2021-01-14
- NaClO氧化法脫硝及與NaOH同時(shí)脫硫脫硝技術(shù)研究
lO氧化法的較佳液氣比區(qū)間。進(jìn)行NaClO/NaOH同時(shí)脫硫脫硝試驗(yàn)，使用NaClO溶液作為氧化劑，NaOH溶液作為脫硫劑，試驗(yàn)在同一套裝置內(nèi)實(shí)現(xiàn)對(duì)煙氣中SO2、NO的同時(shí)進(jìn)行脫除的效果，探索脫硫脫硝一體化的影響因素。在維持裝置入口煙氣量不變的情況下，分別調(diào)節(jié)煙氣入口SO2和NO的濃度、氧化劑及鈉堿溶液的循環(huán)量，研究液氣比對(duì)脫硫脫硝效率的影響。2 試驗(yàn)裝置試驗(yàn)裝置采用有機(jī)玻璃材質(zhì)，為圓筒塔式結(jié)構(gòu)，噴淋塔直徑300mm，高1200mm，進(jìn)氣口位于裝置下部，模
節(jié)能與環(huán)保 2020年11期2020-12-09
- 旋轉(zhuǎn)纖維除塵實(shí)驗(yàn)研究*
]的基礎(chǔ)上，以低液氣比、高效凈化氣溶膠粒子為出發(fā)點(diǎn)，研究了風(fēng)速、液氣比、噴嘴位置及噴霧方向與效率間的關(guān)系。1 濕式弦切除塵裝置及除塵機(jī)理1.1濕式弦切除塵裝置實(shí)驗(yàn)除塵系統(tǒng)裝置如圖1所示，除塵裝置主要由霧化系統(tǒng)、除塵除霧轉(zhuǎn)盤系統(tǒng)、風(fēng)機(jī)系統(tǒng)和排污系統(tǒng)4個(gè)部分組成。除塵器主體高度為1 000 mm，直徑230 mm，進(jìn)出口管的直徑為160 mm，其中核心的部件是除塵除霧轉(zhuǎn)盤，除塵除霧轉(zhuǎn)盤結(jié)構(gòu)示意如圖2所示，除塵除霧轉(zhuǎn)盤由電機(jī)驅(qū)動(dòng)旋轉(zhuǎn)。1—進(jìn)氣管；2—發(fā)塵器；3—
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年10期2020-11-05
- I型鎂基混合式船舶煙氣脫硫系統(tǒng)試驗(yàn)
統(tǒng)關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)（液氣比、氣速和噴淋層）對(duì)系統(tǒng)脫硫效率和壓損影響的試驗(yàn)研究，并對(duì)脫硫系統(tǒng)在自動(dòng)模式下的工作性能進(jìn)行驗(yàn)證。1 I型鎂基混合式船舶煙氣脫硫系統(tǒng)原理和組成I型鎂基混合式船舶煙氣脫硫系統(tǒng)原理見圖1。該脫硫系統(tǒng)主要由氫氧化鎂（Mg(OH)2）漿液制備單元、廢氣洗滌單元和洗滌廢液處理單元等3部分組成[4-5]。1) Mg(OH)2漿液制備單元中的氧化鎂（MgO）粉由噸袋投料系統(tǒng)計(jì)量輸送至Mg(OH)2漿液罐，再與加熱后的海水混合，經(jīng)過一定時(shí)間的攪拌之后生
船舶與海洋工程 2020年3期2020-07-08
- 提高低溫油洗工藝LPG收率研究
和吸收脫吸壓力及液氣比。2.1 吸收塔進(jìn)料溫度吸收溫度越低，吸收效率越高。通過實(shí)際生產(chǎn)中對(duì)吸收溫度與LPG收率的曲線分析：低溫有利于LPG的吸收，通過對(duì)60%、100%負(fù)荷下吸收溫度與LPG收率數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)，在不同負(fù)荷下，當(dāng)吸收溫度高于-10 ℃時(shí)，LPG收率明顯下降，低于60%；當(dāng)吸收溫度低于-10 ℃時(shí)，LPG收率穩(wěn)定在70%以上，當(dāng)溫度進(jìn)一步降低時(shí)，收率會(huì)有不同程度的增加，具體見圖2。圖1 低溫油洗工藝流程在實(shí)際生產(chǎn)中，考慮到吸收塔進(jìn)料溫度過低時(shí)，急
山西化工 2020年2期2020-05-29
- 162 kW柴油機(jī)排氣海水脫硫性能
濃度、海水堿度、液氣比和填料高度的海水一段式洗滌試驗(yàn)，以期評(píng)估現(xiàn)有的開環(huán)系統(tǒng)采用填料塔時(shí)面對(duì)新排放法規(guī)的適用性。1 試驗(yàn)部分搭建的162 kW船舶電站柴油機(jī)排氣洗滌系統(tǒng)見圖1,實(shí)物照片見圖2。該柴油機(jī)為廣西玉柴制造的四沖程、渦輪增壓中冷型高速柴油機(jī)(型號(hào)YC6A220C，燃用0#柴油)。由圖1可知:該洗滌系統(tǒng)包含煙氣系統(tǒng)、預(yù)冷洗滌段、主洗滌段、副洗滌段和洗滌液供排系統(tǒng)。主、副兩個(gè)洗滌段采用φ25 mm哈凱登球形填料自下而上布置于直徑0.35 m、塔高7 m
中國(guó)航海 2020年1期2020-04-16
- 壽陽(yáng)縣無動(dòng)力水泵裝置應(yīng)用技術(shù)研究
動(dòng)力水泵裝置技術(shù)液氣能轉(zhuǎn)換機(jī)理，是將水流高壓摻氣后，收集水氣分離過程中形成的“水錘效應(yīng)”能量，并進(jìn)行合理轉(zhuǎn)化利用的機(jī)制原理。無動(dòng)力水泵裝置，是依托液氣能轉(zhuǎn)換機(jī)理，以低落差水能作為動(dòng)力的全自動(dòng)抽水裝置。技術(shù)設(shè)施包括液氣能多孔管增效裝置和氣液泵兩項(xiàng)發(fā)明專利，是列入水利部推廣中心2017 年度水利先進(jìn)實(shí)用技術(shù)指導(dǎo)目錄的重點(diǎn)推廣項(xiàng)目，已經(jīng)在云南、貴州、遼寧、四川、江蘇、廣東、湖南、河北等多個(gè)省份進(jìn)行推廣。無動(dòng)力水泵裝置技術(shù)的工作流程：水位落差、水氣混合、液氣分離、
山西水利 2020年10期2020-04-16
- 天然氣凈化廠液堿脫硫影響規(guī)律及評(píng)價(jià)研究
濃度、空塔氣速、液氣比、吸收溫度、SO32-濃度等等，該天然氣凈化廠應(yīng)用液堿脫硫技術(shù)尚屬首次，針對(duì)凈化廠運(yùn)行過程產(chǎn)生的堿液消耗高、外排SO2不穩(wěn)定且存在設(shè)備腐蝕等問題，通過開展室內(nèi)實(shí)驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，探討在天然氣凈化廠液堿脫硫過程中各影響因素對(duì)吸收效果的作用，并結(jié)合實(shí)際運(yùn)行結(jié)果分析規(guī)律，得到穩(wěn)定SO2外排和降低腐蝕的可行措施，以此指導(dǎo)凈化廠穩(wěn)定運(yùn)行。1 實(shí)驗(yàn)介紹1.1 實(shí)驗(yàn)儀器及材料脫硫?qū)嶒?yàn)裝置1 套，吸收液按照實(shí)際運(yùn)行裝置中溶液組分濃度，配制相同吸收液，采用
石油化工應(yīng)用 2020年3期2020-04-11
- 噴淋鼓泡塔內(nèi)氨水對(duì)煙氣中As2O3的吸收特性
淋鼓泡技術(shù)研究了液氣比、浸液深度、氨水質(zhì)量濃度、SO2質(zhì)量濃度對(duì)氨水溶液脫除SO2時(shí)協(xié)同吸收煙氣中氣相As2O3的影響以及氨水溶液吸收氣相As2O3的機(jī)理，為燃煤電廠利用現(xiàn)有污染物控制設(shè)備同時(shí)控制多種污染物提供新的途徑。1 實(shí)驗(yàn)裝置和方法1.1 實(shí)驗(yàn)裝置如圖1為搭建的噴淋鼓泡塔實(shí)驗(yàn)臺(tái)。吸收塔由φ40cm×1cm、高180cm的有機(jī)玻璃制成，主體分為上倉(cāng)、中倉(cāng)、下倉(cāng)三個(gè)部分。在吸收塔的下倉(cāng)布置有漿液循環(huán)泵，將氨水連續(xù)送至噴嘴進(jìn)行噴淋。經(jīng)加熱裝置加熱至120℃
化工進(jìn)展 2020年3期2020-04-01
- 水下多級(jí)微結(jié)構(gòu)液氣界面的穩(wěn)定性和可恢復(fù)性研究1)
沒的固體表面上的液氣界面對(duì)其實(shí)現(xiàn)減阻等功能起著至關(guān)重要的作用[1-14].但許多因素如沖擊[15-16],靜水壓強(qiáng)[17-18],氣體擴(kuò)散[19-20],流體流動(dòng)[21-24],蒸發(fā)[25-26]等都容易弓起液氣界面失穩(wěn),導(dǎo)致系統(tǒng)發(fā)生從Cassie-Baxter(CB)狀態(tài)到Wenzel(W)狀態(tài)的浸潤(rùn)轉(zhuǎn)變,極大地影響了結(jié)構(gòu)功能表面的應(yīng)用.因此,通過設(shè)計(jì)表面微結(jié)構(gòu),增強(qiáng)液氣界面的穩(wěn)定性,并使液氣界面在不可避免地發(fā)生失穩(wěn)之后具備可恢復(fù)的能力是非常重要的.目前
力學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-03-26
- 鐵絡(luò)合物混合吸收體系脫除氮氧化物的研究
劑，pH，溫度，液氣比(L/G))對(duì)脫硝效率的影響。鐵氨基羧酸類絡(luò)合物以FeII(L)表示，鐵巰基類配體以FeII(RS)2表示，其中EDTA二鈉和檸檬酸鹽都屬于氨基羧酸類配體，它們吸收NO的反應(yīng)如下：NO從氣相到液相：NO(g)→NO(aq)絡(luò)合劑吸收NO:FeII(L)(aq)+NO(aq)→FeII(L)NO(aq)1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 儀器與試劑1.1.1 主要試劑N2(99.9%)，NO(99.9%)，硫酸亞鐵銨((NH4)2Fe(SO4)2·6H
山東化工 2019年10期2019-06-13
- 微生物驅(qū)油過程中配氣對(duì)菌群結(jié)構(gòu)及驅(qū)油效果的影響*
的變化，發(fā)現(xiàn)不同液氣比條件下微生物群落結(jié)構(gòu)組成存在差異；隨著培養(yǎng)時(shí)間的延長(zhǎng)（30 d），氧氣逐漸消耗，微生物群落趨向一致?？紫槠剑?］研究了氧的生物學(xué)消耗和非生物消耗的影響因素，發(fā)現(xiàn)配注氧氣對(duì)微生物驅(qū)油能產(chǎn)生明顯的促進(jìn)作用。針對(duì)油藏條件下微生物驅(qū)油過程中配氣時(shí)菌群的變化及對(duì)驅(qū)替效果的影響還沒有相關(guān)的詳細(xì)報(bào)道。筆者利用巖心驅(qū)替模擬實(shí)驗(yàn)，研究了不同配氣量條件下微生物驅(qū)油的效果及驅(qū)替過程中微生物群落的動(dòng)態(tài)變化，為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)有效配氣量的選擇提供理論依據(jù)。1 實(shí)驗(yàn)部
油田化學(xué) 2019年1期2019-05-23
- 單篩板濕法脫硫系統(tǒng)提效技術(shù)應(yīng)用研究
提升吸收塔阻力；液氣比取值不當(dāng)，使氣液傳質(zhì)不暢，或使脫硫能力下降，或堵塞篩板孔[5-6]。另外，也有在單篩板基礎(chǔ)上再增加一層篩板的方法來提高脫硫效率，但該方法會(huì)導(dǎo)致較大幅度的阻力增加[7]，增加投資和運(yùn)行費(fèi)用。因此，研究針對(duì)單篩板濕法脫硫系統(tǒng)的提效技術(shù)十分必要。1 應(yīng)用背景某發(fā)電廠為2×300 MW燃煤供熱發(fā)電機(jī)組，同步配套建設(shè)石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統(tǒng)，采用單篩板設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)煤種含硫量為1.1%，折合SO2濃度為2 419 mg/m3（已換算成標(biāo)準(zhǔn)狀況下
浙江電力 2019年3期2019-04-02
- 濕法煙氣脫硫系統(tǒng)出口凈煙氣的溫濕度變化特性
、煙氣濕度、煙氣液氣比以及脫硫液濃度和溫度等不同因素進(jìn)行單因素試驗(yàn)，測(cè)試其對(duì)煙氣溫濕度變化特性的影響。3 出口凈煙氣的溫濕度影響因素3.1 空塔氣速根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析發(fā)現(xiàn)，當(dāng)煙氣液氣比為10L/m3時(shí)，出口凈煙氣的相對(duì)濕度以及絕對(duì)濕度都隨著塔內(nèi)空氣流速的提高呈現(xiàn)出大幅度降低的趨勢(shì)。在降低到一定程度后，其變化不再明顯。這說明其相對(duì)濕度和絕對(duì)濕度都達(dá)到了相對(duì)飽和程度。當(dāng)煙氣液氣比為15L/m3時(shí)，出口凈煙氣的相對(duì)濕度以及絕對(duì)濕度表現(xiàn)的降低趨勢(shì)，是隨著塔內(nèi)空氣流速
中小企業(yè)管理與科技 2018年16期2018-11-07
- 高含硫天然氣集氣站三甘醇脫水工藝對(duì)比
]。三甘醇高壓富液氣提方案流程如圖4所示，將三甘醇富液從吸收塔下部集液箱排出，與吸收塔下部進(jìn)入的凈化氣逆流接觸，富液中大部分H2S被凈化氣帶出，由氣提塔塔頂返回到脫水吸收塔前的原料氣管線。從富液氣提塔塔底流出的富液進(jìn)入重沸器富液精餾柱頂部盤管換熱后進(jìn)入三甘醇閃蒸罐，閃蒸出少量烴類和H2S，閃蒸后的三甘醇富液經(jīng)液位控制閥后過濾，除去三甘醇中存在的機(jī)械雜質(zhì)及降解產(chǎn)物。此后，富液進(jìn)入三甘醇緩沖罐與熱的三甘醇貧液換熱，富液被加熱后進(jìn)入三甘醇重沸器上的富液精餾柱，三
石油與天然氣化工 2018年5期2018-11-02
- 羥胺肟化裝置氨氧化吸收效率對(duì)NOx氣體排放影響
著手，重點(diǎn)研究了液氣比、溫度、吸收壓力對(duì)吸收反應(yīng)的影響，從而摸索出吸收工序的最佳控制工藝參數(shù)。1 羥胺肟化裝置部分工藝流程與反應(yīng)原理空氣與氣氨以1∶9（v）混合后進(jìn)入氨氧化反應(yīng)器，在Pt/Rh網(wǎng)催化作用下高溫反應(yīng)，生成NO和NO2。高溫氣體進(jìn)入冷卻器冷卻后送入硝酸吸收塔塔底，工藝吸收液從塔頂進(jìn)入，與含有NO和NO2的氣體逆向接觸吸收，經(jīng)吸收、脫氣后的無機(jī)液通過泵送入儲(chǔ)槽中，氨氧化硝酸吸收工序流程如圖1所示。吸收塔C6701頂部出來未被吸收的尾氣首先進(jìn)入NO
石油石化綠色低碳 2018年3期2018-07-20
- 汽車模擬碰撞吸能器的仿真分析
型汽車模擬碰撞用液氣緩沖吸能器。應(yīng)用小孔節(jié)流理論，建立液氣緩沖器的力學(xué)模型，同時(shí)對(duì)各主要參數(shù)對(duì)緩沖器吸能特性的影響進(jìn)行討論。結(jié)果表明：經(jīng)過參數(shù)優(yōu)化后，該液氣緩沖器能夠復(fù)現(xiàn)不同碰撞車速下的加速度波形要求，可廣泛用于汽車安全部件的設(shè)計(jì)開發(fā)和試驗(yàn)驗(yàn)證。臺(tái)車碰撞試驗(yàn)；液氣緩沖器；加速度；動(dòng)態(tài)仿真0 引言汽車碰撞試驗(yàn)主要分為實(shí)車碰撞試驗(yàn)、臺(tái)車碰撞試驗(yàn)和零部件臺(tái)架試驗(yàn)3個(gè)部分。實(shí)車碰撞試驗(yàn)最接近實(shí)際碰撞，但試驗(yàn)費(fèi)用昂貴，不能反復(fù)試驗(yàn)，所以一般只能在最后一次試驗(yàn)和產(chǎn)品認(rèn)
汽車零部件 2017年8期2017-12-18
- 亞氯酸鈉溶液煙氣脫硝與煙氣余熱回收的一體化試驗(yàn)
(亞氯酸鈉)〕、液氣比、噴淋水溫度等因素對(duì)脫硝效率以及煙氣余熱回收效率的影響. 煙氣脫硝與余熱回收一體化的新方法主要體現(xiàn)在逆流式煙氣噴淋塔中，可利用NaClO2溶液對(duì)低φ(NOx)的煙氣脫硝并同時(shí)回收煙氣余熱. 試驗(yàn)結(jié)果表明，c(NaClO2)越高、pH越低、液氣比越大，NaClO2溶液脫硝率越高. 當(dāng)c(NaClO2)為0.020 0 molL、噴淋水溫度在30～80 ℃之間變化時(shí)，存在最優(yōu)的噴淋水溫度64 ℃，使脫硝率最高為36%. 同時(shí)，液氣比及噴淋
環(huán)境科學(xué)研究 2017年11期2017-11-10
- 工業(yè)煙氣氨法-絡(luò)合法同時(shí)脫硫脫硝
、初始煙氣濃度、液氣比對(duì)煙氣同時(shí)脫硫脫硝效果的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：吸收液的酸堿度通過影響Fe（Ⅱ）與EDTA的絡(luò)合形式進(jìn)而影響NO去除率；SO2去除率主要受吸收液pH和初始SO2質(zhì)量濃度的影響；當(dāng)吸收液pH大于8、吸收液Fe（Ⅱ）EDTA濃度大于0.100 mol/L、初始SO2質(zhì)量濃度小于1 500 mg/m3、初始NO質(zhì)量濃度為1 200 mg/m3時(shí)，SO2去除率均在95%以上，NO去除率為 54%；當(dāng)液氣比由1 L/m3增大至4 L/m3時(shí)，有效脫
化工環(huán)保 2017年4期2017-08-18
- 污水處理廠植物液除臭技術(shù)工程實(shí)驗(yàn)研究
節(jié)換風(fēng)量和凈化塔液氣比,考察和分析工藝條件對(duì)收集噴淋凈化系中主要臭氣污染物去除效果的影響，并對(duì)植物液噴霧脫臭系統(tǒng)運(yùn)行效果進(jìn)行了考察，提出了優(yōu)化的工藝運(yùn)行參數(shù)。研究表明：植物液除臭系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定、良好。植物液除臭技術(shù)；污水處理廠；工程實(shí)驗(yàn)研究隨著城市的發(fā)展，城市污水處理廠的臭氣治理得到更多重視和關(guān)注[1]。本工程實(shí)驗(yàn)對(duì)城市污水處理廠粗格柵、污水提升泵房、細(xì)格柵及曝氣沉砂池等主要臭氣散發(fā)區(qū)域，根據(jù)各臭源分布情況，采用集中收集噴淋凈化+敞開區(qū)域噴霧植物液脫臭的技術(shù)
成都工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年2期2017-06-28
- 單塔雙循環(huán)技術(shù)在1 000 MW燃煤機(jī)組的應(yīng)用
,主要是調(diào)節(jié)參數(shù)液氣比和漿液pH值對(duì)其脫硫效率的影響。結(jié)果表明：脫硫效率隨液氣比和漿液pH值增大而增大，但增加趨勢(shì)逐漸變緩，一般將吸收塔pH值控制在4.6～5.0，AFT的pH值控制在5.8～6.2。同時(shí)還考察了雙循環(huán)吸收塔能否適應(yīng)煤種和負(fù)荷的突變，發(fā)現(xiàn)其適應(yīng)性較強(qiáng)。雙循環(huán)吸收塔低pH值的冷卻回路可以保證很好的石膏品質(zhì)，并大大提高氧化速度，降低氧化風(fēng)機(jī)電耗。濕法脫硫； pH值； 雙循環(huán)各類大氣污染物中，燃煤排放的污染物亟需處理，火電機(jī)組燃煤SO2減排是目前
發(fā)電設(shè)備 2016年5期2016-11-01
- 脫硫系統(tǒng)塔外漿液箱的選型及應(yīng)用
液箱；脫硫效率；液氣比；pH1 前言隨著新《火電廠大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011）和《煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造行動(dòng)計(jì)劃（2014-2020年）》的頒布與實(shí)施，明確要求長(zhǎng)三角等重點(diǎn)區(qū)域大氣污染物排放濃度基本達(dá)到燃?xì)廨啓C(jī)組的排放限值，浙江地區(qū)將在2017年底所有600MW及以上新建與在建的火電廠完成超低排放改造。超低排放改造要求SO2的排放要求小于35mg/Nm3（6%O2），這對(duì)已建機(jī)組的脫硫提效改造任務(wù)提出了艱巨的挑戰(zhàn)。典型的石灰石-石膏法脫硫
資源節(jié)約與環(huán)保 2016年9期2016-10-21
- 氧化鎂濕法煙氣脫硫的工藝優(yōu)化研究
量、SO2濃度、液氣比、鎂硫摩爾比等一系列工藝參數(shù)對(duì)脫硫效率的影響，以期為氧化鎂濕法煙氣脫硫工藝的深度優(yōu)化提供理論依據(jù).1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)原理氧化鎂濕法煙氣脫硫技術(shù)的核心是：氧化鎂加水、加熱熟化后進(jìn)入到吸收塔噴淋層，與煙氣接觸脫除其中的二氧化硫.其主要化學(xué)反應(yīng)過程如下[9].MgO的熟化：MgO+H2O→Mg(OH)2(1)脫硫塔中Mg(OH)2與SO2氣體和少量SO3氣體的吸收反應(yīng)：Mg(OH)2+SO2+2H2O→MgSO3·3H2O(2)Mg(
- NaClO2H2O2復(fù)合吸收劑同時(shí)脫硫脫硝實(shí)驗(yàn)研究*
節(jié)pH至6.0，液氣比保持20.0 L/m3，SO2進(jìn)氣口質(zhì)量濃度為2 942 mg/m3，NO進(jìn)氣口質(zhì)量濃度為806 mg/m3。根據(jù)實(shí)際煙氣工況，吸收反應(yīng)時(shí)，溫度梯度分別設(shè)置為30、40、50、53、55、60、70 ℃。每組實(shí)驗(yàn)做 3 個(gè)平行，結(jié)果取平均值。1.3.2 液氣比對(duì)脫硫脫硝的影響液氣比梯度設(shè)置為10.0、12.5、14.0、16.0、18.0、20.0、25.0 L/m3，調(diào)節(jié)溫度為60 ℃，模擬煙氣中SO2和NO的進(jìn)氣口質(zhì)量濃度分別為3
環(huán)境污染與防治 2016年1期2016-03-13
- 吸入室直徑對(duì)液氣射流泵流場(chǎng)特性影響的數(shù)值模擬
來給泵體內(nèi)灌水。液氣射流泵因?yàn)槠浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)行費(fèi)用低、無運(yùn)動(dòng)部件、維修少、耐臟抗污、安全節(jié)能等優(yōu)點(diǎn)，成為給離心式水泵抽真空灌水最理想的輔助設(shè)備。液氣射流泵是利用液體的紊動(dòng)卷吸作用來抽吸空氣以獲得真空環(huán)境的噴射裝置。如圖1所示，其主要由射流管、吸入管、噴嘴、喉管、擴(kuò)散管、吸入室等組成。液氣射流泵的研究和應(yīng)用至今已經(jīng)有100多年的歷史，國(guó)內(nèi)外學(xué)者通過大量的試驗(yàn)研究，同時(shí)發(fā)展形成一系列的湍流理論，但由于液氣射流泵兩相湍流的復(fù)雜性，仍然不能完全認(rèn)知其內(nèi)部流動(dòng)機(jī)理，
液壓與氣動(dòng) 2015年9期2015-04-16
- 濕式石灰石-石膏法脫硫效率的因素分析
，脫硫劑的品質(zhì)、液氣比、鈣硫比、循環(huán)漿液的pH值、煙氣流速、漿池的容積、石膏過飽和度等。本文將著重分析其中的四個(gè)影響脫硫效率的因素。（1）液氣比 液氣比，是指單位時(shí)間內(nèi)吸收塔循環(huán)漿液的體積與進(jìn)入吸收塔煙氣流量的比值（L/m3）。這是非常重要的影響脫硫效率的因素，液氣比與脫硫效率是成正相關(guān)的關(guān)系，液氣比值越大，脫硫的效率越高，相反，液氣比值越小，脫硫的效率會(huì)相對(duì)越低。從這點(diǎn)來看，為了提升濕式石灰石-石膏法脫硫的效率，應(yīng)該保證有一個(gè)相對(duì)合理液氣比，擴(kuò)大二氧化硫
化工管理 2015年28期2015-03-25
- 多級(jí)噴霧塔脫除陽(yáng)極熔鉛鍋鉛煙塵的試驗(yàn)研究
吸收液、pH值、液氣比、吸收級(jí)數(shù)以及煙氣流速等對(duì)鉛塵脫除率的影響，得出最佳工藝參數(shù)，為工程設(shè)計(jì)提供依據(jù)。多級(jí)噴霧塔； 陽(yáng)極熔鉛鍋； 鉛煙塵； 濕法除塵； 吸收液湖南水口山有色金屬有限責(zé)任公司第三冶煉廠(簡(jiǎn)稱水口山三廠)以電鉛生產(chǎn)為主，現(xiàn)有鉛陽(yáng)極熔鉛鍋4臺(tái)。陽(yáng)極鑄板生產(chǎn)過程中有大量的含鉛蒸氣產(chǎn)生，原熔鉛鍋的排煙系統(tǒng)配套建有一套側(cè)吸罩+反吹風(fēng)布袋除塵系統(tǒng)，由于煙氣中含有大量的霧沫，該套設(shè)施的布袋表面經(jīng)常粘附煙塵引起布袋板結(jié)，造成布袋除塵器無法正常工作，車間低空
中國(guó)有色冶金 2015年3期2015-03-06
- 高強(qiáng)度聚焦超聲治療子宮肌瘤術(shù)前膀胱液氣平面的處理探討
子宮肌瘤術(shù)前膀胱液氣平面的處理探討杜建梅鄧小明陳秋燕張選莉朱俊武岳曉林四川省南充市第五人民醫(yī)院637100摘要目的：探討高強(qiáng)度聚焦超聲治療子宮肌瘤術(shù)前膀胱出現(xiàn)液氣平面的處理方法。方法：對(duì)300余例高強(qiáng)度聚焦超聲治療子宮肌瘤進(jìn)行分析，有4例術(shù)前膀胱出現(xiàn)液氣平，并及時(shí)進(jìn)行處理。結(jié)果：2例放棄聚焦超聲治療，選擇經(jīng)腹或陰式手術(shù)治療；2例經(jīng)過充分溝通，患者接受觀察3～5d后行再次行聚焦超聲治療，效果滿意。結(jié)論：超聲消融治療術(shù)前出現(xiàn)膀胱液氣平面應(yīng)分析原因，及時(shí)處理，避
醫(yī)學(xué)理論與實(shí)踐 2015年4期2015-02-26
- 液氣壓縮空氣儲(chǔ)能在光伏發(fā)電中的經(jīng)濟(jì)性分析
6 46000)液氣壓縮空氣儲(chǔ)能在光伏發(fā)電中的經(jīng)濟(jì)性分析楊 安1，孫春順1，楊江濤1，鄧 明2，鄧宇恩1(1.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 智能電網(wǎng)運(yùn)行與控制湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 4 10004;2.國(guó)網(wǎng)四川省電力公司 瀘州供電公司，四川 瀘州 6 46000)將液氣壓縮空氣儲(chǔ)能用在“自發(fā)自用，余電上網(wǎng)”模式的光伏發(fā)電系統(tǒng)中，提出了一種能量管理策略，優(yōu)化儲(chǔ)能的充放電和電網(wǎng)的交換功率，建立以日收益最大為目標(biāo)函數(shù)的模型，求解儲(chǔ)能的最優(yōu)容量。最后通過算例分析經(jīng)濟(jì)效益，和
電力科學(xué)與工程 2015年6期2015-02-09
- 臭氧水-H2O2-金屬離子聯(lián)合液相氧化SO2的實(shí)驗(yàn)研究
討金屬離子濃度、液氣比與SO2質(zhì)量濃度對(duì)SO2脫除效果的影響，采用液相氧化方法吸收氧化煙氣中的SO2，提出臭氧水-H2O2-金屬離子聯(lián)合液相氧化煙氣中SO2的方法。分別研究臭氧水、金屬離子、H2O2溶液、液氣比、pH和SO2質(zhì)量濃度等參數(shù)下SO2脫除效率。在臭氧質(zhì)量濃度為1.32 g/m3的臭氧水中分別加入Mn2+、Al3+、Zn2+、Fe2+、Cu2+五種離子與H2O2溶液構(gòu)成吸收氧化劑，結(jié)果表明：臭氧水-H2O2-Mn2+吸收氧化劑的SO2的脫除率明顯
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年5期2014-11-07
- 湍球塔吸收低濃度尾氣NH3的傳質(zhì)系數(shù)研究
mol/h，摩爾液氣比1 ～6，NH3進(jìn)口濃度3500ppm。不同液氣比時(shí)化學(xué)吸收與物理吸收的Kga 比較見圖2。圖2 化學(xué)吸收與物理吸收Kga 比較在相同液氣比時(shí)，化學(xué)吸收比物理吸收時(shí)的Kga 增大了63%，這是由于CO2存在時(shí)有如下反應(yīng)［12-13］:減少了液相中游離氨的濃度增大吸收氨的推動(dòng)力，加速了氣相氨的吸收速率［14］，化學(xué)吸收過程主要受氣膜控制。3.2 液氣比與填料高度對(duì)Kga 影響實(shí)驗(yàn)中保持氣體流量為0.89kmol/h，NH3進(jìn)口濃度為35
化工設(shè)計(jì) 2014年3期2014-08-19
- 鐵道車輛新型液氣緩沖器建模與仿真分析
和安全性［1］。液氣緩沖器利用壓縮油液使其流過阻尼孔來實(shí)現(xiàn)對(duì)列車沖擊能量的緩沖、吸收和衰減，并且利用惰性氣體作為復(fù)位元件實(shí)現(xiàn)復(fù)位功能［2］。液氣緩沖器具有緩沖容量大、性能穩(wěn)定、便于調(diào)整等優(yōu)點(diǎn)，并且利用惰性氣體代替原來的鋼彈簧，不但消除了彈簧的疲勞現(xiàn)象，還實(shí)現(xiàn)了無損耗工作，減少了維修量，提高了使用壽命［3］。我國(guó)用于鐵道車輛的液氣緩沖器技術(shù)還不夠成熟，目前僅在從法國(guó)阿爾斯通公司引進(jìn)的CRH5動(dòng)車組上裝配了液氣緩沖器［4］。1 新型液氣緩沖器的基本結(jié)構(gòu)及工作原
機(jī)床與液壓 2014年11期2014-07-18
- 氨法脫硫中的氨逃逸和硫酸銨氣溶膠現(xiàn)象
從這個(gè)意義上說，液氣比是決定氨逃逸量的重要因素。所謂液氣比，是指脫硫液的噴淋量(以L/h計(jì))同煙氣量(以m3/h計(jì))之比，單位為L(zhǎng)/m3。在氨法脫硫中，存在兩種不正確的觀點(diǎn)，其一是僅以滿足氣液吸收傳質(zhì)速率計(jì)算液氣比，其二是為了滿足較高的排煙溫度故意減小液氣比，它們都導(dǎo)致不好的后果。通常，在化工氣液吸收塔的設(shè)計(jì)計(jì)算中，液氣比的選取是以滿足氣液吸收傳質(zhì)速率為原則。氨在水中的溶解速率或者溶解度對(duì)于脫硫是足夠的，用氨或者說用亞硫酸銨吸收二氧化硫，是一種極快的反應(yīng)，
化工設(shè)計(jì)通訊 2014年5期2014-04-03
- 基于液氣比的濕法脫硫系統(tǒng)的運(yùn)行優(yōu)化研究
術(shù)參數(shù)有煙氣量、液氣比、原煙氣SO2濃度、吸收劑漿液pH、循環(huán)漿液固體物濃度和固體物停留時(shí)間。pH值的大小影響著脫硫效率、鈣/硫比、石灰石的利用率和石膏的品質(zhì)，因此pH 值的調(diào)整范圍也是有限的。pH 值越高，脫硫效率越高，但石灰石耗量會(huì)增加，并使石膏中碳酸鈣含量增加，石膏純度降低。在實(shí)際運(yùn)行中，根據(jù)脫硫效率和石膏品質(zhì)等因素的制約，pH 值做為重要參數(shù)在已投運(yùn)的FGD 系統(tǒng)中得以嚴(yán)格控制。由于目前各發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行負(fù)荷與脫硫設(shè)計(jì)工況相差較大，液氣比是影響脫硫系
電力科技與環(huán)保 2014年4期2014-02-13
- 基于Aspen Plus的氨法脫硫單塔系統(tǒng)流程模擬
580Pa）.液氣比為7.5L／m3，要求脫硫效率達(dá)到95%.煙氣工況：入口煙氣量700 000m3／h，入口煙氣溫度130℃，入口煙氣壓力103 500Pa.煙氣成分見表1.表1 煙氣成分Tab.1 Chemical composition of the flue gas%2 Aspen Plus模擬流程的建立為了簡(jiǎn)化模擬過程，進(jìn)行以下假設(shè)：（1）煙氣成分中氮?dú)夂投趸疾粎⒓臃磻?yīng)，也不考慮煙塵的影響；（2）不考慮固體和鹽析；（3）在吸收段只考慮吸收作
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2013年2期2013-07-10
- 石灰石-石膏濕法煙氣脫硫效率的影響因素與分析
行參數(shù):pH值、液氣比、入口SO2濃度、入口煙塵含量、含氧量，運(yùn)用單因素分析方法，作圖觀察其對(duì)脫硫效率的影響趨勢(shì)。2.1 煙氣SO2濃度對(duì)脫硫效率的影響機(jī)組負(fù)荷控制在270-300MW附近，煙氣量為983710～1036113（Nm3/h），入口煙氣溫度為 125-128，pH 值為 5.5，含氧量 6.36-6.5%，運(yùn)行基本穩(wěn)定，作圖觀察SO2與脫硫效率的影響趨勢(shì)如下:圖1 脫硫效率與入口煙氣SO2濃度的關(guān)系曲線當(dāng)煙氣SO2濃度較低，由于吸收塔出口的煙
科技視界 2013年4期2013-04-13
- 船舶煙氣海水脫硫的模擬和設(shè)計(jì)
分?jǐn)?shù).(2)最小液氣比物質(zhì)的量之比計(jì)算.下面計(jì)算中，參數(shù)下標(biāo)1表示吸收塔下端，下標(biāo)2表示吸收塔上端.y1=7.6×10-4由式(7)計(jì)算得x1=12.5×10-5由脫硫效率98%得y2=1.52×10-5x2=0(ne/ng)min=(y1-y2)/(x1-x2)=5.95實(shí)際液氣比取最小液氣比的1.2倍(ne/ng)實(shí)際=1.2×5.95=7.14將(ne/ng)實(shí)際換算為體積比，有因此，實(shí)際需要的海水量約625 m3/h.煙氣高溫且呈酸性，考慮到壓強(qiáng)降
上海海事大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年2期2013-04-08
- 工業(yè)煙氣的赤泥脫硫研究
固比、煙氣流量、液氣比等因素對(duì)SO2吸收率的影響． 裝置及工藝流程如圖3 所示．原煙氣經(jīng)空氣壓縮機(jī)升壓后，通過氣體流量計(jì)計(jì)量，進(jìn)入吸收塔并和塔內(nèi)霧狀液滴充分接觸脫硫后再經(jīng)管道排入大氣． 在煙氣出口使用德國(guó)rbr 公司生產(chǎn)的Ecom -J2KN 手持式煙氣分析儀測(cè)定煙氣中SO2的含量． 循環(huán)槽內(nèi)的漿液通過閥門控制流量，由液體流量計(jì)計(jì)量后泵入塔上部的噴淋裝置內(nèi)，漿液再通過噴淋裝置在吸收塔內(nèi)形成霧狀與煙氣逆流接觸，進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱后，下降落入漿液循環(huán)槽．實(shí)驗(yàn)中每隔
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2013年3期2013-03-18
- 超重力旋轉(zhuǎn)填料床中檸檬酸鈉法煙氣脫硫
填料床轉(zhuǎn)速增大、液氣比增大，SO2吸收率下降速率增大;解吸過程中吸收富液中檸檬酸濃度越低、吸收富液初始pH越低，SO2解吸率越高。填料床中檸檬酸鈉法脫硫的最佳工藝條件為:檸檬酸濃度1.0 mol/L，吸收液初始pH 4.5，填料床轉(zhuǎn)速700～900 r/min，液氣比5～7 L/m3。煙氣脫硫;超重力旋轉(zhuǎn)填料床;檸檬酸鈉法;解吸塔;吸收液;液氣比;廢氣處理煙氣中的SO2對(duì)生態(tài)環(huán)境危害巨大，長(zhǎng)期以來濕法煙氣脫硫技術(shù)一直是治理SO2污染的主要技術(shù)手段［1］。傳
化工環(huán)保 2011年5期2011-12-08
- 加壓條件下稀硝酸吸收氮氧化物的實(shí)驗(yàn)研究
50%。2.4 液氣比對(duì)吸收效率的影響在NOx進(jìn)口濃度約為10 000mg／m3、壓強(qiáng)為0.6M Pa、硝酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)為47.3%的條件下研究了液氣比對(duì)吸收效率的影響，結(jié)果見圖3。液體流量穩(wěn)定在18L／h 時(shí)，依次將氣體流量定為6、4、3、2m3／h，即液氣比分別為3、4.5、6、9L／m3；氣體流量穩(wěn)定在3m3／h時(shí)，依次將液體流量定為9、12、18、21、27L／h，即液氣比分別為3、4、6、7、9L／m3。從圖3可以看出，不論以何種方式改變液氣比，NO
火炸藥學(xué)報(bào) 2011年6期2011-01-28
- 乙苯脫氫制苯乙烯的脫氫尾氣吸收工藝的研究
氫尾氣的質(zhì)量比(液氣比)對(duì)吸收塔(塔頂絕對(duì)操作壓力 140kPa)的芳烴回收效果的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,在液氣比小于5.0時(shí),進(jìn)氣溫度、吸收劑溫度和液氣比對(duì)脫氫尾氣中苯含量和芳烴回收率的影響顯著;在液氣比大于 5.0時(shí),進(jìn)氣溫度、吸收劑溫度和液氣比對(duì)脫氫尾氣中苯含量和芳烴回收率影響較小;進(jìn)氣溫度和液氣比對(duì)脫氫尾氣中乙苯含量的影響不顯著,而吸收劑溫度對(duì)脫氫尾氣中乙苯含量的影響顯著;多乙苯殘油吸收劑組成對(duì)芳烴回收效果的影響顯著,吸收劑中乙苯質(zhì)量分?jǐn)?shù)應(yīng)小于0.30
石油化工 2010年9期2010-11-09
- 吸收法回收油氣工藝優(yōu)化模擬計(jì)算
了油氣吸收溫度、液氣比及理論板數(shù)對(duì)油氣吸收影響的關(guān)聯(lián)方程，求解得到了使用 WS柴油餾分油吸收油氣的最佳工藝條件：吸收溫度10.6 ℃、液氣比56.25 L/m3、理論板3塊，烴回收率達(dá)98.4%。油氣回收模擬計(jì)算結(jié)果已應(yīng)用于工業(yè)裝置設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)裝置運(yùn)轉(zhuǎn)效果良好。油氣回收；吸收法；ASPEN PLUS；模擬計(jì)算煉油廠酸性水罐區(qū)排放廢氣中含有油氣、有機(jī)硫化物、硫化氫和氨等，其中酸性廢氣中烴含量大于400 g/m3，烴濃度遠(yuǎn)大于油氣排放濃度25 g/m3，若廢氣直
當(dāng)代化工 2010年6期2010-09-30
- 濕法煙氣脫硫液氣比的影響因素及參數(shù)確定
1)濕法煙氣脫硫液氣比的影響因素及參數(shù)確定Factor of liquid-gas ratio and parameter confirm in wet flue gas desulfurization process崔向麗1,鄧徐幀2,胡文勝2,劉暢2(1.山東電力設(shè)備廠,山東濟(jì)南 250022;2.山東山大華特環(huán)保工程有限公司,山東,濟(jì)南 250061)分析了濕法煙氣脫硫系統(tǒng)中液氣比的影響因素及參數(shù)確定,在脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)階段,確定合理的液氣比可以提高脫硫
電力科技與環(huán)保 2010年3期2010-09-12
- 液體制壓力，液氣包壓式單向（全波整流）液循環(huán)裝置
，把液體不斷壓入液氣包內(nèi)，液氣包壓的空氣被壓縮到液氣包的上部，其壓力隨包內(nèi)液面的增高而增加，當(dāng)壓力增加到一定值時(shí)，包內(nèi)的蓄液在壓縮空氣的反彈力作用下，反向推動(dòng)配液管網(wǎng)中的液體按一定的方向流動(dòng)循環(huán)，從而達(dá)到液體的單向循環(huán)目的，從根本上實(shí)現(xiàn)并促進(jìn)了正常的單向液流和熱傳導(dǎo)的輸送，同時(shí)也可以卸止液體管道中產(chǎn)生的氣阻塞。其工作部件為兩個(gè)單向截流閥和一個(gè)高壓液氣包。其安裝原理為：就是在制熱裝置的（或提供動(dòng)力的）進(jìn)液口安裝一個(gè)單向只進(jìn)截返截流閥，在出液口安裝一個(gè)單向只出
現(xiàn)代教育科研論壇 2009年4期2009-07-22